單層鋼筋混凝土柱廠房設(shè)計(jì)方案

1、單層鋼筋混凝土柱廠房課程設(shè)計(jì)目錄一、設(shè)計(jì)資料.(2)二、結(jié)構(gòu)方案選擇.(2)三、結(jié)構(gòu)布置及構(gòu)件選型.(3)四、計(jì)算單元及計(jì)算簡(jiǎn)圖.(6)（1）標(biāo)高.(6)（2）初定柱的截面尺寸.(6)（3）定位軸線.(6)（4）計(jì)算單元及計(jì)算簡(jiǎn)圖.(6)五、荷載計(jì)算.(7)（1）屋蓋荷載.(7)（2）柱和吊車梁等自重.(7)（3）吊車荷載.(8)（4）風(fēng)荷載.(9)（5）內(nèi)力分析.(9)（6）內(nèi)力組合.(17)六、排架柱截面設(shè)計(jì).(17)（1）選取控制截面最不利內(nèi)力.(17)（2）A柱配筋計(jì)算.(18)（3）B柱配筋計(jì)算.(20)七、排架柱的裂縫寬度驗(yàn)算.(23)（1）A柱裂縫寬度驗(yàn)算.(23)（2）B柱裂縫

2、寬度驗(yàn)算.(24)八、牛腿設(shè)計(jì).(24)九、排架柱的吊裝驗(yàn)算.(26)十、錐形杯口基礎(chǔ)設(shè)計(jì).(30) （1）荷載計(jì)算.(31) （2）基礎(chǔ)地面尺寸確定.(32)（3）地基承載力驗(yàn)算.(33)（4）基礎(chǔ)受沖切承載力驗(yàn)算.(34)（5）基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算.(35)參考文獻(xiàn).(38)一、設(shè)計(jì)資料1、該車間雙跨等高廠房，無天窗，長(zhǎng)66m，柱距6m，跨度均為L(zhǎng)=18m，無伸縮縫，廠房?jī)啥嗽O(shè)有山墻。車間剖面如圖1所示： 圖1 車間剖面圖1、 根據(jù)工藝要求車間每跨設(shè)有軟鉤橋式起重機(jī)一臺(tái)，A5工作級(jí)別。吊車起重量100KN，軌頂標(biāo)高8.400m。2、 建設(shè)地點(diǎn)：某市郊區(qū)（基本風(fēng)壓0.45kN/m2，基本雪壓0.

3、50kN/m2，無抗震設(shè)防要求）。4、工程地質(zhì)及水文地質(zhì)條件 ：根據(jù)勘察報(bào)告，場(chǎng)地地形平整，自地表向下為： 雜填土，厚度0.70m ；粘土，紅黃褐色，厚度2.50m，容許承載力140kpa；粉質(zhì)粘土，厚度2.50m，容許承載力210kPa；卵石層，較厚。未發(fā)現(xiàn)不良地質(zhì)現(xiàn)象。 地下水位較低，無腐蝕性。5、建筑構(gòu)造 （1）屋面（不上人）：卷材防水，其作法如下： 三氈四油防水層上鋪小石子 ，20厚1：3水泥砂漿找平層 ，100厚泡沫混凝土保溫層； 一氈二油隔氣層 ，20厚1：3水泥砂漿找平層 ，預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板 。（2）墻體：240厚清水磚墻，鋼門窗，門窗洞口寬4 m，女兒墻高度300500m

4、m。 （3）地面：室內(nèi)地坪為混凝土地面，室內(nèi)外高差150mm。 6、 選用材料：柱混凝土可選C30，縱筋HRB400，箍筋HPB300。柱下獨(dú)立基礎(chǔ)混凝土選C25，縱筋HRB335；基礎(chǔ)墊層混凝土等級(jí)采用C15。二、結(jié)構(gòu)方案選擇選用傳統(tǒng)鋼筋混凝土單廠結(jié)構(gòu)“板架柱”體系，由以下四種結(jié)構(gòu)組成：(1)由屋面板、屋架組成的屋蓋結(jié)構(gòu)；(2)由屋架、柱和基礎(chǔ)組成的排架結(jié)構(gòu)，為主要承重結(jié)構(gòu)；(3)由屋蓋支承、柱間支承組成的支撐結(jié)構(gòu)；(4)由縱墻、山墻組成的維護(hù)結(jié)構(gòu)；采用單獨(dú)柱下現(xiàn)澆鋼筋混凝土杯口基礎(chǔ)，基礎(chǔ)梁承托圍護(hù)墻，山墻為非承重墻，設(shè)抗風(fēng)柱。三、結(jié)構(gòu)布置及構(gòu)件選型1)廠房柱網(wǎng)平面布置如圖2：圖2 廠房柱網(wǎng)

5、布置圖 另外，根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2021）9.1規(guī)定，裝配式鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)伸縮縫最大間距為100m(室內(nèi)或土中)或70m(露天)。而本題廠房總長(zhǎng)66m，所以無需驗(yàn)算廠房的伸縮縫。 2)主要構(gòu)件選型：1、屋面恒載：三氈四油防水層上鋪小石子 0.4kN/m2 20mm厚1：3水泥砂漿找平層 0.02×20=0.4 kN/m2 100mm厚泡沫混凝土保溫層 0.1×5=0.5 kN/m2 一氈二油隔氣層 0.05 kN/m2 20mm厚1：3水泥砂漿找平層 0.02×20=0.4 kN/m2 合計(jì) 1.75 kN/m2 活載： 屋面不上人 0.

6、5 kN/m2 雪壓 0.5 kN/m2可變荷載效應(yīng)控制組合： 由永久荷載效應(yīng)控制組合： 選用由永久荷載效應(yīng)控制組合值作為選用依據(jù)值。選用標(biāo)準(zhǔn)圖集04G410-12中的1.5m×6.0m一般預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板Y-WB-3（中間跨），Y-WB-3s（端跨）,其允許外加均布荷載基本組合設(shè)計(jì)值為，滿足要求。板自重標(biāo)準(zhǔn)值1.4kN/m2，灌縫重標(biāo)準(zhǔn)值為0.10kN/m2?？傊亓繕?biāo)準(zhǔn)值1.50 kN/m2。2、嵌板及檐口板選用標(biāo)準(zhǔn)圖集04G410-1中的1.5m×6.0m一般預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板Y-KWB-2（中間跨），Y-KWB-2s（端跨），其允許外加均布荷載基本組合設(shè)計(jì)值為，滿足

7、要求。板自重標(biāo)準(zhǔn)值1.70 kN/m2，灌縫重標(biāo)準(zhǔn)值為0.10 kN/m2?？傊亓繕?biāo)準(zhǔn)值1.80 kN/m2。板寬900mm。3、天溝板屋面采用有組織排水，選用標(biāo)準(zhǔn)圖集04G410-12中的天溝板（TGB58），中間跨：TGB58（無落水洞），TGB58a、TGB58b（有落水洞口），邊跨：TGB58sa、TGB58sb。允許外加均布荷載基本組合值q=3 kN/m>q=2.85 kN/m。板自重標(biāo)準(zhǔn)值2.01 kN/m。天溝板寬580mm。天溝板外荷載為：屋面做法荷載： 1.85kN/m2積水荷載（按210mm高計(jì)）： 2.1 kN/m2活荷載： 0.5 kN/m2外加均布荷載基本組合值

8、： q=1.4x(1.85+2.1)x(580-190)+1.3x0.7x0.5x(580-190)=2.33kN/m<q=3 kN/m，滿足條件。4、鋼筋混凝土屋架及支撐屋架跨度為18m。該廠房不設(shè)天窗（類別號(hào)為a），檐口形狀為兩端內(nèi)天溝（代號(hào)為C）。有懸掛吊車時(shí)屋面增設(shè)支承。荷載計(jì)算： 外加荷載： 1.75kN/m2 屋面板加灌縫重： 1.40+0.1=1.5kN/m2 屋面支撐及吊管自重： 0.15kN/m2恒載標(biāo)準(zhǔn)值合計(jì)： 3.4kN/m2活載標(biāo)準(zhǔn)值： 0.5kN/m2可變荷載效應(yīng)控制組合：由永久荷載效應(yīng)控制組合：選用標(biāo)準(zhǔn)圖集04G415-1中：YWJ18-2Aa，允許外加荷載5

9、.5kN/m2>5.2kN/m2，滿足要求；自重標(biāo)準(zhǔn)值65.5kN/榀，端部高度為1650mm，中央高度為2650mm。屋面梁選用標(biāo)準(zhǔn)圖集G353-46中：SL12-2C，屋面梁自重51.33.4kN/根。5、吊車梁，采用鋼筋混凝土吊車梁。選用標(biāo)準(zhǔn)圖集G323-12，根據(jù)吊車起重量100KN、大連重工起重集團(tuán)DQQD型、中級(jí)工作制A5、車間每跨設(shè)有軟鉤橋式起重機(jī)一臺(tái)，查A4、A5（中級(jí)工作制吊車梁選用表），邊跨選用編號(hào)DL-7B，允許內(nèi)力Mmax=301.1KN.m，梁重28.2KN/根；中跨選用DL-7Z，允許內(nèi)力Mmax=421.6KN.m，Va=285.2KN，Vz=142.8KN

10、，梁重27.5KN/根。 電動(dòng)單鉤橋式吊車數(shù)據(jù)表 表1吊車起重量Q跨度LK起升高度中級(jí)工作制A5吊車總重PmaxPmin小車重g吊車總重吊車最大寬度B打車輪距K大車底面至軌道頂面的距離FB1軌道頂面至吊車頂面的距離軌道中心至吊車外緣的距離KNmmKNKNKNKNmmmmmmmmmm10016.5121172639.0186515040502261677.0230.3吊車梁截面及尺寸如圖2所示：圖2 吊車梁截面及尺寸6、吊車梁走道板選用標(biāo)準(zhǔn)圖集04G337，取邊跨上柱截面：400x400；中間跨上柱截面：矩形400x600。對(duì)中跨：，取600mm，選用DB60-3。對(duì)邊跨：，取400mm，選用D

11、B40-3S。7、吊車軌道聯(lián)結(jié)及車擋軌道連接：最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值為Pdk=117KN。最大輪壓設(shè)計(jì)值330KN。則選用標(biāo)準(zhǔn)圖集04G325中，吊車梁上螺栓孔距為200mm，軌道聯(lián)結(jié)型號(hào)DGL-6，軌道面至梁頂面距離164mm184mm；車擋型號(hào)CD-2，自重89.08+1.95=910.3N，為便于計(jì)算取其計(jì)算值為0.9KN，且吊車梁端應(yīng)根據(jù)CD-2安裝要求預(yù)留螺栓。8、基礎(chǔ)梁墻高約。 基礎(chǔ)梁承托圍護(hù)墻，突出于柱外的墻厚240mm，墻有窗洞。選用標(biāo)準(zhǔn)圖集04G320中， JL-3(中跨)，重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值16.1kN/根；JL-17（邊跨），重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值13.1kN/根。；山墻有門，選用JL-4，

12、重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值16.7 kN/根。四、計(jì)算單元及計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）標(biāo)高1）軌頂標(biāo)高8.400m2）查DGL-6，軌道頂面至吊車梁頂面的距離ha=0.19，故牛腿頂面標(biāo)高=軌頂標(biāo)高-ha-hb=8.4-0.19-1.2=7.01m，牛腿頂面標(biāo)高取為7.0m。3）柱頂標(biāo)高吊車軌頂至吊車頂部高度為2.475m；屋架下弦至吊車頂部所需空隙高度為220mm；屋架下弦至柱頂高度為75mm。柱頂標(biāo)高=8.4+2.475+0.22+0.075=11.02m，柱頂標(biāo)高取為11.0m。4)取基礎(chǔ)頂面至室內(nèi)外地坪高差為0.8m，則從基礎(chǔ)頂面算起的：全柱高H=11.0+0.8=11.8m上柱高Hu=11.0-7.0=4.

13、0m下柱高Hl=11.8-4=7.8m（2）初定柱的截面尺寸當(dāng)?shù)踯嚻鹬亓繛?00KN和軌頂標(biāo)高為8.400m時(shí)，則實(shí)腹柱截面高度hHk/14=657mm；截面寬度b maxHl/14，400=400mm。對(duì)邊柱A(C)柱：上柱：矩形截面400mmx400mm，截面積Al=0.16m2，自重4KN/m，Iu=2.13x10-3m4。吊車橋架外邊緣與上柱內(nèi)邊緣之間的空隙=750-400-230=120mm>80mm，滿足要求。下柱：I形截面400mmx900mmx120mmx150mm，Al=0.193m2，自重4.825KN/m，Il=19.95x10-3m4。對(duì)中柱B柱：上柱：矩形截面4

14、00x600, Al=0.24m2，自重6KN/m，Iu=7.2x10-3m4。吊車橋架外邊緣與上柱內(nèi)邊緣之間的空隙=750-300-230=220mm>80mm，滿足要求。下柱：I形截面400mmx1100mmx120mmx150mm, Al=0.217m2，自重5.425KN/m，Il=32.6x10-3m4圖3 柱截面尺寸（3）定位軸線B1: 由廠房設(shè)計(jì)任務(wù)書上所給附表查得，軌道中心線至吊車端部的距離B1=230mm。B2：吊車橋架至上柱內(nèi)邊緣的距離，當(dāng)?shù)踯嚻鹬亓坎淮笥?00KN時(shí)，一般B280mm，取B2=80mm。B3：邊柱的上柱截面高度或中柱邊緣至其縱向定位軸線的距離，取B3

15、=400mm。e= B1+ B2+ B3=710mm<750mm，滿足要求。計(jì)算中取e=750mm。故取封閉的定位軸線A、B都分別與左右外縱墻內(nèi)皮重合。（4）計(jì)算單元及排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖由于該車間沒有特殊要求，結(jié)構(gòu)布置均勻，除吊車荷載外，荷載在縱向的分布是均勻的，故可取一榀橫向排架為計(jì)算單元，計(jì)算單元的寬度為縱向相鄰柱間距中心線之間的距離，即B=6.0m，如圖2(a)所示。排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2(b)所示。 圖4(a) 圖4(b)五、荷載計(jì)算（1）屋蓋荷載1）取屋蓋恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3.4KN/m2，屋架自重標(biāo)準(zhǔn)值65.5kN/榀，故屋蓋傳給排架柱的集中恒荷載設(shè)計(jì)值G1=1.2x3.4x6x9+6

16、6.5/2=253.57KN作用于上部柱中心線外側(cè)e0=50mm。2）屋面活荷載 由荷載規(guī)范規(guī)定，屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5KN/m2，與雪荷載相等，故僅取其一項(xiàng)計(jì)算。則由屋蓋傳給排架柱的集中活荷載設(shè)計(jì)值為： Q1=1.4x0.5x6x9=37.8KN作用于上部柱中心線外側(cè)e0=50mm處。（2）柱和吊車梁等自重吊車梁及軌道： 邊跨：G3=1.2x(28.2+6x0.8)=39.6KN 中跨：G3=1.2x(27.5+6x0.8)=38.76KN邊柱A(C)柱：上柱：G4A= G4C=1.2x4x4=19.2KN下柱: G5A=1.2x4.825x7.8=45.16KN中柱B柱：上柱：G4B

17、= G4C=1.2x4x6=28.8KN下柱: G5B=1.2x5.425x7.8=50.78KN各永久荷載作用位置如圖5所示： A柱 B柱 C柱 圖5 各永久荷載作用位置 （3）吊車荷載 由表一可查得，Pmax,k =117KN，Pmin,k=26KN，G2k=39KN，B=5150mm，K=4050mm。 圖6 吊車梁支座反力影響線由于每跨只有一臺(tái)吊車，則：（4）風(fēng)荷載基本風(fēng)壓；按B類地面粗糙度，根據(jù)各部分標(biāo)高，可由教材表10-4查得風(fēng)壓高度變化系數(shù)z為：柱頂(標(biāo)高11.1m): z=1.033檐口(標(biāo)高12.75m): z=1.077屋頂(標(biāo)高13.75m): z=1.105風(fēng)荷載體型系

18、數(shù)s及排架計(jì)算簡(jiǎn)圖見圖4： 圖7 風(fēng)荷載體型系數(shù)及排架計(jì)算簡(jiǎn)圖 則作用于排架上的迎風(fēng)面和背風(fēng)面的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值分別為： 屋蓋受到的風(fēng)荷載對(duì)排架的作用，考慮成集中荷載作用在柱端，其設(shè)計(jì)值為：（5）內(nèi)力分析 等高排架可用剪力分配法進(jìn)行排架內(nèi)力分析。5.1、柱剪力分配系數(shù) 柱剪力分配系數(shù) 表2柱號(hào)邊柱A、Cn=0.107;=0.338C0=2.269;=1.225x10-30.256中柱Bn=0.221;=0.338C0=2.641;=0.644x10-30.4882.單階變截面柱柱頂反力系數(shù) 單階變截面柱柱頂反力系數(shù) 表3簡(jiǎn)圖柱頂反力系數(shù)邊柱A、C中柱B2.2161.8521.0051.1700.6

19、770.9570.333其中a=(4-1.2)/4=0.7。5.2、永久荷載作用下排架內(nèi)力分析內(nèi)力正負(fù)號(hào)規(guī)定：排架柱的彎矩圖畫在受拉側(cè)，剪力以順時(shí)針方向?yàn)檎?，軸力以受壓為正。結(jié)合圖3可得如下：彎矩方向見圖5。由于排架為正對(duì)稱結(jié)構(gòu)并作用對(duì)稱荷載，排架結(jié)構(gòu)無側(cè)移，故各柱可按柱頂為不動(dòng)鉸支座計(jì)算內(nèi)力。結(jié)合表三可得： RC=-7.18KN() 此時(shí)排架各柱內(nèi)力圖見圖8： 圖8 恒載作用下排架內(nèi)力圖5.3、屋面可變荷載作用下排架內(nèi)力分析當(dāng)AB跨作用屋面活荷載時(shí)的內(nèi)力圖與BC跨作用屋面活荷載的內(nèi)力圖呈鏡像對(duì)稱，所以只需討論AB跨作用屋面活荷載時(shí)的內(nèi)力圖即可。在柱頂附加不動(dòng)鉸支座: 撤銷附加的不動(dòng)鉸支座，在

20、排架柱頂施加集中力-(RA+RB)，并與柱頂附加不動(dòng)鉸支座時(shí)反力疊加，可得屋面活荷載作用于AB跨時(shí)的各柱頂剪力，即： 此時(shí)排架各柱內(nèi)力圖見圖9： 圖9 AB跨作用屋面活荷載時(shí)排架內(nèi)力圖根據(jù)鏡像對(duì)稱規(guī)律可得當(dāng)BC跨作用屋面活荷載的排架各柱內(nèi)力圖，如圖10： 圖10 BC跨作用屋面活荷載時(shí)排架內(nèi)力圖5.4、吊車荷載用用下排架內(nèi)力分析（不考慮廠房整體空間作用）作用于A柱計(jì)算簡(jiǎn)圖見圖8。則吊車豎向荷載、在牛腿頂面出引起的力矩分別為： 在柱頂附加不動(dòng)鉸支座: 撤銷附加的不動(dòng)鉸支座，在排架柱頂施加集中力-(RA+RB)，并與柱頂附加不動(dòng)鉸支座時(shí)反力疊加，可得作用于A柱時(shí)的各柱頂剪力，即： 此時(shí)排架各柱內(nèi)力

21、圖見圖11： 圖11 作用于A柱時(shí)排架內(nèi)力圖作用在B柱左 計(jì)算簡(jiǎn)圖見圖12。則吊車豎向荷載、在牛腿頂面出引起的力矩分別為： 在柱頂附加不動(dòng)鉸支座: 撤銷附加的不動(dòng)鉸支座，在排架柱頂施加集中力-(RA+RB)，并與柱頂附加不動(dòng)鉸支座時(shí)反力疊加，可得作用于B柱左時(shí)的各柱頂剪力，即： 此時(shí)排架各柱內(nèi)力圖見圖12：圖12 作用于B柱左時(shí)排架內(nèi)力圖作用在B柱右根據(jù)鏡像對(duì)稱規(guī)律可得當(dāng)作用在B柱右時(shí)排架內(nèi)力圖，見圖13：圖13 作用于B柱右時(shí)排架內(nèi)力圖作用在C柱同理，根據(jù)鏡像對(duì)稱規(guī)律，將“作用于A柱”情況的A、C柱內(nèi)力互換，可求得各柱的內(nèi)力，如圖14：圖14 作用于C柱時(shí)排架內(nèi)力圖作用在AB跨當(dāng)方向相反時(shí)，

22、彎矩和剪力只改變符號(hào)，數(shù)值不變。結(jié)合表2可得： 此時(shí)排架各柱內(nèi)力圖見圖15：圖15 作用在AB跨時(shí)排架內(nèi)力圖作用在BC跨圖16 作用在BC跨時(shí)排架內(nèi)力圖5.5、風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析(1)左風(fēng)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖17所示。結(jié)合表2可得：此時(shí)排架各柱內(nèi)力圖如圖17所示：圖17 左吹風(fēng)時(shí)排架內(nèi)力圖(2)右風(fēng)風(fēng)荷載為右吹風(fēng)時(shí)，排架各柱內(nèi)力圖如圖18所示：圖18 右吹風(fēng)時(shí)排架內(nèi)力圖（6）內(nèi)力組合 A、B柱的內(nèi)力組合如附表3、表4所示。六、排架柱截面設(shè)計(jì)采用就地預(yù)制柱，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30,，縱向受力鋼筋為HRB400級(jí)鋼筋，箍筋選用HPB300級(jí)鋼筋，。上下柱均采用對(duì)稱配筋。（1）選取控制截面最不利內(nèi)力大偏

23、心受壓和小偏心受壓界限破壞時(shí)對(duì)應(yīng)的軸力為：A柱：上柱：下柱： B柱：上柱：下柱： 當(dāng)，按大偏心受壓計(jì)算。對(duì)大偏心受壓對(duì)稱配筋的柱，根據(jù)“彎矩相差不多時(shí)，軸力越小越不利；軸力相差不多時(shí)，彎矩越大越不利”的原則，可確定各柱的最不利內(nèi)力設(shè)計(jì)值：A柱：- -B柱：- -(a) (b)（2）A柱配筋計(jì)算1）上柱配筋計(jì)算考慮二階效應(yīng)： 附加偏心距：則：查教材表12-3知，考慮二階效應(yīng)后的彎矩設(shè)計(jì)值和偏心距為：，按大偏心受壓計(jì)算。選用3C16()。截面一側(cè)配筋率截面總配筋率，滿足要求對(duì)垂直于排架方向的截面承載力驗(yàn)算：由教材表12-3知，對(duì)垂直于排架方向的上柱計(jì)算長(zhǎng)度，查教材表5-1知：，承載力滿足要求。2）

24、下柱配筋計(jì)算附加偏心距：則：查教材表12-3知，考慮二階效應(yīng)后的彎矩設(shè)計(jì)值和偏心距為：由于，近似取。選用4C16()。截面一側(cè)配筋率截面總配筋率，滿足要求。對(duì)垂直于排架方向的截面承載力驗(yàn)算：由教材表12-3知，對(duì)垂直于排架方向的上柱計(jì)算長(zhǎng)度，查教材表5-1知：，承載力滿足要求。（3）B柱配筋計(jì)算1）上柱配筋計(jì)算附加偏心距：則：查教材表12-3知，按大偏心受壓計(jì)算。由采用對(duì)稱配筋，則：選用3C18()。截面一側(cè)配筋率截面總配筋率，滿足要求對(duì)垂直于排架方向的截面承載力驗(yàn)算：由教材表12-3知，對(duì)垂直于排架方向的上柱計(jì)算長(zhǎng)度，查教材表5-1知：，承載力滿足要求。2）下柱配筋計(jì)算1、按（a）組內(nèi)力進(jìn)行

25、截面計(jì)算。附加偏心距：則：查教材表12-3知，即中和軸在腹板內(nèi)。則：，即為大偏心受壓構(gòu)件。 2、按（b）組內(nèi)力進(jìn)行截面計(jì)算。附加偏心距：則：查教材表12-3知，由于，則中和軸在翼緣內(nèi), 為大偏心受壓構(gòu)件。選用4C18()。截面一側(cè)配筋率截面總配筋率，滿足要求對(duì)垂直于排架方向的截面承載力驗(yàn)算：由教材表12-3知，對(duì)垂直于排架方向的上柱計(jì)算長(zhǎng)度，查教材表5-1知：，承載力滿足要求。七、排架柱的裂縫寬度驗(yàn)算（1）A柱裂縫寬度驗(yàn)算上部柱控制截面-的準(zhǔn)永久組合內(nèi)力值：當(dāng)偏心受壓構(gòu)件時(shí)，可不作驗(yàn)算裂縫寬度驗(yàn)算。下部柱控制截面-的準(zhǔn)永久組合內(nèi)力值：當(dāng)偏心受壓構(gòu)件時(shí)，可不作驗(yàn)算裂縫寬度驗(yàn)算。（2）B柱裂縫寬度

26、驗(yàn)算上部柱控制截面-的準(zhǔn)永久組合內(nèi)力值：當(dāng)偏心受壓構(gòu)件時(shí)，可不作驗(yàn)算裂縫寬度驗(yàn)算。下部柱控制-的準(zhǔn)永久組合內(nèi)力值：當(dāng)偏心受壓構(gòu)件時(shí)，可不作驗(yàn)算裂縫寬度驗(yàn)算。八、牛腿設(shè)計(jì) 根據(jù)吊車梁支承位置，吊車梁尺寸及構(gòu)造要求，確定牛腿尺寸如圖所示。 圖 19 A柱牛腿尺寸 圖 20 B柱牛腿尺寸（1）A柱牛腿設(shè)計(jì)牛腿截面寬度為b=400mm，截面高度h=600mm，截面有效高度為h0=560mm。作用于牛腿頂面按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合的豎向力為：牛腿頂面沒有水平荷載，即（作用在上柱軌頂標(biāo)高處）。設(shè)裂縫控制系數(shù)，取。則：故牛腿截面高度滿足要求。由于,故牛腿可按構(gòu)造要求配筋。根據(jù)構(gòu)造要求，實(shí)際選用5C14()。其中2C1

27、4是彎起鋼筋。水平箍筋選用B14100。（2）B柱牛腿設(shè)計(jì)牛腿截面寬度為b=400mm，截面高度h=800mm，截面有效高度為。作用于牛腿頂面按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合的豎向力為：故牛腿截面高度滿足要求。由于,故牛腿按計(jì)算配筋。取。，實(shí)際選用5C16()。其中2C16是彎起鋼筋。水平箍筋選用B8100。（3）牛腿箍筋配置水平箍筋選用B8100。在牛腿上部范圍內(nèi)箍筋的總截面面積為。故箍筋的設(shè)置滿足要求。（4）牛腿頂面局部受壓驗(yàn)算取吊車梁的墊板為，則故牛腿頂面的局部受壓滿足要求。九、柱的吊裝驗(yàn)算采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后起吊。排架柱插入基礎(chǔ)杯口內(nèi)的高度，m。故柱的總長(zhǎng)為。起吊時(shí)的支點(diǎn)

28、有兩個(gè)：柱底和牛腿底，上柱和牛腿是懸臂的，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示。圖 21 A柱吊裝計(jì)算簡(jiǎn)圖 圖 22 B柱吊裝計(jì)算簡(jiǎn)圖u A柱（1）荷載計(jì)算柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載，且應(yīng)考慮動(dòng)力系數(shù)，柱自重的重力荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.35，則：（2）彎矩計(jì)算在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為：由得： ，得 （3）截面受彎承載力及裂縫寬度驗(yàn)算上柱配筋為3C16()，施工階段構(gòu)件的結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取，其受彎承載力為：，滿足要求。裂縫寬度驗(yàn)算： 由于只考慮柱自重恒荷載，則其準(zhǔn)永久值 ，取 滿足要求。下柱配筋為4C16()，其受彎承載力為：，滿足要求。裂縫寬度驗(yàn)算： 取 滿足要求。u B柱（1）荷載計(jì)算柱吊裝階段的

29、荷載為柱自重重力荷載，且應(yīng)考慮動(dòng)力系數(shù)，柱自重的重力荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.35，則：（2）彎矩計(jì)算在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為：由得： ，得（3）承載力及裂縫寬度驗(yàn)算上柱配筋為3C18()， ，其受彎承載力為：，滿足要求。裂縫寬度驗(yàn)算： 由于只考慮柱自重恒荷載，則其準(zhǔn)永久值 ，取 故滿足要求。下柱配筋為4C18()，其受彎承載力為：，滿足要求。裂縫寬度驗(yàn)算： 滿足要求。七、錐形杯口基礎(chǔ)設(shè)計(jì)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50007-2021）規(guī)定，對(duì)6m柱距單層排架結(jié)構(gòu)多跨廠房，當(dāng)?shù)鼗休d力特征值為，廠房跨度，吊車額定起重量不超過，以及設(shè)計(jì)等級(jí)為丙級(jí)時(shí)，設(shè)計(jì)時(shí)可不做地基變形驗(yàn)算。此次設(shè)計(jì)符合上

30、述條件，故不需進(jìn)行地基變形驗(yàn)算。下面以A柱為例進(jìn)行柱的基礎(chǔ)設(shè)計(jì)?；A(chǔ)材料：混凝土強(qiáng)度等級(jí)取C25，；縱筋選用HRB335；基礎(chǔ)墊層混凝土等級(jí)采用C15。（1）荷載計(jì)算1）作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底（3-3）傳給基礎(chǔ)的M、N、V以及圍護(hù)墻自重重力荷載兩部分。按照建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50007-2021）的規(guī)定，基礎(chǔ)的地基承載力驗(yàn)算取用標(biāo)準(zhǔn)組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值。由于圍護(hù)墻自重重力荷載的大小方向和作用位置均不變，故基礎(chǔ)的最不利內(nèi)力主要取決于柱底（3-3截面）的不利內(nèi)力，應(yīng)取軸力最大的不利內(nèi)力組合以及正負(fù)彎矩為最大的不利組合。經(jīng)對(duì)表4中的柱底截面不利內(nèi)力進(jìn)行分析可知，基礎(chǔ)設(shè)計(jì)時(shí)的不利內(nèi)力如表6和

31、表7所示。3-3截面的不利內(nèi)力設(shè)計(jì)值 表6組別M(kN.m)N(kN)V(kN)第1組197.6728.26-35.42第2組269.56357.53-43.66第3組-210.4466.38+24.51 基礎(chǔ)底面設(shè)計(jì)時(shí)不利內(nèi)力 表7組別荷載基本組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值荷載標(biāo)準(zhǔn)組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值M(kN.m)N(kN)V(kN)Mk(kN.m)Nk(kN)Vk(kN)第1組240.10728.2635.42178.64503.9028.36第2組321.95357.5343.66187.91297.9435.93第3組-239.81466.38-24.51-157.69358.41-15.67第1組荷載

32、：設(shè)計(jì)值：標(biāo)準(zhǔn)值：第2組荷載：設(shè)計(jì)值：標(biāo)準(zhǔn)值：第3組荷載：設(shè)計(jì)值：標(biāo)準(zhǔn)值： 2）基礎(chǔ)梁和圍護(hù)墻的自重重力荷載計(jì)算每個(gè)基礎(chǔ)承受的圍墻寬度為計(jì)算單元的寬度B=6.0m，墻高=柱頂標(biāo)高11.80+柱頂至檐口高度1.65+基礎(chǔ)頂面至室內(nèi)地坪的高度0.80-基礎(chǔ)梁高0.45=13.80m。240厚清水磚墻上有上下鋼門窗，窗寬4.0m，上下窗高分別為1.8m和4.8m，鋼窗自重0.45kN/m2，每根基礎(chǔ)梁自重標(biāo)準(zhǔn)值16.7kN，磚墻自重標(biāo)準(zhǔn)值19kN/m2。 故由墻體和基礎(chǔ)梁傳來的重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 基礎(chǔ)梁自重 16.6kN 圍護(hù)墻自重 18×0.24×6×13.80(1.8

33、+4.8)×4.0=243.65kN 鋼窗自重 0.454(1.8+4.8)=11.88kN 總計(jì) 對(duì)基礎(chǔ)的偏心距 。對(duì)基礎(chǔ)底面的偏心彎矩 ， 。（2）基礎(chǔ)底面尺寸確定1）基礎(chǔ)高度和埋置深度確定由構(gòu)造要求知，基礎(chǔ)高度為，其中為柱插入杯口深度，又，??；為杯底厚度，由于需滿足，取；故基礎(chǔ)高度為：因基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為0.800m，室內(nèi)外高差為150mm，則基礎(chǔ)埋置深度為 2）基礎(chǔ)地面尺寸擬定基礎(chǔ)地面面積按地基承載力驗(yàn)算確定，并取用荷載標(biāo)準(zhǔn)組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值。由建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50007-2021）可查得，取基礎(chǔ)底面以上的土及基礎(chǔ)的平均重度為，則深度修正后的地基承載力特征值為： 先按軸心

34、受壓估算基礎(chǔ)底面尺寸，取： 考慮到偏心等影響，將基礎(chǔ)底面估算尺寸擴(kuò)大30%左右，取。則基礎(chǔ)底面彈性抵抗矩。（3）地基承載力驗(yàn)算基礎(chǔ)自重和土重為（基礎(chǔ)及其上填土的平均自重取）： 如表6所示，按以上三組不利內(nèi)力進(jìn)行基礎(chǔ)底面積計(jì)算。第1組：偏心距 ，則基礎(chǔ)底面全截面受壓，則： ，滿足，滿足 第2組： 偏心距 ，則基礎(chǔ)底面全截面受壓，則： ，滿足，滿足第3組： 偏心距 ，則基礎(chǔ)底面全截面受壓，則： ，滿足。，滿足。（4）基礎(chǔ)受沖切承載力驗(yàn)算基礎(chǔ)受沖切承載力驗(yàn)算采用荷載基本組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值，并采用基底凈反力，即只考慮杯口頂面由排架柱傳到基礎(chǔ)頂面的內(nèi)力設(shè)計(jì)值。當(dāng)偏心荷載作用只在矩形基礎(chǔ)長(zhǎng)邊方向產(chǎn)生偏心且偏

35、心距時(shí)，基底凈反力最大和最小設(shè)計(jì)值按如下計(jì)算：則各種基底凈反力最大設(shè)計(jì)值為：，由于，即基礎(chǔ)底面在第2組不利內(nèi)力作用下有一部分出現(xiàn)拉應(yīng)力。則：，受沖切承載力驗(yàn)算取。取杯壁厚度，則基礎(chǔ)頂面突出寬度為。杯壁高度取為。根據(jù)所確定的尺寸可知，變階處的沖切破壞錐面比較危險(xiǎn)，故只需對(duì)變階處進(jìn)行沖切承載力驗(yàn)算?；A(chǔ)各細(xì)部尺寸及沖切破壞錐面如圖所示：圖23 基礎(chǔ)受沖切承載力驗(yàn)算，由于變階處截面高度，則沖切力：抗沖切力：受沖切承載力滿足要求。（5）基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算1）柱邊及變階處基底凈反力計(jì)算基底凈反力如表8所示。其中pj為基礎(chǔ)柱邊或變階處的基底凈反力。 基底凈反力及彎矩 表8第1組第2組第3組116.1198.

36、0989.04柱邊處85.2249.0559.36變階處95.5163.5869.2533.7409.89長(zhǎng)跨方向柱邊處190.01145.85142.89變階處109.2384.6082.59短跨方向柱邊處132.1281.1287.22變階處62.5238.3941.272）柱邊及變階處彎矩計(jì)算基礎(chǔ)的寬高比為：，即可認(rèn)為基底反力呈線性分布。第1組內(nèi)力：柱邊處：變階處： 同理可算得第2組和第3組內(nèi)力作用下的地基凈反力和彎矩并整理后結(jié)果如表8所示。顯然第1組不利內(nèi)力起控制作用。柱邊處： 變階處： 沿基礎(chǔ)長(zhǎng)邊配筋選用B10200；沿短邊方向考慮構(gòu)造要求配筋選用B10200。參考文獻(xiàn)1GB5000

37、9-2021，建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范s.2 GB50010-2021，混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范s.3 GB50007-2021， 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范s.4程文瀼，李愛群.混凝土結(jié)構(gòu)與砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)M北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2021：111197.6附表： A柱的內(nèi)力組合表 表4 A柱控制截面及正號(hào)內(nèi)力的方向荷載種類恒載屋面活載AB跨吊車荷載BC跨吊車荷載風(fēng)荷載作用在AB跨作用在BC跨作用在A柱作用在A柱作用在B柱作用在B柱左風(fēng)右風(fēng)彎矩圖軸力圖剪力簡(jiǎn)圖控制截面-內(nèi)力組合恒荷載+0.9(任意兩種或兩種以上活荷載)恒荷載+任一種活荷載設(shè)計(jì)值組合項(xiàng)目M(kN.m)N、V( kN)組合項(xiàng)目M(kN.m)N、V(k

38、N)及+0.9(+)61.14272.77+42.36272.77及+0.9(+)-29.37306.79+-18.76272.77及+0.9(+)-29.37306.79+-18.76272.77及+0.9(+)60.54272.77+42.36272.77-及+0.9(+)35.20649.08+37.21686.49及+0.9(+)-81.08346.39+-54.75312.37及+0.9(+)25.42683.10+37.21686.49及+0.9(+)-32.57312.37+-54.75312.37-及+0.9(+)269.56357.53+159.85357.5343.6638

39、.37及+0.9(+)-210.40466.38+-109.23357.53-24.51-11.73及+0.9(+)197.60728.26+18.77731.6535.42-0.87及+0.9(+)269.56357.53+159.85357.5343.6638.37B柱的內(nèi)力組合表 表5 B柱控制截面及正號(hào)內(nèi)力的方向荷載種類恒載屋面活載AB跨吊車荷載BC跨吊車荷載風(fēng)荷載作用在AB跨作用在BC跨作用在A柱作用在A柱作用在B柱作用在B柱左風(fēng)右風(fēng)彎矩圖軸力圖剪力簡(jiǎn)圖控制截面-內(nèi)力組合恒荷載+0.9(任意兩種或兩種以上活荷載)恒荷載+任一種活荷載設(shè)計(jì)值組合項(xiàng)目M(kN.m)N、V( kN)組合項(xiàng)目

40、M(kN.m)N、V(kN)及+0.9(+)111.63569.96+61.12535.94及+0.9(+)-111.63569.96+-61.12535.94及+0.9(+)106.13603.98+6.11573.74及+0.9(+)106.13535.94+61.12535.94-及+0.9(+)254.14984.19+219.47987.58及+0.9(+)-254.14984.19+-219.47987.58及+0.9(+)248.641018.21+219.47987.58及+50.56613.46-及+0.9(+)289.961034.97+149.15664.246.1312

41、.64及+0.9(+)-289.961034.97+-149.15664.24-6.13-12.64及+0.9(+)283.691068.99+219.471038.366.03-15.28及+149.15664.2412.64 咖啡店創(chuàng)業(yè)計(jì)劃書第一部分：背景在中國(guó)，人們?cè)絹碓綈酆瓤Х?。隨之而來的咖啡文化充滿生活的每個(gè)時(shí)刻。無論在家里、還是在辦公室或各種社交場(chǎng)合，人們都在品著咖啡。咖啡逐漸與時(shí)尚、現(xiàn)代生活聯(lián)系在一齊。遍布各地的咖啡屋成為人們交談、聽音樂、休息的好地方，咖啡豐富著我們的生活，也縮短了你我之間的距離，咖啡逐漸發(fā)展為一種文化。隨著咖啡這一有著悠久歷史飲品的廣為人知，咖啡正在被越來越多的中國(guó)人所理解。第二部分：項(xiàng)目介紹第三部分：創(chuàng)業(yè)優(yōu)勢(shì)目前大學(xué)校園的這片市場(chǎng)還是空白，競(jìng)爭(zhēng)壓力小。而且前期投資也不是很高，此刻國(guó)家鼓勵(lì)大學(xué)生畢業(yè)后自主創(chuàng)業(yè)，有一系列的優(yōu)惠政策以及貸款支持。再者大學(xué)生往往對(duì)未來充滿期望，他們有著年輕的血液、蓬勃的朝氣，以及初生牛犢不怕虎的精神，而這些都是一個(gè)創(chuàng)業(yè)者就應(yīng)具備的素質(zhì)。大學(xué)生在學(xué)校里學(xué)到了很多理論性的東西，有著較高層次的技術(shù)優(yōu)勢(shì)，現(xiàn)代大學(xué)生有創(chuàng)新精神，有對(duì)傳統(tǒng)觀念和傳統(tǒng)行業(yè)挑戰(zhàn)的信心和欲望，而這種創(chuàng)新精神也往往造就了大學(xué)生創(chuàng)業(yè)的動(dòng)力源泉，成為成功創(chuàng)業(yè)的精神基礎(chǔ)。大學(xué)生創(chuàng)業(yè)的最大好處在于能提高