排水工程設計說明畢業(yè)設計

1、第三章：污水處理設計3.1污水處理廠廠址的選擇布置原則1）廠址與規(guī)劃居住區(qū)或公共建筑群的衛(wèi)生防護距離應根據當地具體情況，與有關環(huán)保部門協商確定，一般不小于300m。2）廠址應在城鎮(zhèn)集中供水水源的下游，至少500m。3）廠址應盡可能的占用農田和不占用良田，且便于農田灌溉和消納污泥。4）廠址應盡可能設在城鎮(zhèn)和工廠主導風向的下方。5）廠址應設在地形有適當坡度的城鎮(zhèn)下游地區(qū)，使污水有自流的可能，以節(jié)約動力消耗。6）廠址應考慮汛期不受洪水的威脅。7）廠址的選擇應考慮交通運輸、水電供應、水文地質等條件。8）廠址的選擇應結合城鎮(zhèn)總體規(guī)劃，考慮遠景發(fā)展，留有充分的擴建余地。本設計污水處理廠布置根據城市的布置形

2、式，在城市的北側有較密集的城市居住區(qū)，而在城市的南側，則較為空曠，所以污水處理廠初定在城市的南側。根據城市河流的流向考慮，污水處理廠設在受納水體的下游，在本設計中，因為在河流的中下游有水源保護地，所以，污水處理廠應盡量遠離水源保護地，所以設在河流的最下游。同時，因為城市的主導風向為西北風，所以能夠滿足在夏季下風向的要求。在滿足以上條件后，根據地形，地質，交通和水電供應等因素考慮，結合遠期規(guī)劃，設定污水處理廠，見污水管網布置圖。3.2污水處理廠處理工藝流程選擇污水處理廠的工藝流程是指達到所要求的處理程度的前提下，污水處理各單元的有機組合，以滿足污水處理的要求，而構筑物的選型是根據處理構筑物形式的

3、選擇，以達到各構筑物處理的最佳效果。污水受納水體有一定的自凈能力，可以根據水體的自凈能力來確定污水處理程度，考慮水體的自凈功能可以提高經濟效果，但是考慮到污水可能受到污染，而使水體遭到破壞，根據污水量不是很大，水體上游排污和遠期考慮，所以，本設計中對水體的自凈效果不予以考慮。城市污水在進入受納水體時，處理程度達到國家一級B處理標準。對城市生活和生產污水采用何種處理流程，還需要根據污水的水質，水量，回收其中含有的有用物質的可能性和經濟性，排放標準和水體的具體規(guī)定，并通過調查和經濟比較后決定。工藝流程簡圖目前，國內外大中小型污水處理廠一般均采用活性污泥法，隨著污水處理技術的發(fā)展，活性污泥法已由傳統(tǒng)

4、型發(fā)展為改良型，用于城市污水處理較成熟的方法有：AB法、氧化溝法、A2/O法、SBR活性污泥法。AB法對于城市污水含有大量工業(yè)廢水的情況，可以達到較高的處理要求，其處理效率高，出水水質好，抗沖擊負荷和抗毒能力強，運行管理方便，但其脫氮除磷的效果差，故不采用AB法。氧化溝工藝流程簡單，運行管理方便，氧化溝工藝不需要初沉池和污泥消化池。運行穩(wěn)定，處理效果好，氧化溝的BOD平均處理水平可達95%左右。氧化溝水力停留時間長，泥齡長，一般為2030d，污泥在溝內達到除磷脫氮的目的，除磷效果較差。規(guī)模較小的情況下，氧化溝的基建投資更省。SBR是傳統(tǒng)活性污泥法的一種變形，處理效果穩(wěn)定，對水量、水質變化適應性

5、強，耐沖擊負荷。SBR在運行操作過程中，可以通過時間上的有效控制和變化來滿足多功能的要求，具有極強的靈活性。污泥活性高，濃度高且具有良好的污泥沉降性能。但是脫氮除磷的效果很差。A2/O法，即厭氧缺氧好氧工藝，是70年代從國外引進的一種污水處理技術。目前，在我國的城市污水處理中已得到了廣泛的應用，其主要特點是：該工藝能同時去除水中含碳有機物、BOD、氮、磷等有機物，處理出水水質好，出水氮磷含量低，與其他工藝相比，該工藝的脫氮除磷效果顯著，能有效地控制水體富營養(yǎng)化。曝氣設備可采用微孔曝氣器，充氧的動力效率可大大提高，節(jié)省曝氣動力費用，運行費用低，如廣州大坦河污水處理廠、保定市污水處理廠以及太原、大

6、連均采用了A2/O法。城市污水一般以污水中的BOD物質列為主要去除對象，本設計中還應該考慮到脫氮和除磷的效果，因此，處理核心為二級生物處理，采用A2/O工藝作為為生物處理法。3.3 設計流量及設計人口數計算城市居住區(qū)每天污水平均流量 （31）式中 各居住區(qū)平均污水量（L/s）；居住區(qū)生活污水量標準（L/人d）；N 居住區(qū)規(guī)劃設計人口數（人）。=4800000.125+(3100+1800+1310)=600000+6210=66210m3 /s= 694.44+71.88=766.32L/s設計秒流量居民生活污水設計流量Q計算表31生活污水量總變化系數KZ污水平均日流量515407010020

7、05001000總變化系數KZ2.32.01.81.71.61.51.41.3注：1)當污水平均日流量為中間數值時，總變化系數用內插法求得；2)當居住區(qū)有實際生活污水量變化資料時，可按實際數據采用。表3-1中所列總變化系數取值范圍為1.3-2.3，可按下式計算：Qd100Qd5 5Qd100 （32）916.66L/S式中 Q1居民區(qū)最高日最高時污水量（L/s）；KZ總變化系數，見表3-1。工業(yè)企業(yè)排水量計算： （33）糖業(yè)公司： 紡織廠： 玉米加工廠： = 50.00+29.17+20.28=99.45L/s最大設計秒流量： /d （34） 設計中根據遠期規(guī)劃等原因綜合考慮，采用10m3/d

8、作為設計流量。 設計污水水質1）生活污水和工業(yè)廢水混合后污水的SS濃度： （35）式中 污水的SS濃度（mg/L）； 各區(qū)的平均生活污水量（m3/d）； 平均工業(yè)廢水量（m3/d）； 不同分區(qū)生活污水的SS濃度（mg/L）； 不同工廠工業(yè)廢水的SS濃度（mg/L）； 人口數（人）； 每人每天排放的SS克數g/(人.d),采用45 g/(人d)。 2）生活污水和工業(yè)廢水混合后污水的濃度： （36）式中 污水的BOD5濃度（mg/L）； 不同分區(qū)生活污水的BOD5濃度（mg/L）； 不同工廠工業(yè)廢水的BOD5濃度（mg/L）； 每人每天排放的BOD5克數g/( 人d)，采用30 g/( 人d)。

9、3）生活污水和工業(yè)廢水混合后污水的COD濃度： （37）式中 污水的COD濃度（mg/L）; 不同分區(qū)生活污水的COD濃度（mg/L）； 不同工廠工業(yè)廢水的COD濃度（mg/L）； 每人每天排放的COD克數g/( 人d)，采用42g/( 人d)。 4）生活污水和工業(yè)廢水混合后污水的總氮濃度： （38）式中 污水的總氮濃度（mg/L）;-不同分區(qū)生活污水的總氮濃度（mg/L）；-不同工廠工業(yè)廢水的總氮濃度（mg/L）；每人每天排放的總氮克數g/( 人d)，一般采用3.3g/( 人d)；5）生活污水和工業(yè)廢水混合后污水的總磷濃度： （39）式中 污水的總磷濃度（mg/L）；不同分區(qū)生活污水的總磷濃

10、度（mg/L）；不同工廠工業(yè)廢水的總磷濃度（mg/L）；每人每天排放的總磷克數g/( 人d)，采用0.5g/( 人d)；污水處理程度計算1）污水的SS處理程度計算：根據設計任務書要求污水排放口的出水水質要求計算E1=(C-Cess)/C （310） E1SS的處理程度（）； C進水的SS濃度（mg/L）。 E=(380.94-30)/380.94=92.13按二級生物處理后的水質排放標準計算SS處理程度：根據國家中規(guī)定城市二級污水處理廠一級B標準，總出水口處的SS濃度為20 mg/LE1=（380.94-20)/380.94=94.75計算SS處理程度：從以上兩種計算方法比較得出，第二種方法得

11、出的處理程度高，所以本污水處理廠SS的處理程度為94.75.2）污水的BOD5處理程度計算：根據設計任務書要求污水排放口的出水水質要求計算E2=(L-LeBOD5)/L （311） E2BOD5的處理程度（）； L進水的BOD5濃度（mg/L）。 E2=(267.31-30)/267.31=88.8按二級生物處理后的水質排放標準計算BOD5處理程度：根據國家中規(guī)定城市二級污水處理廠一級B標準，總出水口處的BOD5濃度為20 mg/LE2=（267.31-20)/267.31=92.52計算BOD5處理程度：從以上兩種計算方法比較得出，第一種方法處理穩(wěn)定性高，且滿足出水設計要求，所以，本設計采用

12、第一種處理方法，處理程度為88.8。3）污水的COD處理程度計算：根據設計任務書要求污水排放口的出水水質要求計算E3=(C-CeCOD)/C （312） E3COD的處理程度（）； C進水的COD濃度（mg/L）。 E3=(365.14-120)/365.14=67.14按二級生物處理后的水質排放標準計算COD處理程度：根據國家中規(guī)定城市二級污水處理廠一級B標準，總出水口處的COD濃度為60 mg/L。E3=（365.14-60)/365.14=83.57計算COD處理程度：從以上兩種計算方法比較得出，第二種方法得出的處理程度高，所以本污水處理廠COD的處理程度為83.57.4）污水的氨氮處理

13、程度計算：根據設計任務書要求污水排放口的出水水質要求計算E4=(C-Ce)/C （313） E4氨氮的處理程度（）； C進水的氨氮濃度（mg/L）； Ce處理后污水允許排放的氨氮濃度（mg/L）。E4=(27.49-9)/27.49=67.26按二級生物處理后的水質排放標準計算氨氮處理程度：根據國家中規(guī)定城市二級污水處理廠一級B標準，總出水口處的氨氮濃度為8 mg/L。E4=（27.49-8)/27.49=70.9計算氨氮處理程度 從以上兩種計算方法比較得出，第二種方法得出的處理程度高，所以本污水處理廠氨氮的處理程度為70.9。5）污水的磷酸鹽處理程度計算：根據國家中規(guī)定城市二級污水處理廠一級

14、B標準，總出水口處的磷酸鹽濃度為1 mg/L。E5=(C-Ce)/C （314） E5磷酸鹽的處理程度（）； C進水的磷酸鹽濃度（mg/L）； Ce處理后污水允許排放的磷酸鹽濃度（mg/L）。E5=(4.36-1)/4.36=77.33.4污水的一級處理設計格柵的設計計算在污水處理系統(tǒng)(水泵前)，需設置格柵，以攔截較大的呈懸浮或漂浮狀態(tài)的固體污染物。按形狀，可分為平面格柵和曲面格柵兩種；按柵條凈間隙，可分為粗格柵(50-100mm)、中格柵(1640mm)、細格柵(310mm)三種；按清渣方式，可分為人工清除格柵和機械清除格柵兩種。水泵前格柵柵條間隙，應根據水泵要求確定。污水處理系統(tǒng)前格柵柵條

15、凈間隙，應符合：人工清除：25100mm；機械清除：16100mm；最大間隙：100mm。污水處理廠可設置中、細兩道格柵，大型污水處理廠亦可設置粗、中、細三道格柵。柵渣量與地區(qū)的特點，格柵的間隙大小、污水流量以及下水道系統(tǒng)的類型等因素有關。在無當地運行資料時，可采用：格柵間隙1625mm:0.10-0.05m3柵渣/103m3污水；格柵間隙3050mm：003-0.01m3柵渣l03m3污水。柵渣的含水率一般為80，密度約為960kg/m3。在大型污水處理廠或泵站前的大型格柵(每日柵渣量大于0.2m3)一般采用機械清渣。小型污水處理廠也可采用機械清渣。機械格柵不宜少于2臺，如為1臺時，應設人工

16、清除格柵備用。過柵流速一般采用0.61.0m/s.格柵前渠道內的水流速度，一般采用0.40.9/s。格柵傾角，一般采用45。75。人工清除的格柵傾角小時，較省力，但占地多。通過格柵的水頭損失，一般采用0.080.15m。表32柵條斷面形狀及尺寸格柵間必須設置工作臺，臺面應高出柵前最高設計水位0.5。工作臺上應有安全和沖洗設施。格柵間工作臺兩側過道寬度不應小于0.7m。工作臺正面過道寬度：人工清除：不應小于1.2m，機械清除；不應小于1.5m。機械格柵的動力裝置一般宜設在室內，或采取其他保護設備的措施。設計格柵裝置的構筑物，必須考慮設有良好的通風措施。格柵間內應安設吊運設備，以進行格柵及其他設備

17、的檢修、柵渣的日常清除。格柵的柵條斷面形狀，可按表32選用。在本設計中，采用泵前中格柵，泵后細格柵結合的方式布置，格柵均為平面格柵。考慮到安全和維修及清理方便，格柵采用2組，每組單獨設置，采用機械除渣的方法清除柵渣。設計流量結合遠期規(guī)劃考慮采用10萬m3/d設計計算,也就是1160L/s=1.16 m3/s。1.泵前中格柵計算：1)設計中選擇二組格柵，N=2組，則每組格柵的設計流量為0.58 m3/s。格柵間隙數： （315） 式中 n格柵條間隙數（個）； Q設計流量（m3/s）； 格柵傾角（。）； N設計的格柵組數（組）； b格柵條間隙（m）； h柵前水深（m）； v格柵過柵流速（m/s）；

18、設計中取 60。 h=0.8m v=0.8m/s b=0.02m個2)格柵槽寬度：B=S(n-1)+bn （316） 式中 B格柵槽寬度（m）； S每根格柵條的寬度（m），本設計中采用的柵條是圖2中迎水面為半圓型的巨型柵條。采用這種柵條可以減少水力損失，并可以提高出渣效果。本設計中S0.01m。 B0.01（431）430.02=1.28m1) 進水渠道漸寬部分的長度： （317）式中 l1進水渠道漸寬部分的長度（m）； B1進水明渠寬度，本設計根據進水總干管直徑確定為1.1m； 1漸寬處角度（）；根據給排水設計規(guī)范一般采用1030，本設計中采用20； m 4)出水渠道漸窄部分的長度： （31

19、8）式中 l2出水渠道漸寬部分的長度（m）； B2出水明渠寬度，本設計根據水量，定為1.1m； 2漸寬處角度（）；根據給排水設計規(guī)范一般采用1030，本設計中采用20； m5)通過格柵的水頭損失： （319） 式中 h1水頭損失（m）； 格柵條的阻力系數，查設計手冊可知1.83； k格柵受污染物堵塞時的水頭損失增大系數，一般采用k3； 0.093m6)柵后明渠的總高度： H = h + h1 + h2 （320）式中 H柵后明渠總高度（m）； h2明渠超高（m），一般采用0.30.5m，本設計中采用0.4m； H = 0.8 + 0.093 + 0.4 = 1.293m7)格柵槽總長度： （3

20、21） 式中 L格柵槽總長度（m）； H1格柵明渠的深度（m）； 0.5、1.0設計常數； 8)每日柵渣量： （322）式中 W每日柵渣量（m3/d）； W1每日每103 m3污水的柵渣量，（ m3/103 m3污水），根據設計規(guī)范可以取0.040.06 m3/103 m3污水。本設計根據水量取0.06 m3/103 m3污水。 m3/d0.2 m3/d。根據以上對柵渣量的計算，采取機械除渣。機械除渣采用HGS型回轉式弧形格柵除污機。HGS型回轉式弧形格柵除污機適用于淺渠槽的攔污。屬中細格柵除污設備。結構及特點HGS型回轉式弧形格柵除污機由驅動裝置、柵條組、傳動軸、耙板、旋轉耙臂、做渣裝置等組

21、成。其耙制成金屬型，也可制成尼龍刷。特點是轉臂轉動靈活，結構簡單。安裝維修方便，水下無傳動件，使用壽命長。規(guī)格按下表選用。表33 HGS型回轉式弧形格柵除污機性能規(guī)格9）中格柵進水管道為DN1200mm的鋼管， 出水管道為也DN1200mm的鋼管。中格柵詳細圖見泵房格柵設計圖。2.中格柵和細格柵間設有污水泵，在中格柵和水泵間設有集水池，水泵和集水池部分的計算詳見泵房設計。3.水泵后不設置集水池，水經由水泵出水渠道，直接進入到細格柵的進水渠道。泵后細格柵計算：1)設計中選擇二組格柵，N=2組，則每組格柵的設計流量為0.58 m3/s。格柵間隙數： （323） 式中 n格柵條間隙數（個）； Q設計

22、流量（m3/s）； 格柵傾角（）； N設計的格柵組數（組）； b格柵條間隙（m）； h柵前水深（m）； v格柵過柵流速（m/s）；設計中取 60。 h=0.8m v=0.9m/s b=0.005m個2)格柵槽寬度： B=S(n-1)+bn （324） 式中 B格柵槽寬度（m）； S每根格柵條的寬度（m），本設計中采用的柵條是圖2中迎水面為半圓型的巨型柵條。采用這種柵條可以減少水力損失，并可以提高出渣效果。本設計中S0.005m。 B0.005（1501）1500.005=1.495m3)進水渠道漸寬部分的長度： （325） 式中 l1進水渠道漸寬部分的長度（m）； B1進水明渠寬度，本設計根據

23、水泵出水渠道確定為1.1m； 1漸寬處角度（）；根據給排水設計規(guī)范一般采用1030，本設計中采用20； m 4)出水渠道漸窄部分的長度： （326） 式中 l2出水渠道漸寬部分的長度（m）； B2出水明渠寬度，本設計根據水量，定為1.1m； 2漸寬處角度（）；根據給排水設計規(guī)范一般采用1030，本設計中采用20；m5)通過格柵的水頭損失： （327） 式中 h1水頭損失（m）； 格柵條的阻力系數，查設計手冊可知1.83； k格柵受污染物堵塞時的水頭損失增大系數，一般采用k3； 0.23m6)柵后明渠的總高度： H = h + h1 + h2 （328） 式中 H柵后明渠總高度（m）； h2明渠

24、超高（m），一般采用0.30.5m，本設計中采用0.3m；H = 0.8 + 0.23 + 0.3 = 1.33m7)格柵槽總長度： （329） 式中 L格柵槽總長度（m）； H1格柵明渠的深度（m）； 0.5、1.0設計常數； 8)每日柵渣量： （330）式中 W每日柵渣量（m3/d）； W1每日每103 m3污水的柵渣量，（ m3/103 m3污水），根據設計規(guī)范可以取0.040.06 m3/103 m3污水。本設計根據水量取0.04 m3/103 m3污水。 m3/d0.2 m3/d。根據以上對柵渣量的計算，采取機械除渣。除渣設備同中格柵。除渣后殘渣外運，按固體廢物處理。9）細格柵進水管

25、道為DN1200mm的鋼管， 出水管道為DN1200mm的鋼管。細格柵詳見泵房格柵布置圖。渦流沉沙池的設計計算沉沙池是借助于污水中的顆粒與水的比重不同，使大顆粒的沙粒，石子，煤渣等無機顆粒沉降，減少大顆粒的物質在輸水管道內的沉積，并可以減少初沉池的污泥量。沉砂池按照運行方式不同可分為平流式沉砂池，豎流式沉砂池，曝氣沉砂池和渦流式沉砂池。由于本設計對污水要進行脫氮除磷，二級生化處理采用了A2O工藝，需要厭氧條件，如果采用曝氣沉沙，則肯定破壞厭氧環(huán)境，不能達到預期的處理效果，所以采用了沉沙效果較好的渦流沉沙池。設計中選用兩組渦流式沉沙池，N=2組，分別與格柵連接，每組沉沙池設計流量為0.54m3/

26、s。1. 沉沙池表面積： （331）式中 A 沉砂池表面積（m2）； Q 設計流量（m3/s）； 表面負荷（）；一般采用200。 設計中取 200。 2.沉砂池直徑： （332）式中 D 沉砂池直徑（m）； 3.沉砂池高度： （333）式中 h2沉沙池有效水深； t 停留時間（s）,一般采用2030s； 設計中采用30s。 4.沉沙室所需的容積： （334）式中 平均流量（m3/s）； X城市污水中的沉沙量污水，一般采用30污水； T清除沉沙的間隔時間（d）,一般采用12d,設計中取T1d，X污水。 m35.每個沉沙斗容積： （335） 式中 V沉沙斗容積； d沉沙斗上口直徑（m）； h4沉沙

27、斗圓柱體高度（m）； h5沉沙斗圓錐體高度（m）； r沉沙斗的下底直徑（m），一般采用0.40.6m。 根據污水量的考慮本設計中取 h41.8 m h51.0 d1.5 r=0.5 6.沉砂池總高度： （336）式中 H沉沙池總高度； h1沉沙池超高（m），一般采用0.3-0.5m； h3沉沙池緩沖層高度（m），； （337） 設計中取h10.3m m7.進水管渠： 格柵的出水通過DN1200的管道送入到沉沙池配水點然后經過DN800的管道進入進水渠道，然后向兩側配水進入沉沙池，采用進水渠道與渦流式沉沙池成90度方向進水的方式進水，進水可以在沉沙池內產生渦流。 （338）式中 Q設計流量（m3

28、/s）；B1進水渠道寬度（m）； h1進水渠道水深（m）； v1進水流速(m/s)；一般采用0.61.2m/s。 本設計根據細格柵出水采用v10.9 m/s h10.8m 。= 0.81m8.出水渠道：出水渠道與進水渠道建在一起，并且滿足夾角大于270度，因為這樣設計可以增大距離，延長污水在池中流行距離和時間，以達到最好的沉沙效果。 （339）式中 B2進水渠道寬度（m）； h2進水渠道水深（m）； v2進水流速(m/s)；一般采用0.40.6 v1。 本設計根據細格柵出水采用v20.5 m/s h20.8m 。= 1.45m9.排沙裝置： 采用的是空氣壓縮提升的方式從渦流式沉沙池底部進行空氣

29、提升排沙，排沙時間根據污水的含沙量設計為每日一次，每次1.5小時，所需的空氣量為排沙量的1520倍。本設計中，因為排沙量不是很大，所以單獨設計一臺空氣壓縮機，來提供空氣來實現排沙。 沉沙池出沙經過曬沙場曬沙，然后外運。沉沙池出水管道為DN800mm。渦流式沉沙池平面布置圖詳見沉砂池圖。平流初沉池初次沉淀池是借助于污水中的懸浮物質在重力的作用下可以下沉，從而與污水分離，初次沉淀池去除懸浮物40%-60%，去除BOD520%-30%，但是由于初次沉淀池對BOD的去除不穩(wěn)定，所以在初次沉淀池，本設計考慮去除BOD5。初次沉淀池按照運行方式不同可以分為平流沉淀池、豎流沉淀池、輻流沉淀池、斜板沉淀池等。

30、本設計根據水量等條件的綜合考慮，選用了運行穩(wěn)定且技術較成熟的平流沉淀池。平流沉淀池是利用污水從沉淀池一端流入，按水平方向沿沉淀池長度從另一端流出，污水在沉淀池內水平流動時，污水中的懸浮物在重力的作用下沉淀，與污水分離。1. 沉淀池表面積： （340）式中 A沉淀池表面積（m2）； Q設計流量（m3/s）； 表面負荷（）；一般采用1.22.5。 設計中取2.5。2. 沉淀池部分有效水深： （341）式中 h2沉淀部分有效水深（m）； t沉淀時間（h），一般采用1.02.5h。 設計中取2.0h。3. 沉淀池部分有效容積： （342） 式中 沉淀池部分有效容積； 4.沉淀池長度： （343） 式中

31、 L沉淀池長度（m）； v 設計流量時的水平流速（mm/s），一般采用7 mm/s，設計中采用5 mm/s。5.沉淀池寬度： （344）式中 B沉淀池的寬度（m）。6.沉淀池格數： （345） 式中 n1沉淀池格數（個）； b沉淀池分格的每格寬度（m）。 一般54,設計中取4.5 m。 格7.校核長寬比及長深比： 長寬比：L/b4.5。 符合長寬比大于4小于5的要求，可以避免池內水流產生短流現象。 長深比：L/b=12。 符合長深比812之間的要求。8.污泥部分所需的容積：由于污水數據中SS含量較高，故而按照人口平均計算比按照去除水中懸浮物計算污泥量小，所以根據去除水中SS計算。 （346）式

32、中 V污泥部分所需的容積（m3）； Q設計污水流量m3； C1進水懸浮物濃度 (mg/L)； C2出水懸浮物濃度 (mg/L)；一般采用沉淀效率4060； K2生活污水量總變化系數； 污泥容重（t/m3）,約為1； P0污泥含水率（）。 設計中取T1，P097，50，C250C1 。9.每格沉淀池污泥部分所需容積：初沉池采用每4h小時排泥一次，所以污泥斗容積為： u （347）式中 每格沉淀池污泥部分所需容積（m3）； n污泥斗格數（個）； u每日排泥次數（次）。 m310.污泥斗容積：污泥斗設在沉淀池的進水端，采用重力排泥，排泥管伸入污泥斗底部，為防止污泥斗底部淤積污泥，污泥斗底部尺寸一般小

33、于0.5m，污泥斗傾角大于60。 （348）式中 V1污泥斗容積（m3）； a沉淀池污泥斗上口邊長（m）； a1沉淀池污泥斗下口邊長（m），一般采用0.40.5m； h4污泥斗高度（m）。 設計中取 a=4m , h4=3m, a1=0.5m。 m310.61 m3 能夠滿足污泥量的要求。11.沉淀池總高度： （349） 式中 H沉淀池高度（m）； h1沉淀池超高（m），一般采用0.30.5m； h3緩沖層高度（m），一般采用0.3m； h4污泥部高度（m），一般采用污泥斗高度與池底坡底i=1%的高度之和。 設計中取 h4=3+0.01(36-4)=3.32,h1=0.3m ,h3=0.3m1

34、2.進水配水井：沉淀池分2組，每組分為5格，每組沉淀池進水端設進水配水井，污泥在進水配水井內進行分配，然后流進每組沉淀池。配水井內中心管直徑： （350）式中 配水井內中心管直徑（m）； V2配水井內中心管上升流速（m/s），一般采用V20.6m/s。 設計中取V2=0.8m/s。配水井直徑： （351） 式中 D配水井直徑（m）； V3配水井內污水流速（m/s），一般采用V3=0.2-0.4m/s。 設計中取V2=0.3m/s。 = 2.61 m配水井詳見配水井圖：13.進水渠道設計：沉淀池分為2組，每組沉淀池進水端設進水渠道，配水井接出的DN800mm進水管從進水渠道中部匯入，污水沿進水渠

35、道向兩側流動，通過潛孔進入配水渠道，然后由穿孔花墻流入沉淀池。 （352）式中 v1進水渠道水流流速（m/s），一般采用V10.4m/s。 B1進水渠道寬度（m）； H1進水渠道水深（m），B1：H1一般采用0.52.0。設計中取B1=1.0m H1=1.0m B1：H1=1:10.4m/s14.進水穿孔花墻： 進水采用配水渠道通過穿孔花墻進水，配水渠道寬0.5m，有效水深0.8m，穿孔花墻的開孔總面積為過水斷面面積的620，則通過孔口的流速為： （353） 式中 v2穿孔花墻過孔流速（m/s），一般采用0.050.15m/s； B2孔洞的寬度（m）； H2孔洞的高度（m）； n1孔洞數量（個

36、）。 設計中取，B2=0.4m H2=0.3m n1=10個。 在0.050.15m/s，符合要求。15出水堰：沉淀池出水經過出水堰跌落進入出水渠道，然后匯入出水管道排走。出水堰采用鋸齒形三角堰。水面位于齒高1/2處，堰口處需要設置堰板，能夠上下移動，以控制出水流量。堰后自由跌落水頭為0.10.15m，堰上水深H為： （354）式中 m0流量系數，一般采用0.45。 b出水堰寬度（m）； H出水堰水深（m）。 解得H0.055 m出水堰后自由跌落采用0.15m，則出水堰頭損失為0.205m。16.出水渠道：沉淀池出水端設計出水渠道，出水管與出水渠道連接，將污水送至集水井。 （355）式中 v3

37、出水渠道水流流速（m/s），一般采用V30.4m/s。 B3出水渠道寬度（m）； H3出水渠道水深（m）, B1：H1一般采用0.52.0。設計中取B3=1.0m H3=1.0m B1：H1=1:10.4m/s出水管道采用鋼管，管徑DN800mm。17.進水擋板、出水擋板：沉淀池設進水擋板和出水擋板，進水擋板距進水穿孔花墻0.5m，擋板高出水面0.3m，伸入水下0.8m。出水擋板距出水堰0.5m，擋板高出水面0.3m，伸入水下0.5m。在出水擋板處設置一個浮渣收集裝置，用來收集攔截浮渣。18.排泥管：沉淀池采用重力排泥，排泥管直徑DN250，排泥時間30min，排泥管伸入污泥斗底部。排泥靜水壓

38、頭采用1.5m。19.刮泥裝置 沉淀池采用行車式刮泥機，刮泥機設于池頂，刮泥板伸入池底，刮泥機行走時將污泥推入污泥斗內。初沉池詳見初沉池布置圖。3.5污水的生化處理根據城市污水處理需要脫氮除磷的需要，本設計采用了A2/O工藝，即厭氧缺氧好氧工藝，這種工藝是通過厭氧、缺氧、好氧三種不同的環(huán)境條件和不同微生物生物菌群的有機配合，達到去除有機物、脫氮除磷的目的。設計參數1.水力停留時間：AAO的水力停留時間t根據給排水設計規(guī)范的標準，一般采用68小時，本設計中取t=8h。2.曝氣池內活性污泥的濃度曝氣池內活性污泥濃度Xv一般采用20004000mg/L，本設計采用Xv3000 mg/L。3.回流污泥

39、濃度： （356） 式中 Xr回流污泥濃度（mg/L）； SVI污泥指數，根據設計手冊規(guī)定，采用100； R系數，一般采用1.2。4.污泥回流比： （357） 式中 回流污泥濃度（mg/L）；fX2=0.751200009000ma/L。 R污泥回流比。 解得R0.5回流污泥經污泥泵房提升后回流。5.TN去除率（%）： （358） 式中 eTN的去除率； S1進水的TN濃度（mg/L）； S2出水的TN濃度（mg/L）；設計中S28mg/L；6.厭氧段TP去除率： 設計參數：1）生活污水和工業(yè)廢水混合后污水的總磷濃度為4.36mg/L，磷酸鹽以最大可能成Na3PO3計，則磷的含量為4.360.

40、1890.83mg/L（磷酸鹽中磷元素所占的比例），這里的計算結果是按最大含磷元素可能計算的，結果偏大，是安全的。 污水的磷酸鹽處理程度計算： E5=(C-Ce)/C （359） E5磷酸鹽的處理程度（）； C進水的磷酸鹽濃度（mg/L）； Ce處理后污水允許排放的磷酸鹽濃度（mg/L）。 E5=(4.36-1)/4.36=77.3去除率為77.3。2）設計流量為1.16m3/s，共分2個生化處理池，根據生化處理池的設計采用兩個處理構筑物，所以共有2個厭氧段，則每個厭氧段設計流量為0.58m3/s。經過校核，實際去除磷所需的容積小于設計的厭氧段容積，所以符合要求。7.內回流倍數： （360）

41、式中 R內內回流倍數。244 設計中取260回流量為原水的260，回流量較大，需設置回流泵房，回流泵房設置在二沉池和缺氧池之間。設計參考污水泵房。8C、N比和C、P比校核：COD/TN=365.14/27.49=13.288TP/BOD5=4.36/267.31=0.0160.06 符合要求。設計計算1.總有效容積： （361） 式中 V總有效容積（m3）； Q進水流量（m3/d），按設計流量計； t水力停留時間。 設計中取Q100000m3/d。根據實際情況綜合考慮，厭氧、缺氧、好氧各段內水力停留時間的比值為1：1：3，則每段的水力停留時間分別為： 厭氧池水力停留時間：t1=1.6h； 缺氧池水力停留時間：t2=1.6h； 好氧池水力停留時間：t3=4.8h。2.平面尺寸：曝氣池總面積：設計中取h=4.7m。 （362）式中 A曝氣池總面積（m2）； h曝氣池有效水深（m）。每組曝氣池面積： （363）式中 A1每座曝氣池表面積 N曝氣池個數。設計中取 N2。每組曝氣池共設5廊道，第1廊道為厭氧段，第2廊道為缺氧段，第35廊道為好氧段，每廊道寬取8m，則每廊道長： （364）式中 L曝氣池每廊道長（m）； b每廊道寬度（m）； n廊道數。 設計中取 b=8.0m , n=5。厭氧缺氧好氧的平面布置圖見AAO池圖。3.好氧池部分設計