殘余應(yīng)力對(duì)材料性能和不銹鋼自蔓延高溫合成柱行為的影響(共10頁(yè))

1、殘余應(yīng)力對(duì)材料(cilio)性能和不銹鋼自蔓延高溫合成柱行為的影響 課程(kchng)：彈性與塑性力學(xué)(l xu)基礎(chǔ) 學(xué)校： 哈爾濱工業(yè)大學(xué) 學(xué)院：材料科學(xué)與工程學(xué)院 班級(jí)： 1209102 姓名： 孫雄凱 學(xué)號(hào)： 1120910214 郵箱： HYPERLINK mailto:hit_ hit_ 2014年11月15日殘余應(yīng)力對(duì)材料性能和不銹鋼自蔓延(mn yn)高溫合成柱行為的影響摘要(zhiyo)：本文描述(mio sh)了形成誘導(dǎo)殘余應(yīng)力的不銹鋼SHS（立方空心型材），還有材料本身和壓縮組分的行為的影響。關(guān)于彈性和非線性的初始彈性模量的應(yīng)力 - 應(yīng)變圖中的殘余應(yīng)力的貢獻(xiàn)示出由作為交付

2、和應(yīng)力消除材料的比較。分析模型涵蓋了殘余應(yīng)力對(duì)材料性能的影響進(jìn)行了研究和數(shù)字驗(yàn)證。使用Abaqus軟件進(jìn)行有限元研究決定殘余應(yīng)力壓縮的成分無(wú)論在局部和整體的影響。最后，本研究對(duì)構(gòu)件的行為包括不同程度的材料非線性的作為表示各種鋼中的長(zhǎng)和短柱與殘余應(yīng)力的行為的獨(dú)立參數(shù)的影響。關(guān)鍵字：不銹鋼;立方空心截面;殘余應(yīng)力;冷成型1.簡(jiǎn)介不銹鋼被越來(lái)越多地用作結(jié)構(gòu)件，尤其是在矩形或圓形冷彎空心型材的形式。最近出版的報(bào)告對(duì)不銹鋼橢圓截面的性能進(jìn)行分析。本文的重點(diǎn)是由奧氏體不銹鋼1.4301級(jí)這是最常用的等級(jí)的不銹鋼的空心方形截面（SHS）。但是，提出被認(rèn)為結(jié)果是有效的其他奧氏體不銹鋼和鐵素體也和雙相不銹鋼。形

3、成薄壁結(jié)構(gòu)的過(guò)程中引起的可能對(duì)結(jié)構(gòu)行為一個(gè)顯著影響殘余應(yīng)力。在冷彎部分的殘余應(yīng)力，通常期望具有一個(gè)大的彎曲分量和相對(duì)低的膜成分;這些殘留的應(yīng)力是熱引起的在焊接或熱軋部分。在不銹鋼部分受到壓縮，彎曲大的殘留縱向彎曲應(yīng)力實(shí)驗(yàn)性研究已經(jīng)測(cè)量。殘余應(yīng)力為碳鋼SHS由密鑰和漢考克測(cè)定，并提出了其在兩個(gè)方向上的分布的模型。講的全不銹鋼SHS / RHS的第一個(gè)測(cè)量由楊和呂出版和克魯斯和加德納，其中還提出了縱向彎曲部分的分布。黃與楊于2012年發(fā)表了測(cè)量一個(gè)新的雙相不銹鋼等級(jí)論文。在2011，預(yù)測(cè)公式，由Jandera和Machacek出為縱向（在該構(gòu)件軸線的方向）彎曲（ b.pl）和膜（ m的部分纖維網(wǎng)）

4、，以及橫向（沿）殘留的彎曲（ b.pl.t）強(qiáng)調(diào)。彎曲部件是透過(guò)材料的厚度簡(jiǎn)化由一個(gè)塑料的分布圖案。這種簡(jiǎn)化也使用克魯斯和加德納。的塑料狀的應(yīng)力分布先前呈現(xiàn)在Quach等人的分析模型。（除空心部分）和實(shí)驗(yàn)中。測(cè)量?jī)蓚€(gè)SHS，即SHS 1001003 12012043網(wǎng)發(fā)了言。做了顯著簡(jiǎn)化的，特別是對(duì)于橫向彎曲分量（橫向應(yīng)力測(cè)量只在一個(gè)位置上，在所述幅材的中心）。為所有元件產(chǎn)生的方程式如下: m=(-0.253+1.483(X-X2）0.2 （1）b.pl=（0.833-1.866（X-X2）0.2 （2） b.pl.t=-0.3760.2 （3） 其中X是沿卷筒紙寬度的相對(duì)距離（與X= 0和X

5、= 1的扁平腹板的邊緣，X= 0.5為網(wǎng)絡(luò)的中心）和0.2是材料中的0.2屈服強(qiáng)度中心的網(wǎng)絡(luò)的。加號(hào)用于張力和減號(hào)為壓應(yīng)力。殘余彎曲應(yīng)力，符號(hào)是與SHS的外表面（加裝置的內(nèi)表面上的張力在外表面上和壓縮）。應(yīng)力在按照式圍繞橫截面的縱向。(1)和(2)中示出了 圖1 和 圖2 ，這種分配被認(rèn)為是以后提出的數(shù)值模擬研究。圖1殘余縱向(zn xin)膜應(yīng)力 m左右(zuyu)的方形空心(kng xn)截面，方程(1)。圖2 殘余縱向彎曲應(yīng)力 b.pl圍繞一個(gè)空心方形截面，方程(2)。除殘余應(yīng)力時(shí)，材料的特性也受到冷成形處理。冷彎空心部分的材料性質(zhì)已被許多研究人員。第一個(gè)結(jié)果給了角球強(qiáng)度的增加，并定義出

6、角球區(qū)發(fā)表加德納。在最近的出版物通過(guò)Afshan等人和，其中多個(gè)部分進(jìn)行了測(cè)試，強(qiáng)度提高為平坦的部分也被賦予與先前的預(yù)測(cè)公式進(jìn)行了修改。2.分析模型連同下面描述的有限元模型，分析模型被構(gòu)成了研究殘余應(yīng)力的應(yīng)力 - 應(yīng)變圖上的影響，也分析了有限元模型的結(jié)果。2.1型號(hào)說(shuō)明分析模型包括兩個(gè)層（圖3），通過(guò)腹板厚度。塑料材料的響應(yīng)假設(shè)馮米塞斯的屈服和普朗特-羅伊斯流動(dòng)規(guī)律進(jìn)行了審議。假設(shè)簡(jiǎn)化了不銹鋼的行為的真實(shí)材料的響應(yīng)，而忽略了例如各向異性，非對(duì)稱性，因冷成型同比增長(zhǎng)極限強(qiáng)度。該模型是建立在楓樹(shù)數(shù)學(xué)軟件;完整的代碼發(fā)表在文獻(xiàn)。一種類似的方法，使用由Quach等人對(duì)殘余應(yīng)力的預(yù)測(cè)由于冷成型的不銹鋼部

7、分，或由Rossi等。對(duì)于強(qiáng)度增強(qiáng)預(yù)測(cè)。2.2材料特性使用來(lái)自兩個(gè)SHS桿取試樣的拉伸試驗(yàn)的模型的準(zhǔn)確性進(jìn)行了研究（SHS 1001003和SHS 1201204），這在以前研究了殘余應(yīng)力。從他們兩個(gè)，一個(gè)標(biāo)本是消除應(yīng)力用650退火。該屬性定義由加德納和Nethercot開(kāi)發(fā)出一種化合物應(yīng)力-應(yīng)變圖作為Mirambell的變形和Real化合物示意圖，在那里0是初始的彈性模量，0.2的0.2屈服強(qiáng)度，1.0的1.0屈服強(qiáng)度， 極限拉伸強(qiáng)度,， 圖3 彎曲應(yīng)力近似分析模型考慮。 的拉姆貝格-奧斯古德硬化指數(shù)，改性拉姆貝格-奧斯古德硬化指數(shù)為圖的使用第二階段0.2和1.0。此化合物圖表隨后被用來(lái)研究

8、最多建模為1屈服強(qiáng)度(qingd)的精度。在材料非線性一個(gè)顯著的差異（不同的拉姆貝格-奧斯古德硬化(ynghu)指數(shù)）和初始(ch sh)剛度的細(xì)微變化是顯而易見(jiàn)的，從與作為交付（F）比較和消除應(yīng)力（FA）的標(biāo)本。的差值被分配給剩余的縱向彎曲應(yīng)力在作為輸送的試樣（這是由拉伸試驗(yàn)重新引入）的存在。2.3殘余應(yīng)力的引入隨著試樣的測(cè)試對(duì)比，進(jìn)行分析建模。該模型是基于其中的殘余應(yīng)力的縱向彎曲成分，所采用的消除應(yīng)力材料模型。因?yàn)樗械脑嚇尤∽跃W(wǎng)絡(luò)中心，應(yīng)力被認(rèn)為是這一部分的截面。根據(jù)殘余應(yīng)力測(cè)量中，略有不同的大小被用于SHS 1001003和SHS 1201204。對(duì)于SHS 1001003，應(yīng)力，計(jì)算

9、在公式（4），以及用于SHS 1201204在方程（5）從作為輸送的試樣的0.2屈服強(qiáng)度 （4） （5）其它組分（膜和橫向彎曲應(yīng)力）可被假定為在拉伸試驗(yàn)為零。因此，縱向彎曲應(yīng)力分量是唯一一個(gè)需要考慮的。以獲得的應(yīng)力-應(yīng)變圖，其可與拉伸試驗(yàn)相比，該應(yīng)力是通過(guò)先前描述的方法（計(jì)算迭代）模擬單軸應(yīng)變?cè)黾印?.4模型驗(yàn)證圖4 和 圖5比較的拉伸試樣的測(cè)試結(jié)果和分析模型的結(jié)果。考慮到該模型的簡(jiǎn)化，如采取通過(guò)厚度和其特征在于，所述化合物框圖略微簡(jiǎn)化的應(yīng)力-應(yīng)變行為完全塑性的殘余彎曲應(yīng)力分布，該剩余應(yīng)力的影響是合理的近似。然而，該預(yù)測(cè)是相當(dāng)準(zhǔn)確的起始部分，這對(duì)壓縮部件的壓曲是必不可少的。分析模型的數(shù)學(xué)正確性

10、也通過(guò)的試樣試驗(yàn)的有限元模型確定，并且?guī)缀跸嗤那€進(jìn)行了觀察。圖4 SHS 1001003樣品：作為輸送的（F）的應(yīng)力消除（FA）和其中縱彎曲應(yīng)力由分析模型引入的應(yīng)力 - 應(yīng)變曲線。HYPERLINK /science/article/pii/S0263823114001062 圖選項(xiàng)圖5SHS 1201204試樣：作為輸送的（F）的應(yīng)力消除（FA）和其中縱彎曲應(yīng)力由分析模型引入的應(yīng)力 - 應(yīng)變曲線。2.5結(jié)果分析模型結(jié)果證實(shí)，彈性和材料非線性的彈性模量在很大程度上取決于殘余應(yīng)力大?。ㄅc殘余應(yīng)力的幅度增加）。因此，該材料的非線性是即使對(duì)于具有冷成形，但不同的殘余應(yīng)力，即空心的或打開(kāi)的部分的類

11、似大小的部分不同。作為一個(gè)例子，測(cè)拉姆貝格-奧斯古德硬化指數(shù)可用于平面部分和SHS的角落。系數(shù) 為平坦部是在比對(duì)中的6 SHS由Jandera等人測(cè)試了測(cè)量角的平均值約低18（即較大的非線性）。即使在角部區(qū)域進(jìn)行冷成形，這增加了非線性（如在參考文獻(xiàn)證明之前。），則顯著較大的殘余應(yīng)力，在平坦部件造成更大的非線性。以上(yshng)給出的結(jié)果顯示(xinsh)的殘余(cny)應(yīng)力分布的前面提到的簡(jiǎn)化，它也被用來(lái)在下面的FE研究的適用性。分析模型的另一目的是允許估計(jì)殘余應(yīng)力的分類材料行為時(shí)用于作為交付的部分僅試樣進(jìn)行測(cè)試。作為殘余應(yīng)力是已知時(shí)，殘余應(yīng)力的分類的材料特性，計(jì)算迭代。由于在迭代計(jì)算過(guò)程中

12、，分析模型被認(rèn)為是更多的時(shí)間效率比試樣（當(dāng)然，也可以用于分析）的有限元模型。3.有限元模型的殘余應(yīng)力分布的所提出的模型隨后被引入到有限元模型，將其成功地驗(yàn)證在參考文獻(xiàn)和包含該模型的詳細(xì)說(shuō)明。殘余應(yīng)力的影響參數(shù)研究分為兩部分：一部分集中在殘余應(yīng)力對(duì)全球柱屈曲，其中一個(gè)固定柱為藍(lán)本，其他局部網(wǎng)只屈曲，這是由一個(gè)存根列所代表的影響模型。邊界條件示于 圖6。3.1初始幾何缺陷 測(cè)試之前局部幾何缺陷被認(rèn)為是在最低的局部壓曲模式的試樣測(cè)得的振幅的形狀（供SHS 1201204它為0.84毫米）。這些網(wǎng)頁(yè)撓度引入短柱的模型以及長(zhǎng)列。此外，全球初始幾何柱撓度是由最低全局屈曲征模式與振幅引入長(zhǎng)柱模型L/ 200

13、0，其中，L是列長(zhǎng)度。提出這個(gè)值由加德納如平均值，并通過(guò)巡航和加德納最近證實(shí)。圖6 短線的有限元模型和參數(shù)研究使用長(zhǎng)柱。為了研究殘余應(yīng)力的影響，不完善的平均幅度進(jìn)行了介紹。利用缺陷的安全（大）幅度將意味著負(fù)載容量較小的殘余應(yīng)力的貢獻(xiàn)。3.2殘余應(yīng)力殘余彎曲應(yīng)力在6集成點(diǎn)被引入通過(guò)網(wǎng)絡(luò)與厚度的二次積分。建議殘余應(yīng)力模式中引入了五種模式：膜：只有縱向薄膜應(yīng)力，縱向：縱向膜和彎曲應(yīng)力，馬克斯?？v向：縱向膜，并采取的上限為95預(yù)測(cè)區(qū)間的哪彎曲應(yīng)力，所有：縱向膜和彎曲應(yīng)力以及橫向彎曲應(yīng)力，馬克斯。所有：縱向的膜和彎曲應(yīng)力以及橫向彎曲應(yīng)力，殘余縱向彎曲應(yīng)力分別作為上限的95預(yù)測(cè)區(qū)間的。在角部，在沒(méi)有進(jìn)行測(cè)

14、定的殘余彎曲應(yīng)力，被忽略的數(shù)據(jù)。如先前由克魯斯和加德納所示，在角部的殘余彎曲應(yīng)力都很低。這意味著，在該角部增加的強(qiáng)度和角部的相對(duì)小的面積合計(jì)，其對(duì)整個(gè)構(gòu)件的阻力效果是微不足道的。在角部的殘余縱向薄膜應(yīng)力總是計(jì)算從平衡的，在整個(gè)橫截面的情況。它們的幅度是非常低的。與此對(duì)應(yīng)的由克魯斯和加德納提出的結(jié)論提出的鑰匙和考克和圖案對(duì)碳鋼SHS。4.參數(shù)研究基于SHS 1201204這項(xiàng)研究是基于SHS 1201204在布拉格捷克技術(shù)大學(xué)的測(cè)試。所有主要的幾何和材料特性進(jìn)行測(cè)定。測(cè)量，以進(jìn)行拐角處的材料特性。為平坦的部分，剩余的彎曲應(yīng)力成分的影響的分析模型中除去。所得到的應(yīng)力-應(yīng)變圖，因此，對(duì)應(yīng)于應(yīng)力消除材

15、料的關(guān)系。假定增強(qiáng)的拐角屬性其由彎曲角部加上的角部?jī)蓚?cè)的腹板厚度兩倍的距離的角部區(qū)域（由加德納提出了二手煙）。4.1殘余應(yīng)力對(duì)整體穩(wěn)定(wndng)的影響通過(guò)分析不同長(zhǎng)度的列模型，對(duì)全球屈曲能力在長(zhǎng)細(xì)范圍內(nèi)的殘余彎曲和薄膜應(yīng)力的影響(yngxing)進(jìn)行了評(píng)估。該項(xiàng)研究的結(jié)果示于 圖7 。圖7 對(duì)長(zhǎng)柱的承載力殘余應(yīng)力的影響(yngxing)參數(shù)研究。為無(wú)量綱的長(zhǎng)細(xì)（定義為屈服載荷和彈性屈曲載荷之比的平方根）高達(dá)1.3，殘余應(yīng)力可以被視為對(duì)承載能力產(chǎn)生積極的影響。除了這個(gè)細(xì)，有負(fù)面影響是顯而易見(jiàn)的。在所研究的長(zhǎng)細(xì)范圍，列入殘余應(yīng)力引起的電阻的變化之間的-16到+ 10和-20到+14，如果該上限

16、的95預(yù)測(cè)區(qū)間為將殘余縱向彎曲應(yīng)力被認(rèn)為。殘留的薄膜應(yīng)力的影響是可以忽略不計(jì)的整個(gè)就業(yè)細(xì)長(zhǎng)范圍。電阻的變化主要起因于殘余彎曲應(yīng)力對(duì)非線性的應(yīng)力-應(yīng)變曲線的影響。殘余應(yīng)力的積極影響，即當(dāng)列故障株增加切線模量區(qū)域相一致。這被示出為在剩余的縱向彎曲應(yīng)力 圖8 ，其中有和沒(méi)有殘余縱向的彎曲應(yīng)力的材料響應(yīng)被描繪（殘余應(yīng)力對(duì)紙幅的平均幅度被采用）。含有殘余應(yīng)力的材料的應(yīng)力-應(yīng)變曲線可以看作是持續(xù)低于殘余應(yīng)力自由曲線（即割線模量總是低于）。然而，這不是有效的正切模量，這是眾所周知的是在控制列耐壓曲性的根本。低于約0.12的應(yīng)變時(shí)，應(yīng)力自由曲線的切線模量高于含曲線的殘余應(yīng)力較高。相反，對(duì)于較高的菌株中，情況正

17、好相反。圖8應(yīng)力 - 應(yīng)變關(guān)系（左圖）和材料有和沒(méi)有殘余的縱向彎曲的正切模量（右）強(qiáng)調(diào)有效SHS 1201204的平均幅值。它遵循由 圖9 ，在這里列的載荷-應(yīng)變曲線示（株表示軸向變形的柱長(zhǎng)度的比率;同樣在 圖11 ），即具有高達(dá)1.3的細(xì)柱的失敗菌株達(dá)到超過(guò)0.12。即，在發(fā)現(xiàn)殘余縱向彎曲應(yīng)力有對(duì)切線模量產(chǎn)生積極影響的范圍內(nèi)。圖9 長(zhǎng)柱的荷載 - 應(yīng)變圖。對(duì)于較高的柱長(zhǎng)細(xì)（），低級(jí)菌株在極限荷載達(dá)到。因此，該切線模量為殘留的彎曲應(yīng)力都包括一個(gè)材料比材料的切線模量無(wú)殘余應(yīng)力（下圖8），并因此殘余縱向彎曲應(yīng)力被發(fā)現(xiàn)，以減少承載能力。殘余應(yīng)力的大小明顯地影響在承載能力的變化。人們發(fā)現(xiàn)，通過(guò)考慮平均

18、殘余縱向彎曲應(yīng)力值，而不是上限的預(yù)測(cè)間隔的，列響應(yīng)于殘余應(yīng)力的存在下的敏感性幾乎減半為最敏感的長(zhǎng)細(xì)的范圍（）。對(duì)于高長(zhǎng)細(xì)（），差異有低。所不同的是，當(dāng)較高也包括橫向彎曲應(yīng)力。4.2殘余(cny)應(yīng)力對(duì)局部屈曲的影響殘余應(yīng)力的局部屈曲能力的影響以相同的方式進(jìn)行評(píng)價(jià)，以上述(shngsh)研究全球屈曲。不同的局部(jb)網(wǎng)長(zhǎng)細(xì)帶和不帶殘余應(yīng)力的短柱模型進(jìn)行了檢查。該結(jié)果示于 圖 10。殘余應(yīng)力的負(fù)荷承載能力而言的最大影響是9和11，如果在上限的95預(yù)測(cè)區(qū)間為將殘余縱向彎曲應(yīng)力被考慮。雖然影響比在列屈曲結(jié)果略較不敏感，類似的結(jié)論可以得出。殘余膜應(yīng)力的影響也被發(fā)現(xiàn)是微不足道相比于彎曲部件的影響。圖10

19、 對(duì)短柱承載能力的殘余應(yīng)力的影響參數(shù)研究。然而，主要的區(qū)別在于，對(duì)于局部屈曲，殘余應(yīng)力沒(méi)有負(fù)面影響的發(fā)生。這是由于在后屈曲行為，這增加了破壞應(yīng)變?yōu)榉浅＜?xì)纖維網(wǎng)。在相反的列的后屈曲特性，局部屈曲失效應(yīng)變總是大于0.12（圖11），其中，殘余應(yīng)力對(duì)切線模量產(chǎn)生積極的影響。圖11 短柱荷載 - 應(yīng)變圖。觀察到中等細(xì)的殘余彎曲應(yīng)力的影響最大（= 1.01.3），其中列的靈敏度是大的，并在切線模量在失效應(yīng)變的材料之間有或沒(méi)有彎曲應(yīng)力的差是最高的。5.參數(shù)研究對(duì)拉姆貝格，奧斯古德硬化指數(shù)的影響為了解釋的殘余應(yīng)力的各種非線性材料的影響，進(jìn)行了第二參量研究。為簡(jiǎn)單起見(jiàn)，公式中僅一階段拉姆貝格-奧斯古德圖。（6

20、）被用于整個(gè)橫截面面積中的所有模型 (6)其中，是應(yīng)變和的應(yīng)力。根據(jù)歐洲規(guī)范1993年1月4日，即0.2屈服強(qiáng)度被認(rèn)為是0.2= 230兆帕為1.4301級(jí)。硬化指數(shù)取為：= 4，表示冷彎奧氏體鋼= 6，較退火奧氏體鋼，=16，相當(dāng)于不銹鋼的最低非線=，較普通碳鋼雙線性應(yīng)力-應(yīng)變圖。初始幾何缺陷和殘余應(yīng)力被用作以上。5.1殘余應(yīng)力和全球屈曲材料非線性的參數(shù)分析，進(jìn)行了一列細(xì)長(zhǎng)的范圍從0.8到1.8，但兩個(gè)最有代表性的長(zhǎng)細(xì)值的唯一的結(jié)果= 1.0和1.8都在這里示出（圖12和圖13）。圖12殘余應(yīng)力對(duì)長(zhǎng)柱的承載能力的影響= 1.0根據(jù)拉姆貝格-奧斯古德因素。圖 13殘余應(yīng)力(yngl)對(duì)長(zhǎng)柱的承

21、載能力的影響= 1.8根據(jù)(gnj)拉姆貝格-奧斯古德因素。結(jié)果表明，殘余應(yīng)力(yngl)對(duì)于非線性材料（= 46）可以增加承載能力為介質(zhì)的長(zhǎng)細(xì)（= 1.0），但高長(zhǎng)細(xì)（= 1.8）正好相反。對(duì)材料與較少的非線性應(yīng)力-應(yīng)變圖，特別是對(duì)于雙線性應(yīng)力-應(yīng)變圖（例如碳鋼），列入殘余應(yīng)力總是導(dǎo)致在如通常由密鑰已知和數(shù)字確認(rèn)為SHS的負(fù)載容量的降低和漢考克。這是由于它提供了無(wú)或低應(yīng)變硬化超過(guò)屈服強(qiáng)度的材料的剛度顯著下降。殘余應(yīng)力的膜成分的影響總是低。殘余應(yīng)力的影響的大小，但是，是相當(dāng)高估在本研究中，由于材料特性的簡(jiǎn)化。在角部區(qū)域的材料的高強(qiáng)度化以及一個(gè)稍微不同的應(yīng)力 - 應(yīng)變曲線圖（更好的化合物拉姆貝格

22、-奧斯古德圖所示）將顯著抑制殘余應(yīng)力的影響。5.2殘余應(yīng)力和材料非線性的局部屈曲該研究集中于局部彎曲的第二部分顯示了相似的結(jié)果（為= 1.0和1.8，參見(jiàn) 圖14和圖15）。然而，幅度是不同的。如在基于真實(shí)的材料特性先前的研究中，殘余應(yīng)力的效果總是正對(duì)非常非線性應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系，而對(duì)于雙線性材料框圖它始終是負(fù)的。殘留的薄膜應(yīng)力的影響是可以忽略不計(jì)于所有情況。圖14殘余應(yīng)力對(duì)短柱的承載能力與影響力= 1.0根據(jù)拉姆貝格-奧斯古德因素。圖15 殘余應(yīng)力對(duì)短柱的承載能力與影響力= 1,8按照拉姆貝格-奧斯古德因素。6.結(jié)論本文介紹了殘余應(yīng)力的應(yīng)力 - 應(yīng)變關(guān)系和結(jié)構(gòu)用不銹鋼空心截面柱的行為的影響的數(shù)值研究。利用幾何和物質(zhì)的非線性有限元分析廣泛的數(shù)值參數(shù)研究進(jìn)行處理長(zhǎng)期和短柱，以確定殘余應(yīng)力對(duì)全局和局部屈曲的影響。結(jié)果是用以前的實(shí)驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證。矛盾的是，人們發(fā)現(xiàn)，包含殘余應(yīng)力可能導(dǎo)致在某些情況下，增加了負(fù)荷承載能力。這是主要?dú)w因于殘余彎曲應(yīng)力的材料的應(yīng)力 - 應(yīng)變曲線上的影響力。人們發(fā)現(xiàn)，盡管割線模量被一致減小殘余應(yīng)力的存在下，切線模量是在應(yīng)力 - 應(yīng)變曲線的一些區(qū)域增加。殘余應(yīng)力的影