電子教案與課件：化工單元操作技術-項目七--精餾

1、一、蒸餾在化工生產中的應用1.定義：將液體均相混合物加熱，使之沸騰汽化，利用各組分沸點（揮發(fā)度）不同的特性進行分離的一種單元操作。 2.實質：傳熱和傳質過程3.處理對象：液體均相混合物，如將石油分離為汽油、煤油、柴油及重油等；又如從糧食、薯類的發(fā)酵液中制酒精；將液態(tài)空氣分離得到氧和氮等。 4.過程特征： 1）全部汽化、全部冷凝不能分離 2）部分汽化、部分冷凝能夠分離5.專有名詞：塔頂產品、塔底產品；易揮發(fā)組份（輕組分）、難揮發(fā)組份（重組分）項目七 蒸餾任務一 了解蒸餾過程及其應用按操作壓力：常壓蒸餾、加壓蒸餾、負壓蒸餾按分離組分數(shù)目：兩組分精餾、多組分精餾按蒸餾方法：簡單蒸餾、精餾、特殊精餾按

2、操作方式：間歇蒸餾、連續(xù)蒸餾 二、蒸餾操作的分類三、蒸餾流程（一）平衡蒸餾與簡單蒸餾 1簡單蒸餾 混合液在蒸餾釜中受熱后部分氣化，產生的蒸氣隨即進入冷凝器中冷凝，冷凝液不斷流入接受器中，作為餾出液產品。由于氣相組成y大于液相組成x，因此隨著過程的進行，釜中液相組成不斷下降，使得與之平衡的氣相組成（餾出液組成）亦隨時降低，而釜內液體的沸點逐漸升高。 1.平衡蒸餾 混合液先經加熱器加熱，使液體溫度高于分離器壓強下液體的沸點，然后通過減壓閥使其降壓后進入分離器中，此時過熱的液體混合物即被部分氣化，平衡的氣液兩相在分離器中得到分離。 這種蒸餾方法可以連續(xù)進料，連續(xù)移出蒸汽和液相，是一個連續(xù)的穩(wěn)定過程，

3、所以可以得到穩(wěn)定濃度的氣相和液相，但分離程度仍然不高。 （二）精餾原理和流程 1. 精餾過程原理 精餾是利用各組分沸點（揮發(fā)度）不同，進行多次部分氣化和多次部分冷凝的過程，可使混合液得到近乎完全的分離。 氣液相每通過一層塔板，同時發(fā)生一次部分氣化和部分冷凝。上升氣流和液體回流是造成氣液兩相以實現(xiàn)精餾定態(tài)操作的必要條件。 若氣液兩相在塔板上充分接觸，則離開該板的氣液兩相互呈平衡，即兩相溫度相等，氣液相組成呈平衡關系，這種塔板稱為理論板。 2. 精餾裝置流程 原料經預熱器加熱到指定溫度后，送入精餾塔的進料板，在進料板上與自塔上部下降的回流液體匯合后，逐板溢流，最后流入塔底再沸器中。 在每層塔板上，

4、回流液體與上升蒸氣互相接觸，進行熱和質的傳遞過程。操作時，塔底液體流入再沸器進行加熱，部分氣化產生的蒸汽回流至塔底，依次通過各層塔板，沒氣化的液體作為塔底產品（釜殘液）。塔頂蒸氣進入冷凝器中被全部冷凝，并將部分冷凝液用泵送回塔頂作為回流液體，其余部分經進一步冷卻后被送出作為塔頂產品（餾出液）。 塔設備性能的主要指標：生產能力；分離效率；氣體流動阻力；操作彈性；設備結構簡單與否。一、板式塔的結構塔體；塔板；氣體及液體進口裝置。任務二 認知蒸餾設備塔板的作用:汽、液在塔板上直接接觸以實現(xiàn)熱、質的傳遞加料板：原料液進入的那層板精餾段：加料板以上的塔段提餾段：加料板以下的塔段（包括加料板）回流的作用：

5、 回流是精餾與普通蒸餾的本質區(qū)別。建立每板上氣液兩相體系； 維持每板上的物料平衡 。降液管：塔板間液流通道，也是溢流液中所夾帶氣體得以分離的場所板式塔的結構示意圖 （）泡罩塔 主要元件為升氣管用泡罩。泡罩的下部周邊有很多齒縫，齒縫一般為三角形、矩形或梯形。二、板式塔的類型 泡罩塔板（a）泡罩塔板的結構：（b）圓形泡罩1-塔板：2-升氣管；3-泡罩；4-溢流堰；5-降液管泡罩塔的優(yōu)點：因升氣管高出液層，不易發(fā)生漏液現(xiàn)象，有較好的操作彈性，即當氣液有較大的波動時，仍能維持幾乎恒定的板效率；塔板不易堵塞，適于處理各種物料。缺點：塔板結構復雜，金屬耗量大，造價高；板上液層厚，氣體流經曲折，塔板壓降大，

6、霧沫夾帶現(xiàn)象較嚴重，限制了氣速的提高，致使生產能力及板效率均較低。（）篩板塔 篩孔塔板簡稱篩板，塔板上開有許多均勻的小孔，篩孔在塔板上按一定的規(guī)律排列，塔板上設置溢流堰，使板上保證一定厚度的液層。優(yōu)點：結構簡單，造價低廉，氣體壓降小，板上液面落差也較小，生產能力及板效率均較泡罩塔高。缺點：操作彈性小，易泄漏，篩孔小時容易堵塞 。 圖7-9篩板塔 （）浮閥塔板 在塔板上開有若干個閥孔，每個閥孔裝有一個可以上下浮動的閥片。閥片連有幾個閥腿，而使閥片不被氣體吹走。閥片周邊沖出幾個略向下彎的定距片，當氣流很小時，保持閥片與塔板間有一定的間距。 圖7-10 幾種浮閥形式 三、板式塔流體力學性能：1塔板上

7、氣、液接觸狀況 泡沫接觸狀態(tài)與噴射接觸狀態(tài)均為優(yōu)良的工作狀態(tài)，但噴射狀態(tài)是塔板操作的極限，液沫夾帶較多，所以多數(shù)塔操作均控制在泡沫接觸狀態(tài)。 2塔板上的不正常現(xiàn)象 （1）漏液： 漏液是液體不經正常的降液管通道流到下一層塔板。產生漏液的原因是因為氣速過小或氣體分布不均勻所致。 嚴重漏液是塔板上不能積累液層，使板上氣液兩相不能良好接觸，致使塔板不能正常操作。（2）夾帶 液沫夾帶 塔板上的部分液體產生與液體主體流動方向相反的流動，即大、小液滴被上升的氣體帶到上層塔板上。 氣泡夾帶 塔板上部分氣體產生與主體流動方向相反的流動，即氣泡被下降的液體卷入下層塔板上。 液沫夾帶和氣泡夾帶均屬“返混現(xiàn)象”，其結

8、果均使傳質推動力減小，故對傳質不利。（3）液泛（淹塔） 一種是降液管液泛，它是由于塔內氣氣速過大使降液管內液面升高至上層塔板的溢流堰頂，或塔內液體流量過大，使降液管不能及時將液體排出而使降液管內液面升高導致液泛。 另一種情況是過量液沫夾帶液泛，即由于氣速過大使液沫夾帶量過大而使降液管無法及時將板上液體排至下一層塔板上所致。 總之，液泛是塔操作的上限。為防止液泛產生，應選擇適宜的操作氣速，以保證塔的正常操作。四、塔板負荷性能圖 負荷性能圖即是將維持塔的正常操作所允許的氣、液負荷范圍的圖示。1-極限液沫夾帶線2-溢流液泛線3-液相負荷上限線4-漏液線5-液相負荷下限線 1.負荷性能圖是由五條線圍成

9、。由五條線所包圍的區(qū)域為塔板的正常操作區(qū)。塔的實際操作液氣比應在此區(qū)域內。2.對一定的物系，負荷性能圖依塔板的類型、結構尺寸不同而異。對同一類型塔板，塔板開孔率、板間距不同，負荷性能圖亦不同。操作線上氣體負荷的上、下極限量之比稱塔板的操作彈性。任務三 獲取蒸餾知識 （一）雙組分理想溶液的氣液相平衡 1.什么是理想物系？ 液相：理想溶液遵循拉烏爾定律 汽相：理想氣體遵循理想氣體狀態(tài)方程 一、蒸餾的氣液相平衡2.什么是理想溶液? 對于雙組分溶液,當兩組分（A+B）的性質相近、液相內相同分子間的作用力（AA、BB）與不同分子間的作用力（AB）相近、各組分分子體積大小相近。 宏觀上表現(xiàn)：兩組分混合時既

10、無熱效應又無體積效應，這種溶液稱為理相溶液。 在一定溫度下，溶液上方某組分的蒸汽壓等于同溫度下該純組分的飽和蒸汽壓乘它在溶液中的摩爾分數(shù)。 即：PA=PA xA PB=PB xB = PB（1 xA）3.氣液相平衡關系：道爾頓分壓定律 混合物的總壓等于分壓之和 : P= PA+PB P=PAxA +PBxB拉烏爾定律理想溶液的汽-液平衡方程：泡點方程露點方程4.相對揮發(fā)度揮發(fā)度物質揮發(fā)的難易程度。用“”表示。當=1時，兩組分在汽、液相中濃度相同，用普通精餾是不能分離的；當1時，汽相濃度大于液相濃度，愈大，愈易分離。 相對揮發(fā)度混合液中兩組分揮發(fā)度之比稱為該兩組分的相對揮發(fā)度，用表示，相對揮發(fā)度

11、視為常數(shù) 。用相對揮發(fā)度表示的相平衡關系：（二）汽液平衡相圖t-x圖、t-y圖有二個共同點： 縱坐標都是溶液的沸點；橫坐標是溶液的濃度x、y，單位是摩爾分數(shù)，都是從0-1。1.t-x、t-y圖：2.t-x-y圖： 作圖：以為縱軸，以（）為橫軸作圖識圖：二個點：A點：x=1 純A組分 t=353.2k B點：x=0 純B組分 t=383.2k兩條曲線： t-x關系曲線：液相組成與泡點間的關系,又稱液相線，飽和液相線； t-y關系曲線：汽相組成與露點間的關系,又稱汽相線，飽和汽相線。三個區(qū)域： t-x線上方：液相區(qū)，末飽和液相區(qū)； t-y線下方：汽相區(qū)，過熱蒸汽區(qū)； t-x ,t-y線之間：溶液已

12、沸騰汽化，但并沒有全部汽化，汽液共存飽和蒸汽區(qū)。 討論： 在恒定的壓力下，若將溫度為t1 、組成為x1（圖中點A）的混合液加熱，當溫度升高到t2（點B）時，溶液開始沸騰，此時產生第一個汽泡，該溫度即為泡點溫度 。繼續(xù)升溫到t3（點C）時，汽液兩相共存，其汽相組成為y、液相組成為x，兩相互成平衡。同樣，若將溫度為t5 、組成為y1（點E）的過熱蒸汽冷卻，當溫度降到t4（點D）時，過熱蒸汽開始冷凝，此時產生第一個液滴，該溫度即為露點溫度 。繼續(xù)降溫到t3（點C）時，汽液兩相共存。結論：通過以上t-x-y圖討論知，在液相區(qū)、過熱蒸汽區(qū)組成都沒有改變，只有在汽液共存區(qū)，組成發(fā)生了變化。部分汽化：液相中

13、易揮發(fā)組分濃度降低了；部分冷凝：汽相中易揮發(fā)組成濃度提高了。t-x-y圖的作用：關聯(lián)t與x，t與y之間的關系；汽相量、液相量、汽化率、液化率的計算。3.x-y圖：作圖：以x為橫坐標，y為縱坐標在對角線上一點: x=y在平衡線上一點: 氣、液互成平衡特點：x-y圖表示在一定P下，汽、液相間組成關系；平衡曲線偏離對角線愈遠，表示y愈大于x，該溶液愈易分離；總壓對x-y圖的影響不大；x-y圖可用實驗方法或露點方程求取。4.雙組分非理想溶液的氣液相平衡1.正偏差(最低恒沸點M）2.負偏差(最高恒沸點M）二、精餾的工藝計算（一）基本假設 1.恒摩爾氣流： 在精餾塔內，各層塔板上升蒸氣摩爾流量相等，即：

14、精餾段：V1=V2=V3=V=常數(shù) 提餾段： V1=V2=V3=V=常數(shù) 但兩段上升的蒸氣摩爾流量不一定相等。 2.恒摩爾溢流 在精餾塔內，各層塔板下降的液體摩爾流量相等，即： 精餾段：L1=L2=L3=L=常數(shù) 提餾段： L1=L2=L3=L=常數(shù) 但兩段下降的液體摩爾流量不一定相等。恒摩爾流動假定成立的條件 各組分的摩爾氣化潛熱相等；氣液接觸時因溫度不同而交換的顯熱可以忽略；塔設備保溫良好，熱損失可以忽略。 3理論板 理論板是指離開這一塊塔板的氣液兩相互成平衡的塔板。實際上由于塔板上氣、液之間的接觸面積和接觸時間有限，氣液兩相難以達到平衡狀態(tài)。 4塔頂?shù)睦淠鳛槿?. 塔釜或再沸器采用

15、間接蒸汽加熱加熱蒸汽僅向系統(tǒng)提供熱量，而不影響系統(tǒng)的物料平衡 。（二） 物料衡算 式中： F、D、W分別表示原料、塔頂產品、塔底產品流量，kmol/h； xF、xD、xW分別表示原料中、塔頂產品、塔底產品易揮發(fā)組分的摩爾分數(shù)。 1.全塔物料衡算 衡算范圍：虛線框 衡算基準：單位時間 總物料衡算：F=D+W 易揮發(fā)組分：FXF=DXD+WXW 餾出液和殘液的采出率 易揮發(fā)組分回收率 難揮發(fā)組分的回收率 1當規(guī)定了塔頂、塔底產品質量xD、xW后，采出率為定值，該塔的產率已經確定，不能任意選擇；2若規(guī)定塔頂產品的采出率和質量xD，則塔底產品的采出率和質量xW也不能自由選定，反之亦然；3塔頂產品的采出

16、率是有限制的。因為DxDFxF或D/FXF/ XD，當D/F取得過大時，即使此精餾塔有足夠大的分離能力，塔頂也無法獲得高純度的產品。2.操作線方程 精餾段操作線方程對虛線范圍（包括精餾段第n板和冷凝器在內）作物料衡算，以單位時間為基準，即：總物料 V=L+D易揮發(fā)組分 V yn+1 = Lxn +DxD 令回流比 則稱為精餾段操作線方程式 提餾段操作線方程對虛線范圍作物料衡算，即：總物料:L=V+W易揮發(fā)組分: Lxm =Vym+1+Wxw 該式為提餾段操作線方程。該方程的物理意義是表達在一定的操作條件下，提餾段內自任意第m板下降的液相組成與其相鄰的下一層塔板第m+1板上升的蒸汽組成之間的關系

17、。操作線方程的作圖： a(xd，xd)b(0，xd/(R+1)） c(xw，xw) g(0，-Wxw/(L-W)（三）進料熱狀況的影響 1.精餾塔的進料熱狀況 在實際生產中，加入精餾塔中的原料液可能有以下五種不同的熱狀況： (1)溫度低于泡點的冷液體。 (2)泡點下的飽和液體。 (3)溫度介于泡點和露點之間的氣液混合物。 (4)露點下的飽和蒸氣。 (5)溫度高于露點的過熱蒸氣。2.進料熱狀況對進料板上、下各流股的影響 冷液進料 提餾段內回流液流量包括以下三部分：精餾段的回流液流量；原料液流量；為將原料液加熱到板上溫度，必然會有一部分自提餾段上升的蒸氣被冷凝下來，冷凝液也成為提餾段內回流液的一部

18、分。 由于這部分蒸氣的冷凝，故上升到精餾段的蒸氣量比提餾段的要少，其差額即為冷凝的蒸氣量。 LL+F VV 泡點進料 由于原料液的溫度與板上液體的溫度相近，因此原料液全部進入提餾段，作為提餾段的回流液，而兩段上升蒸氣流量則相等。 L=L+F V=V 氣液混合物進料 則進料中液相部分成為L的一部分，而蒸氣部分則成為V的一部分。 LLL+F V V 飽和蒸氣進料 整個進料變?yōu)閂 的一部分，而兩段的液體流量則相等 L=L V=V+F 過熱蒸氣進料 此種情況與冷液體進料的恰好相反，精餾段上升蒸氣流量包括以下三部分：提餾段上升蒸氣流量；原料液流量；為將進料溫度降到板上溫度，必然會有一部分來自精餾段的回流

19、液體被氣化，氣化的蒸氣量也成為 V 中的一部分。由于這部分液體的氣化，故下降到提餾段中的液體量將比精餾段的少，其差額即為氣化的那部分液體量。LV總物料衡算式:3.對進料板作總物料衡算及熱量衡算總熱量衡算式：設ii、II、Q損=0 q值的大小反映了進料的熱狀況，稱為進料的熱狀況參數(shù)。進料的熱狀況不同，q值不同，對塔內物料變化的影響不同。 在中間加料的連續(xù)精餾塔內，加料所在位置既是精餾段的最下部，又是提餾段的最上部。此處上升氣流與下降液流間的yx關系應同時遵循精餾段操作線方程和提餾段操作線方程。聯(lián)立求解此兩方程，得： 在進料熱狀況及進料組成確定的條件下，q及xF為定值，則此方程為一直線方程。當x=

20、xF時，y=xF，則此線在xy圖上是過對角線上e點，以q/(q-1)為斜線的直線。 4. q值（1）冷液體進料， q1；（2）飽和液體進料， q=1；（3）氣液混合物進料，q=01；（4）飽和蒸汽進料， q=0；（5）過熱蒸汽進料， q0。 【例7-3】 已知連續(xù)精餾塔的操作線方程：精餾段y=0.75x+0.205；提餾段y=1.25x-0.020，試求泡點進料時，原料液、餾出液、釜液組成及回流比？ 解：(四)理論板數(shù)的計算 理論板的概念所謂理論板是指離開這種板的氣液兩相互成平衡，而且塔板上的液相組成也可視為均勻一致的。例如，對任意層理論板n而言，離開該板的液相組成yn與氣相組成xn符合平衡關

21、系。計算依據氣液平衡關系操作關系精餾段操作線方程、提餾段操作線方程計算條件塔頂采用全凝器；塔頂回流液體在泡點溫度下回流入塔；塔釜（再沸器）采用間接蒸汽加熱，再沸器相當于層理論板。1.逐板計算法自塔頂?shù)谝粔K上升的蒸汽組成等于塔頂產品組成，即y1=xD=已知值。自第一塊塔板下降的液體組成x1與y1互成平衡關系，可用方程（1）由y1計算x1。自第二塊塔板上升蒸汽組成y2與x1遵循操作線方程，可用方程（2）由x1計算y2。如此交替地使用方程（1）、（2）進行逐板計算，直至計算到xnxd（xd為兩操作線交點坐標值）。則第n層理論板是加料板，精餾段所需理論塔板數(shù)為(n-1)。此后，交替使用方程（1）、（3

22、）仿照上述方法繼續(xù)進行逐板計算，直至計算到xnxw為止。第m塊塔板即為再沸器，提餾段所需理論塔板數(shù)(m-1)。用NT表示精餾塔的理論塔板數(shù)，由上述計算知：NT=n+m-2 (1)(2)(3)2.圖解法：在x-y坐標圖上畫出平衡曲線和對角線畫精餾段操作線ab畫線ef 畫提餾段操作線cd畫直角梯級自學【例7-4】 從a點開始，在精餾段操作線與平衡線之間作直角梯級，當梯級跨過兩操作線交點d點時，則改在提餾段操作線與平衡線之間作直角梯級，直至梯級的垂線達到或跨過c點為止。應該指出：當梯級跨過兩操作線交點d時，此梯級為進料板，即為適當?shù)倪M料位置。此時對一定的分離任務而言，如此作圖所需理論板數(shù)為最少。（六

23、）實際塔板數(shù)和板效率 由于氣、液兩相在塔板上的接觸時間有限，使得離開塔板的氣相與液相，一般不能達到平衡狀態(tài)，即每一層塔板實際上起不到一層理論板的作用。因此，在指定條件下進行精餾操作所需要的實際板數(shù)N較理論板數(shù)NT為多。NT與N之比稱為塔板效率ET，即： 單板效率（七）回流比 回流的作用 1.向塔內提供一定數(shù)量的液流； 2.向塔內提供了易揮發(fā)組分，維持塔內的穩(wěn)定操作； 3.回流比越大，xD越高。 回流比對精餾操作的影響 精餾操作中，回流是構成氣液兩相接觸傳質、使原料液中各組分進行高純度分離的必要條件，而回流比大小則是影響精餾塔設備費和操作費的重要因素。 回流包括：塔頂液相回流和塔底氣相回流。 1

24、.回流比R與理論塔板數(shù)NT的關系 R增大，L增大，D下降，或R增大，V增大，D不變，均對生產不利;但R增大，精餾段操作線斜率增加，提餾段操作線的斜率減小，操作線往對角線上靠，每塊板的提濃能力提高，完成相同的分離要求，所需的NT減少，對生產有利。 完成一定的生產任務，回流比有兩個極限值： 全回流 最小回流比 2.全回流與最少理論塔板數(shù)Nmin 全回流的特點：F=0，D=0，W=0，R=，在(x-y)圖上兩條操作線合二為一，且與對角線重合。 全回流的操作線方程為 yn+1=xn 對于完成同樣的分離任務而言，全回流時所需的理論塔板數(shù)為最少。 全回流操作主要用于精餾塔的開工階段、調試或實驗研究等方面。

25、 又因此時d點前后各板上氣液兩相組成無變化，即無增濃作用，所以也稱此區(qū)為恒濃區(qū)(或稱挾緊區(qū))，d點稱為挾緊點。3.最小回流比Rmin 對于一定的分離要求而言，當回流比R減至某一數(shù)值時，兩條操作線的交點d落在平衡曲線上，這時所需的理論板數(shù)為無窮多，故稱此時的回流比為最小回流比。最小回流比Rmin的求取正常平衡曲線： yq 可查圖或由q線方程與平衡線方程聯(lián)立求解。不正常平衡曲線： 當回流比減少至某一值時，操作線與平衡線先相切一點，故操作線的斜率：4.適宜回流比的選擇 RmR宜全回流（1）可通過經濟核算來選擇 *操作費用 操作費用由全凝器冷卻水用量和再沸器加熱蒸汽消耗量二項組成。 此二項費用取決于上

26、升蒸汽量，D一定，V增加，回流比R增加，操作費用增加。 *設備折舊費用 設備折舊費包括精餾塔、冷凝器、再沸器等設備投資乘折舊率。（2）估算 R宜=（1.22）Rm三、精餾塔的節(jié)能 1.預熱進料 2.塔釜液余熱的利用 3.塔頂蒸汽的余熱回收利用 4.熱泵精餾 5.增設中間冷凝器和中間再沸器 此外，在精餾塔的操作中，還可以通過多效精餾和減小回流比等方式來達到節(jié)能的目的，這里就不再敘述。 一般精餾方法不適用的情況：（1）兩組分的相對揮發(fā)度很小，用一般精餾方法所需理論塔板數(shù)多，操作回流比很大，生產所需投資費用和操作費均很高；（2）常壓下具有恒沸物的雙組分體系（如乙醇水溶液，用一般精餾方法所獲產品最高濃

27、度只能達恒沸組成0.894）；（3）物料在高溫下易分解，故再沸釜的溫度不能太高。四、其他蒸餾方式1.恒沸精餾 向雙組分（A+B）混合液中加入第三組分C（稱為挾帶劑或恒沸劑），此組分與原溶液中的一個或兩個組分形成新的恒沸物（AC、BC或ABC），體系變成恒沸物純組分溶液，而新的恒沸物與純A（或B）的相對揮發(fā)度大，很易用一般精餾方法分離。 如圖，加入適量的溶劑苯于工業(yè)酒精中，即形成了三元恒沸物（沸點為64，組成為：苯0.539，水0.233，乙醇0.288）。 則塔頂可得到三元恒沸物，塔底可得到幾乎純態(tài)的無水乙醇。塔頂?shù)娜旌衔锝浝淠?，引入分層器。輕相全部作為回流液，重相送入苯回收塔，塔頂仍得

28、到三元混合物，塔底得到的為稀乙醇，進入乙醇回收塔，塔頂?shù)玫降囊掖寂c水作為原料液加入，塔底得到的幾乎為純的水。 苯被循環(huán)使用。 2.萃取精餾 向雙組分混合液中加入第三組分E（稱為萃取劑）以增加其相對揮發(fā)度。 萃取劑是一種揮發(fā)性很小的溶劑，與原溶液中A、B兩組分間的分子作用力不同，能有選擇性地溶解A或B，從而改變其蒸氣壓，原溶液有恒沸物的也被破壞。 A-環(huán)己烷，B-苯，E-糠醛 知識拓展 萃取精餾與恒沸精餾有何共同點與區(qū)別？共同點：向溶液加入第三組分以增加被分離組分的相對揮發(fā)度。區(qū)別：恒沸精餾的挾帶劑必須與被分離組分形成恒沸物，而萃取精餾對萃取劑則無此限制，因此，萃取劑的選擇范圍較廣； 恒沸精餾的

29、挾帶劑被氣化由塔頂引出，此項熱量消耗較大，因此，其經濟性不及萃取精餾； 萃取精餾不能簡單地采取間歇操作，因為萃取劑必須不斷地由塔上部加入，恒沸精餾則從大規(guī)模連續(xù)生產至實驗室的小型間歇精餾均能方便地操作。3.水蒸汽精餾 將水蒸汽送入精餾塔的加熱釜直接加熱溶液，使溶液中組分的沸點降低，從而能在較低溫度下沸騰氣化進行精餾，此種操作稱為水蒸汽精餾。條件是原溶液中的組分不溶于水或基本不溶于水。 加入水蒸汽能降低溶液沸點的原理是：互不相溶的液體混合物，其蒸氣壓為各純組分飽和蒸汽分壓之和。 水蒸汽精餾的基本方法是：加熱蒸汽直接通入加熱釜，當水蒸汽與被分離混合液的蒸氣壓之和等于加熱釜內總壓時，溶液沸騰氣化。上升氣