鋼結構雨棚計算書

1、鋼結構雨棚計算書XXX中學玻璃雨篷設計計算書設計：校對：審核：批準：二0一0年十月三十一日目錄 TOC o 1-5 h z 計算引用的規(guī)范、標準及資料(1)幕墻設計規(guī)范：(1)建筑設計規(guī)范：(1)玻璃規(guī)范：(1)鋼材規(guī)范：(2)膠類及密封材料規(guī)范：(2)相關物理性能等級測試方法：(3)建筑結構靜力計算手冊(第二版)(3)土建圖紙：(3)基本參數(shù)(3)雨篷所在地區(qū)(3)地面粗糙度分類等級(3)雨篷荷載計算(4)玻璃雨篷的荷載作用說明(4) TOC o 1-5 h z 風荷載標準值計算(4)風荷載設計值計算(6)雪荷載標準值計算(6)雪荷載設計值計算(6)雨篷面活荷載設計值(6)雨篷構件恒荷載設計

2、值(7)選取計算荷載組合(7)雨篷桿件計算(8)結構的受力分析(8)選用材料的截面特性(10)梁的抗彎強度計算(10)拉桿的抗拉(壓-穩(wěn)定性)強度計算(10)梁的撓度計算(11)雨篷焊縫計算(11)受力分析(11)焊縫校核計算(11)玻璃的選用與校核(12)玻璃板塊荷載組合計算(12)玻璃板塊荷載分配計算(13)玻璃的強度計算(14)玻璃最大撓度校核(15)7雨篷埋件計算(后錨固結構)(15)校核處埋件受力分析(15) TOC o 1-5 h z 錨栓群中承受拉力最大錨栓的拉力計算(16)群錨受剪內(nèi)力計算(16)錨栓鋼材破壞時的受拉承載力計算(17)混凝土錐體受拉破壞承載力計算(17)錨栓鋼材

3、受剪破壞承載力計算(19)混凝土楔形體受剪破壞承載力計算(20)混凝土剪撬破壞承載能力計算(21)拉剪復合受力承載力計算(21)8附錄常用材料的力學及其它物理性能(23)鋼結構雨篷設計計算書計算引用的規(guī)范、標準及資料幕墻設計規(guī)范：鋁合金結構設計規(guī)范GB50429-20XX玻璃幕墻工程技術規(guī)范JGJ102-20XX點支式玻璃幕墻工程技術規(guī)程CECS127-20XX點支式玻璃幕墻支承裝置JG138-20XX吊掛式玻璃幕墻支承裝置JG139-20XX建筑玻璃應用技術規(guī)程JGJ113-20XX建筑幕墻GB/T21086-20XX建筑玻璃采光頂JG/T231-20XX建筑設計規(guī)范：地震震級的規(guī)定GB/T

4、17740-1999鋼結構設計規(guī)范GB50017-20XX高層建筑混凝土結構技術規(guī)程JGJ3-20XX高處作業(yè)吊藍GB19155-20XX工程抗震術語標準JGJ/T97-95混凝土結構后錨固技術規(guī)程JGJ145-20XX混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20XX混凝土用膨脹型、擴孔型建筑錨栓JG160-20XX建筑表面用有機硅防水劑JC/T902-20XX建筑防火封堵應用技術規(guī)程CECS154：20XX建筑鋼結構焊接技術規(guī)程JGJ81-20XX建筑隔聲評價標準GB/T50121-20XX建筑工程抗震設防分類標準GB50223-20XX建筑工程預應力施工規(guī)程CECS180：20XX建筑結構荷載規(guī)

5、范GB50009-20XX（20XX年版、局部修訂）建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準GB50068-20XX建筑抗震設計規(guī)范GB50011-20XX（20XX年版）建筑設計防火規(guī)范GB50016-20XX建筑物防雷設計規(guī)范GB50057-94（2000年版）冷彎薄壁型鋼結構設計規(guī)范GB50018-20XX預應力筋用錨具、夾具和連接器應用技術規(guī)程JGJ85-20XX玻璃規(guī)范：鍍膜玻璃第1部分：陽光操縱鍍膜玻璃GB/T18915.1-20XX鍍膜玻璃第2部分：低輻射鍍膜玻璃GB/T18915.2-20XX防彈玻璃GB17840-1999平板玻璃GB11614-20XX建筑用安全玻璃第3部分：夾層玻璃GB

6、15763.3-20XX建筑用安全玻璃第2部分：鋼化玻璃GB15763.2-20XX建筑用安全玻璃防火玻璃GB15763.1-20XX幕墻用鋼化玻璃與半鋼化玻璃GB17841-20XX熱彎玻璃JC/T915-20XX壓花玻璃JC/T511-20XX中空玻璃GB/T11944-20XX鋼材規(guī)范：建筑結構用冷彎矩形鋼管JG/T178-20XX不銹鋼棒GB/T1220-20XX不銹鋼冷加工鋼棒GB/T4226-20XX不銹鋼冷軋鋼板及鋼帶GB/T3280-20XX不銹鋼熱軋鋼板及鋼帶GB/T4237-20XX不銹鋼絲GB/T4240-20XX建筑用不銹鋼絞線JG/T200-20XX不銹鋼小直徑無縫鋼

7、管GB/T3090-2000彩色涂層鋼板和鋼帶GB/T12754-20XX低合金鋼焊條GB/T5118-1995低合金高強度結構鋼GB/T1591-20XX建筑幕墻用鋼索壓管接頭JG/T201-20XX耐候結構鋼GB/T4171-20XX高碳鉻不銹鋼絲YB/T0961997合金結構鋼GB/T3077-1999金屬覆蓋層鋼鐵制品熱鍍鋅層技術要求GB/T13912-20XX冷拔異形鋼管GB/T3094-2000碳鋼焊條GB/T5117-1999碳素結構鋼GB/T700-20XX碳素結構鋼和低合金結構鋼熱軋薄鋼板及鋼帶GB/T912-20XX碳素結構鋼和低合金結構鋼熱軋厚鋼板及鋼帶GB/T3274-

8、20XX優(yōu)質碳素結構鋼GB/T699-1999預應力筋用錨具、夾具和連接器GB/T14370-2000膠類及密封材料規(guī)范：丙烯酸酯建筑密封膏JC484-20XX幕墻玻璃接縫用密封膠JC/T882-20XX彩色涂層鋼板用建筑密封膠JC/T884-20XX丁基橡膠防水密封膠粘帶JC/T942-20XX干掛石材幕墻用環(huán)氧膠粘劑JC887-20XX工業(yè)用橡膠板GB/T5574-1994混凝土建筑接縫用密封膠JC/T881-20XX建筑窗用彈性密封劑JC485-20XX建筑密封材料試驗方法GB/T13477.120-20XX建筑用防霉密封膠JC/T885-20XX建筑用硅酮結構密封膠GB16776-20

9、XX建筑用巖棉、礦渣棉絕熱制品GB/T19686-20XX建筑用硬質塑料隔熱條JG/T174-20XX建筑裝飾用天然石材防護劑JC/T973-20XX聚氨酯建筑密封膠JC/T482-20XX聚硫建筑密封膠JC/T483-20XX絕熱用巖棉、礦棉及其制品GB/T11835-20XX硫化橡膠或熱塑性橡膠撕裂強度的測定GB/T529-1999石材用建筑密封膠JC/T883-20XX橡膠袖珍硬度計壓入硬度試驗方法GB/T531-1999修補用天然橡膠膠粘劑HG/T3318-20XX中空玻璃用彈性密封膠JC/T486-20XX中空玻璃用丁基熱熔密封膠JC/T914-20XX相關物理性能等級測試方法：玻璃

10、幕墻工程質量檢驗標準JGJ/T139-20XX玻璃幕墻光學性能GB/T18091-2000彩色涂層鋼板和鋼帶試驗方法GB/T13448-20XX鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50205-20XX混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50204-20XX建筑防水材料老化試驗方法GB/T18244-2000建筑幕墻氣密、水密、抗風壓性能檢測方法GB/T15227-20XX建筑幕墻抗震性能振動XX試驗方法GB/T18575-20XX建筑幕墻平面內(nèi)變形性能檢測方法GB/T18250-2000建筑裝飾裝修工程施工質量驗收規(guī)范GB50210-20XX金屬材料室溫拉伸試驗方法GB/T228-20XX建筑結構靜力

11、計算手冊(第二版)土建圖紙：基本參數(shù)雨篷所在地區(qū)地區(qū)；地面粗糙度分類等級按建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-20XX)類：指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；B類：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)；C類：指有密集建筑群的城市市區(qū)；D類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)；依照上面分類標準，本工程按C類地形考慮。雨篷荷載計算玻璃雨篷的荷載作用說明玻璃雨篷承受的荷載包括：自重、風荷載、雪荷載以及活荷載。自重：包括玻璃、桿件、連接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算：(2)風荷載：是垂直作用于雨篷表面的荷載，按GB50009采納；(3)雪荷載：是指雨篷水平投影面上

12、的雪荷載，按GB50009采納；(4)活荷載：是指雨篷水平投影面上的活荷載，按GB50009，可按500N/m2采納；在實際工程的雨篷結構計算中，對上面的幾種荷載，考慮最不利組合，有下面幾種方式，取用其最大值：考慮正風壓時：.當永久荷載起操縱作用的時候，按下面公式進行荷載組合：Sk+=1.35Gk+0.6X1.4wk+0.7X1.4Sk(或Qk)b.當永久荷載不起操縱作用的時候，按下面公式進行荷載組合：Sk+=1.2Gk+1.4Xwk+0.7X1.4Sk(或Qk)B:考慮負風壓時：按下面公式進行荷載組合：Sk-=1.0Gk+1.4wk風荷載標準值計算按建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-20XX

13、）計算：wk+=BgzM以s1+w07.1.1-2GB50009-20XX20XX年版wk-=Bgzpzps1-w0上式中：wk+：正風壓下作用在雨篷上的風荷載標準值（MP）；wk-：負風壓下作用在雨篷上的風荷載標準值（MP）；Z：計算點標高：30m；Bgz:瞬時風壓的陣風系數(shù)；根據(jù)不同場地類型,按以下公式計算（高度不足5m按5m計算）：Bgz=K（1+2爐）其中K為地面粗糙度調整系數(shù)，以f為脈動系數(shù)類場地：Bgz(Z/10)-0.12B 類場地： =0.5(Z/10)-0.16C 類場地：=0.734(Z/10)-0.22D 類場地：=1.2248(Z/10)-0.3 陣風系數(shù)：=0.92

14、X(1+2 以f )其中：以 f =0.387 XBgz =0.89 X (1+2Bgz =0.85 X (1+2Bgz =0.80 X (1+2對于 C 類地形， 30m以f ）其中：以f以f ）其中：以f以f ）其中：以f 高度處瞬時風壓的pgz =0.85 X(1+2 X(0.734(Z/10)-0.22)=1.8299z：風壓高度變化系數(shù)；根據(jù)不同場地類型，按以下公式計算：類場地：pz=1.379X(Z/10)0.24當Z300m時，取Z=300m，當Z350m時，取Z=350m當Z400m時，取Z=400m，當Z450m時，取Z=450m，當ZGB50009-20XX附表D.4(全國

15、基本風壓分布圖)中數(shù)值采納，按重現(xiàn)期50年，地區(qū)取0.00045MP；(1)計算龍骨構件的風荷載標準值：龍骨構件的從屬面積：=4.5X1.5=6.75m2Log=0.82921+()=g1+(1)+21+(10)-g1+(1)log=0.41721-()=以s1-(1)+g1-(10)-g1-(1)log=1.668wk+=Bgz以z以s1+w0=1.8299X0.9989X0.417X0.00045=0.000343MPwk-=Bgzpz以s1-w0=1.8299X0.9989X1.668X0.00045=0.001372MP計算玻璃部分的風荷載標準值：玻璃構件的從屬面積：=1.5X1.25

16、=1.875m2Log=0.273psB1+()=g1+(1)+g1+(10)-ps1+(1)log=0.473以sB1-()=以s1-(1)+以s1-(10)-以s1-(1)log=1.891wkB+=pgz陷以sB1+w0=1.8299X0.9989X0.473X0.00045=0.000389MPwkB-=pgz因以sB1-w0=1.8299X0.9989X1.891X0.00045=0.001555MP風荷載設計值計算w+：正風壓作用下作用在雨篷龍骨上的風荷載設計值(MP)；wk+：正風壓作用下作用在雨篷龍骨上的風荷載標準值(MP)；w-：負風壓作用下作用在雨篷龍骨上的風荷載設計值(M

17、P)；wk-：負風壓作用下作用在雨篷龍骨上的風荷載標準值(MP)；w+=1.4Xwk+=1.4X0.000343=0.00048MPw-=1.4Xwk-=1.4X0.001372=0.001921MPwB+：正風壓作用下作用在雨篷玻璃上的風荷載設計值(MP)；wkB+：正風壓作用下作用在雨篷玻璃上的風荷載標準值(MP)；wB-：負風壓作用下作用在雨篷玻璃上的風荷載設計值(MP)；wkB-：負風壓作用下作用在雨篷玻璃上的風荷載標準值(MP)；wB+=1.4XwkB+=1.4X0.000389=0.000545MPwB-=1.4XwkB-=1.4X0.001555=0.002177MP雪荷載標準值

18、計算Sk：作用在雨篷上的雪荷載標準值(MP)S：基本雪壓，根據(jù)現(xiàn)行GB50009-20XX取值，地區(qū)50年一遇最大積雪的自重：0.0004MP.以r：屋面積雪分布系數(shù)，按表6.2.1GB50009-20XX，為2.0。根據(jù)GB50009-20XX公式6.1.1屋面雪荷載標準值為：Sk=以rXS=2.0X0.0004=0.0008MP雪荷載設計值計算S:雪荷載設計值(MP);S=1.4XSk=1.4X0.0008=0.00112MP雨篷面活荷載設計值Q：雨篷面活荷載設計值(MP)；Qk：雨篷面活荷載標準值取：500N/m2Q=1.4XQk=1.4X500/1000000=0.0007MP因為Sk

19、Qk，所以計算時雪荷載參與正壓組合！雨篷構件恒荷載設計值G+：正壓作用下雨篷構件恒荷載設計值(MP)；G-：負壓作用下雨篷構件恒荷載設計值(MP)；Gk：雨篷結構平均自重取0.0005MP；因為Gk與其它可變荷載比較，不起操縱作用，所以：G+=1.2XGk=1.2X0.0005=0.0006MPG-=Gk=0.0005MP選取計算荷載組合正風壓的荷載組合計算：Sk+：正風壓作用下的龍骨的荷載標準值組合(MP)；S+：正風壓作用下的龍骨的荷載設計值組合(MP)；Sk+=Gk+wk+0.7Sk=0.001403MPS+=G+w+0.7S=0.001864MPSkB+：正風壓作用下的玻璃的荷載標準值

20、組合(MP)；SB+：正風壓作用下的玻璃的荷載設計值組合(MP)；SkB+=Gk+wkB+0.7Sk=0.001449MPSB+=G+wB+0.7S=0.001929MP負風壓的荷載組合計算：Sk-：負風壓作用下的龍骨的荷載標準值組合(MP)；S-：負風壓作用下的龍骨的荷載設計值組合(MP)；Sk-=Gk+wk-=0.000872MPS-=G-+w-=1.0Gk+1.4wk-=0.001421MPSkB-：負風壓作用下的玻璃的荷載標準值組合(MP)；SB-：負風壓作用下的玻璃的荷載設計值組合(MP)；SkB-=Gk+wkB-=0.001055MPSB-=G-+wB-=1.0Gk+1.4wkB-

21、=0.001677MP(3)最不利荷載選取：S：作用在龍骨上的最不利荷載標準值組合(MP)；k：作用在龍骨上的最不利荷載設計值組合(MP)；按上面2項結果，選最不利因素(正風壓情況下出現(xiàn))：=0.001403MPSk=0.001864MPS：作用在玻璃上的最不利荷載標準值組合(MP)；SkB：作用在玻璃上的最不利荷載設計值組合(MP)；SB按上面2項結果，選最不利因素(正風壓情況下出現(xiàn))：=0.001449MPSkBS=0.001929MPB雨篷桿件計算基本參數(shù)：計算點標高：30m；2：力學模型：懸臂梁；：荷載作用：集中荷載(有拉桿作用)；：懸臂總長度：L=4500mm，受力模型圖中=1250

22、mmb=3250mm；：拉桿截面面積：706mm2：分格寬度：B=1500mm；：玻璃板塊配置：夾層玻璃8+8mm；：懸臂梁材質：Q235；本處桿件按懸臂梁力學模型進行設計計算，受力模型如下：結構的受力分析(1)集中荷載值計算：本工程結構的每個梁上，共有i=4個集中力作用點，下面對這些力分別求值：每個集中力的標準值(N)；Pki：每個集中力的設計值(N)；：每個分格的沿懸臂梁方向的長度(mm)；iS：組合荷載標準值(MP)；kS:組合荷載設計值(MP);B:分格寬度(mm);1=750mm2=1250mm3=1250mm4=1250mmPk1=SB2/2=1315.312NP1=SB2/2=1

23、747.5NPk4=SkB4/2=1315.312NP4=SB4/2=1747.5Nk2=SkB(2+3)/2=2630.625NP2=SB(2+3)/2=3495NPk3=SkB(3+)/2=2630.625N3=SB(4)/2=3495N懸臂梁上拉桿作用點在集中荷載作用下的彎曲撓度計算：分別計算不同集中荷載在該點產(chǎn)生的撓度，矢量累加得到該點在集中荷載作用下的撓度為：df=聞fi=90.409mm拉桿軸力計算：由于拉桿在雨篷外力作用下在鉸接點產(chǎn)生的位移量在垂直方向上的矢量代數(shù)和等于拉桿在軸力作用下產(chǎn)生的位移量在垂直方向上的矢量即：P：拉桿作用力在垂直方向上的分力(N)；PL拉桿/E=90.4

24、09-Pb3/3EIE:材料的彈性模量，為206000MP;L拉桿：拉桿的長度；：拉桿截面面積(mm2)；P=5977.087N拉桿的軸向作用力為：N=P/sina=8452.878N雨篷桿件截面最大彎矩處(距固定端距離為x處)的彎矩設計值計算：mx:懸臂梁最大彎矩設計值(Nmm);x：距固定端距離為x處(最大彎矩處)；L:懸臂總長度(mm);b：長度參數(shù)，見模型圖(mm)；經(jīng)過計算機的優(yōu)化計算，得：x=0mm|Mmx|=8097592.25Nmm選用材料的截面特性(1)懸臂桿件的截面特性：材料的抗彎強度設計值：f=215MP；材料彈性模量：E=206000MP；主力方向慣性矩：I=36800

25、00mm4；主力方向截面抵抗矩：W=142000mm3塑性進展系數(shù)：y=1.05;(2)拉桿桿件的截面特性：拉桿的截面面積：=706mm2；材料的抗壓強度設計值：f=215MP；材料的抗拉強度設計值：f=215MP；材料彈性模量：E=206000MP；.3梁的抗彎強度計算抗彎強度應滿足：L/+Mmx/衲Wf上式中：NL：梁受到的軸力(N)；：梁的截面面積(mm3)；Mmx:懸臂梁的最大彎矩設計值(Nmm);W:在彎矩作用方向(mm3)；Y：塑性進展系數(shù)，取1.05;f：材料的抗彎強度設計值，取215MP；則：NL=Pctg乜=5977.087NNL/+Mmx/衲=5977.087/3584+8

26、097592.25/1.05/142000=55.978MPW215Mp懸臂梁抗彎強度滿足要求。拉桿的抗拉(壓-穩(wěn)定性)強度計算校核依據(jù)：對于受拉桿件，校核：N/f對于受壓桿件，需要進行穩(wěn)定性計算，校核：N/W其中：?。狠S心受壓柱的穩(wěn)定系數(shù)，查表6.3.8102-20XX及表C.2GB50017-20XX取值；i：截面回轉半徑，i=(I/)0.5；入：構件的長細比，不宜大于250,X=L/i;因為組合荷載是正風壓荷載，所以，拉桿是承受拉力的。校核依據(jù)：N/w215MpN/=8452.878/706=11.973MPW215Mp拉桿的抗拉強度滿足要求。梁的撓度計算主梁的最大撓度可能在2點出現(xiàn)，其

27、一是點，另一點可能在BC段之間，經(jīng)過計算機有限元優(yōu)化分析得到：(1)點撓度的驗算：d：結構組合作用下的點撓度(mm)；df,lim：按規(guī)范要求，懸臂桿件的撓度限值(mm)；df,lim=2L/250=36mmdf=1.726mmdf,lim=36mm懸臂梁桿件點的撓度滿足要求!(2)BC段最大撓度的驗算：dfx：懸臂梁BC段撓度計算值(mm)；x：距固定端距離為x處(最大撓度處)；經(jīng)過計算機的優(yōu)化計算，得：x=1688mmdfx=0.641mmdf,lim=36mm懸臂梁桿件BC段的撓度滿足要求!5雨篷焊縫計算基本參數(shù)：焊縫高度：hf=4mm；2：焊縫有效截面抵抗矩：W=76970mm3；3：

28、焊縫有效截面積：=2532.4mm2；5.1受力分析V：固端剪力(N)；NL：軸力(mm)；M:固端彎矩(Nmm);經(jīng)過計算機計算分析得：V=6604.913NNL=5977.087NM=8093084.337Nmm.2焊縫校核計算校核依據(jù)：(bf/Bf)2+Tf2)0.5ffw7.1.3-3GB50017-20XX上式中：af(MP) ；(MP) ；：按焊縫有效截面計算，垂直于焊縫長度方向的應力Bf：正面角焊縫的強度設計值增大系數(shù)，取1.22；Tf：按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應力ffw：角焊縫的強度設計值(MP)；f/Bf)2+Tf2)0.5=(M/1.22W+NL/1.22)2

29、+(V/)2)0.5=(8093084.337/1.22/76970+5977.087/1.22/2532.4)2+(6604.913/2532.4)2)0.5=88.158MP88.158MP1:上片玻璃在組合荷載作用下的板中最大應力設計值(MP)；S1：作用在幕墻上片玻璃上的荷載組合設計值(MP)；：玻璃面板短邊邊長(mm)；t1：上片玻璃厚度(mm)；m1:上片玻璃彎矩系數(shù)，查表得m1=0.0593;d=6m1S12n1/t12=6X0.0593X0.00091X12502X0.995/82=7.865MP7.865MP2:下片玻璃在組合荷載作用下的板中最大應力設計值(MP)；S2：作用

30、在幕墻下片玻璃上的荷載組合設計值(MP)；：玻璃面板短邊邊長(mm)；t2：下片玻璃厚度(mm)；m2：下片玻璃彎矩系數(shù),查表得m2=0.05932s22r12/t22=6X0.0593X0.00091X12502X0.995/82=7.865MP7.865MPfg2=42MP（鋼化玻璃）下片玻璃的強度滿足!玻璃最大撓度校核校核依據(jù)：df=4sk4/Ddf,lim6.1.3-2JGJ102-20XX上面公式中：df：玻璃板撓度計算值（mm）；n:玻璃撓度的折減系數(shù)；以：玻璃撓度系數(shù)，查表得以=0.00566;D:玻璃的彎曲剛度（Nmm）;df,lim：許用撓度，取玻璃面板短邊邊長的60，為20

31、.833mm其中：D=Ete3/(12(1-u2)6.1.3-1JGJ102-20XX上式中：E:玻璃的彈性模量(MP);te：玻璃的等效厚度(mm)；u：玻璃材料泊松比，為0.2;te=(t13+t23)1/3614-5JGJ102-20XX=(83+83)1/3=10.079mmD=Etemm3/(12(1-u2)=72000X10.0793/(12X(1-0.22)=6399298.269Ne:玻璃板塊的計算參數(shù)；e=sk4/Ete46.1.2-3JGJ102-20XX=0.001359X12504/72000/10.0794=4.4654按參數(shù)9,查表6.1.2-2JGJ102-20X

32、X,4=1df=YSk4/D=1X0.00566X0.001359X12504/6399298.269=2.935mm2.935mm0時：Nsdh=N/n+My1/圓i2：當N/n-My1/ai20時：Nsdh=(NL+M)y1/當i/2在上面公式中：M：彎矩設計值；Nsdh：群錨中受拉力最大錨栓的拉力設計值；y1，yi：錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離；y1/，yi/：錨栓1及i至受壓一側最外排錨栓的垂直距離；L：軸力N作用點至受壓一側最外排錨栓的垂直距離；在本例中：N/n-My2=5977.087/4-8093084.337X75/22500=-25482.676因為：-25482.676

33、10hef時，所有錨栓均勻分攤剪切荷載；當邊距c10hf時，部分錨栓分攤剪切荷載；其中：hef:錨栓的有效錨固深度；c：錨栓與混凝土基材之間的距離；本例中：c=100mm1.4表4.2.6JGJ145-20XXfyk錨栓屈服強度標準值；yRS,N=1.2fstk/fyk=1.2X800/640=1.5?。簓RS,N=1.5NRd,s=kNRk,s/yRS,N=1X62832/1.5=41888NNsdh=28471.22N錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足設計要求！混凝土錐體受拉破壞承載力計算因錨固點位于結構受拉面，而該結構為一般混凝土結構，故錨固區(qū)基材應判定為開裂混凝土。混凝土錐體受拉破壞時的受拉承

34、載力設計值NRd,c應按下列公式計算：NRd,c=kNRk,c/yRc,NNRk,c=NRk,c0 xc,N/c,N0 x”s,Ne,N”ec,NQucr,N在上面公式中：NRd,c：混凝土錐體破壞時的受拉承載力設計值；NRk,c：混凝土錐體破壞時的受拉承載力標準值；k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表7.0.5JGJ145-20XX選取；yRc,N:混凝土錐體破壞時的受拉承載力分項系數(shù)，按表4.2.6JGJ145-20XX采納，取2.15；NRk,c0：開裂混凝土單錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞時的受拉承載力標準值；NRk,c0=7.0 xfcu,k0.5xhef1.5（膨脹及擴孔型錨栓）6.1.4JGJ145-20XXNRk,c0=3.0 xfcu,k0.5X（hef-30）1.5（化學錨栓）6.1.4條文說明JGJ145-20XX其中：fcu,k：混凝土立方體抗壓強度標準值，