門式墩專項(xiàng)施工策劃方案計(jì)算書

1、新建滬寧城際鐵路工程站前 = 1 * ROMAN I標(biāo)跨經(jīng)五路特特大橋62688#門式墩墩專項(xiàng)施施工方案案 計(jì)算書書中鐵四局滬滬寧城際際鐵路站站前 = 1 * ROMAN I標(biāo)項(xiàng)目目部二九年年二月跨經(jīng)五路特大橋門式墩專項(xiàng)施工方案計(jì)算書中國中鐵四局 第 頁一 模板計(jì)計(jì)算1.1 計(jì)計(jì)算依據(jù)據(jù)1.路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)（人人交版）；2.材料料力學(xué)（西西南交大大版）；3.結(jié)構(gòu)構(gòu)力學(xué)（高教版）；4.公路路橋涵施施工技術(shù)術(shù)規(guī)范（JTJ041-2000）；5.竹膠膠合板模模板（JGGT1556-220044）；6.鋼結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范（GBB500017-20003）；7.組合合鋼模板板技術(shù)規(guī)規(guī)范（GBB50

2、2214-20001）；8.預(yù)制制混凝土土構(gòu)件鋼鋼模板（JGGT30032-19995）；9.建筑筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范范（GBB500009-20011）；10.建建筑施工工扣件式式鋼管腳腳手架安安全技術(shù)術(shù)規(guī)范（JGGJ 1130-20001）；11.鐵鐵路橋涵涵設(shè)計(jì)基基本規(guī)范范（TBB100002.1-220055）；12.公公路橋涵涵施工技技術(shù)規(guī)范范（JTTJ0441-220000）；13.混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范（GBB500010-20002）；14.公公路橋涵涵地基與與基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范（JTTG DD63-20007）；15.地地下與基基礎(chǔ)工程程百問(中國建建筑工業(yè)業(yè)出版社社)。1.2

3、設(shè)設(shè)計(jì)荷載載 = 1 * GB3 施工荷荷載（機(jī)機(jī)械堆放放和混凝凝土的沖沖擊力）； = 2 * GB3 人群荷荷載； = 3 * GB3 結(jié)構(gòu)自自重； = 4 * GB3 混凝振振動(dòng)產(chǎn)生生的荷載載。1.3 荷荷載分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)根據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)表88-5荷荷載分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)如如下所示示。 = 1 * GB3 模板、腳腳手架自自重分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)考考慮為11.2； = 2 * GB3 新澆筑鋼鋼筋混凝凝土自重重分項(xiàng)系系數(shù)考慮慮為1.2； = 3 * GB3 施工人員員及施工工機(jī)具運(yùn)運(yùn)輸或堆堆放的荷荷載分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)考考慮為11.4； = 4 * GB3 振搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的豎豎向荷載載分項(xiàng)系系數(shù)考慮慮為

4、1.4； = 5 * GB3 新澆筑混混凝土對(duì)對(duì)側(cè)面模模板的壓壓力分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)考考慮為11.2； = 6 * GB3 振搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的水水平荷載載分項(xiàng)系系數(shù)考慮慮為1.4； = 7 * GB3 雪荷載分分項(xiàng)系數(shù)數(shù)考慮為為1.22。1.4 選選用材料料1.蓋梁模模板采用用竹膠板板和方木木，拉桿桿采用QQ2355圓鋼；2.墩身模模板采用用鋼模，面面板采用用6mmm厚A3鋼板板，豎向向小肋采采用扁鋼鋼100010mmm，橫橫肋采用用槽鋼110，豎豎向大肋肋采用兩兩根槽鋼鋼122.6。拉拉桿采用用圓鋼對(duì)對(duì)拉，所所用材料料如下所所示。 = 1 * GB3 A3鋼鋼板； = 2 * GB3 16Mnn

5、鋼； = 3 * GB3 槽鋼110； = 4 * GB3 槽鋼112.66； = 5 * GB3 M22螺螺栓； = 6 * GB3 圓鋼。1.5 荷荷載的計(jì)計(jì)算砼采用拌和和站集中中拌和，罐罐車運(yùn)輸輸，根據(jù)據(jù)混凝土土攪拌站站生產(chǎn)能能力可知知，混凝凝土攪拌拌站每日日共生產(chǎn)產(chǎn)15000m33混凝土土，其供供應(yīng)能力力每小時(shí)時(shí)能供應(yīng)應(yīng)62.5m3 混凝土土。模板計(jì)算時(shí)時(shí)，考慮慮混凝土土不是均均勻延整整個(gè)梁截截面澆筑筑，為安安全考慮慮混凝土土澆筑的的速度設(shè)設(shè)為2mm/h，入入模的溫溫度為115。按照照路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)表88-2。采采用內(nèi)部部振搗器器振搗時(shí)時(shí)，且當(dāng)當(dāng)混凝土土速度在在6m/h以下下時(shí)

6、側(cè)模模的最大大壓力按按下式計(jì)計(jì)算： （1-11）當(dāng)時(shí)： （1-22）當(dāng)時(shí)： （1-33）式中： 新澆澆筑混凝凝土對(duì)側(cè)側(cè)面的最最大壓力力，kPPa； h 有效效壓頭高高度，mm；T 混混凝土入入模時(shí)的的溫度；k 外外加劑影影響修正正系數(shù)，不不加時(shí)kk1，加入入緩凝外外加劑時(shí)時(shí)，k1.22；v 混混凝土的的澆筑速速度，mm/h；H 混混凝土澆澆筑層的的高度，m； 混凝凝土的容容重，kkN/mm3。根據(jù)公式11-1、1-22和1-33，混凝凝土入模模時(shí)的溫溫度為115、澆筑筑混凝土土的速度度為2mm/h，混混凝土側(cè)側(cè)壓力計(jì)計(jì)算過程程如下所所示。V/T22/1550.1133，由由于0.13330.0

7、355則有效效壓頭高高度按照照公式11-3計(jì)計(jì)算，模模板最大大側(cè)壓力力按照公公式1-1計(jì)算算，根據(jù)據(jù)跨經(jīng)經(jīng)五路特特大橋設(shè)設(shè)計(jì)圖紙紙，其門門式墩梁梁的鋼筋筋為2997666.899kg（包包括了鋼鋼絞線）則則鋼筋含含量（體體積含量量）297766.89/（7.8851032366.1115）0.0016111.661%，由由于門式式墩采用用的是CC40混混凝土，根根據(jù)建筑筑機(jī)械化化鋼筋混混凝土的的容重分分析表表1可知，鋼鋼筋混凝凝土的容容重25.6kNN/m33，為偏偏于安全全計(jì)算26kkN/mm3，其計(jì)計(jì)算過程程如下所所示。h1.553+33.82/1152.004mPm111.2262.00

8、463.6488kPaa由路橋施施工計(jì)算算手冊(cè)表表8-22，采用用泵送混混凝土澆澆筑時(shí)。計(jì)計(jì)算公式式如下式式1-44所示。 （1-44）式中： 新澆澆筑混凝凝土對(duì)側(cè)側(cè)面的最最大壓力力，kPPa；v 混混凝土澆澆筑速度度，m/h。本橋采用泵泵送混凝凝土澆筑筑，則混混凝土的的最大側(cè)側(cè)壓力計(jì)計(jì)算如下下所示。由于本橋采采用的是是泵送混混凝土并并且用內(nèi)內(nèi)部振搗搗器振搗搗。則混混凝土的的最大側(cè)側(cè)壓力為為PmaxPm1 +Pm263.6488+5.4769.1188kPaa，其壓壓力分布布圖如下下圖1-1所示示。圖1-1 混凝土土側(cè)壓力力計(jì)算分分布圖 單位：cm根據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)表88-2規(guī)規(guī)定，振

9、振搗混凝凝土?xí)r，對(duì)對(duì)側(cè)面模模板的壓壓力按PPm34kPPa計(jì)。由于竹竹膠板上上背肋（1010cm方木）布置間距均為25cm，分配方木（1510cm方木）間距為60cm，且竹膠板為1.5cm厚。側(cè)模采用直徑為22mm的Q235鋼筋做拉桿，側(cè)模的拉桿布置示意圖如下圖1-2所示。圖1-2 側(cè)模拉拉桿布置置示意圖圖 底板自重：采用115mmm厚的竹竹膠板做做模板，由由廠家提提供的容容重為110.44 KN/m3，則模模板的自自重為pp110.40.00150.1156KKN/mm2；鋼筋混凝土土的重力力：混凝凝土的容容重采用用26kkN/mm3，由跨跨經(jīng)五路路特大橋橋設(shè)計(jì)計(jì)圖紙可可知。HH2.77m，

10、p2262.7770.2 KN/m2；根據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)表88-1規(guī)規(guī)定，水水平振動(dòng)動(dòng)荷載pp32KNN/m22；根據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)表88-1規(guī)規(guī)定，施施工人員員、施工工料具運(yùn)運(yùn)輸、堆堆放荷載載均布荷荷載可取取p42.55kPaa，另外外集中荷荷載F2.55kN進(jìn)進(jìn)行驗(yàn)算算；根據(jù)公路路橋涵設(shè)設(shè)計(jì)通用用規(guī)范（JTJ02189）2.3.8風(fēng)壓取為0.51.0kPa，在計(jì)算模板時(shí)，由于風(fēng)力對(duì)模板有利，因此計(jì)算模板時(shí)忽略風(fēng)壓的影響。根據(jù)建筑筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范范（GGB 5500009-220066 ）查附錄錄D.44可知，雪雪的標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)荷載按按照500年一遇遇取南京京地區(qū)雪雪壓為00.65

11、5kN/m2。根據(jù)建筑筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范范（GGB5000099-20006 ）6.11.1雪雪荷載計(jì)計(jì)算公式式如1-5所示示。Skurrso （1-55）式中：Skk雪荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kkN/mm2)；ur屋屋面積雪雪分布系系數(shù)；So基基本雪壓壓(kNN/m22)。根據(jù)規(guī)上述述范6.2.11規(guī)定，按按照矩形形分布的的雪堆，r取平均值為2.0。雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算過程如下所示。Skurrso0.66521.33kN/m2荷載累加如如下所示示：集中荷載：PF1.222.551.223kNN；總豎向荷載載：pyp11.22+p21.22+p31.44+p41.44+Sk1.220.11561.22+70

12、.21.22 +21.44+2.551.44+1.331.2292.2877KN/m2；總的水平荷荷載：PPxpm11.22+pm21.22+pm31.463.64881.22+5.471.22+41.4488.3266KN/m2。1.6 蓋蓋梁底模模的計(jì)算算采用15mmm的竹竹膠板做做底模，竹竹膠板下下背肋為為1010ccm方木木且布置置間距均均為300cm，背背肋下面面分配方方木為11510ccm方木木且間距距為600cm。由前面1.5節(jié)所所計(jì)算總總豎向荷荷載轉(zhuǎn)化化成線均均布荷載載qpy0.6692.28770.6655.3722KN/m。在計(jì)算時(shí)，考考慮到模模板的連連續(xù)性，則則按照連連續(xù)

13、梁（三三跨連續(xù)續(xù)梁）進(jìn)進(jìn)行計(jì)算算。計(jì)算算簡圖如如下圖11-3所所示。圖1-3 模板計(jì)計(jì)算簡圖圖根據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)表88-133考慮模模板連續(xù)續(xù)性的最最大彎矩矩公式計(jì)計(jì)算，其其計(jì)算過過程如下下所示。MmaxqL2/1055.37220.332/100.4498KKN.mm由于選用的的是155mm厚厚的竹膠膠板，計(jì)計(jì)算長度度按照660cmm考慮，其其截面抵抵抗矩wwbh2/6，其其計(jì)算過過程如下下所示。wbhh2/66000152/6225500mmm3Mmaax/ww4.998105/22550022.13MMPa通過以上計(jì)計(jì)算，22.13MMPa50MMPa，其其中500MPaa為安徽

14、徽省林產(chǎn)產(chǎn)品質(zhì)量量監(jiān)督檢檢驗(yàn)站混混凝土模模板用竹竹膠合板板物理力力學(xué)指標(biāo)標(biāo)中（竹竹膠板在在濕狀、橫橫向的容容許應(yīng)力力）靜曲曲強(qiáng)度最最小值，則則底板模模板的強(qiáng)強(qiáng)度滿足足使用要要求。根據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)表88-133考慮模模板連續(xù)續(xù)性剛度度驗(yàn)算公公式wqL4/（1288EI），其其計(jì)算過過程如下下所示。由由安徽省省林產(chǎn)品品質(zhì)量監(jiān)監(jiān)督檢驗(yàn)驗(yàn)站混凝凝土模板板用竹膠膠合板物物理力學(xué)學(xué)指標(biāo)中中（竹膠膠板在濕濕狀、橫橫向的彈彈性模量量）查得得彈性模模量最小小400000MMPa。根根據(jù)竹膠膠板的截截面形狀狀，則慣慣性矩IIbh3/126000153/12216887500mm44，撓度計(jì)計(jì)算如下下所示

15、。以上計(jì)算結(jié)結(jié)果表明明w0.5519mmmwL/44003000/40000.775mmm，則底板板模板的的剛度滿滿足使用用的要求求。1.7 蓋蓋梁側(cè)模模的計(jì)算算側(cè)模背肋的的間距為為30ccm，分分配梁的的間距為為60ccm。在在計(jì)算時(shí)時(shí)，由于于模板的的連續(xù)性性，則按按照連續(xù)續(xù)梁（三三跨連續(xù)續(xù)梁）進(jìn)進(jìn)行計(jì)算算。計(jì)算算簡圖如如圖1-3所示示。根據(jù)據(jù)1.55節(jié)所計(jì)計(jì)算總水水平荷載載轉(zhuǎn)化為為線均布布荷載qqpx0.6688.32660.6652.9966KN/m。則則彎矩的的計(jì)算過過程如下下所示。MmaxqL2/1052.99660.332/100.4477KKN.mm截面抗彎矩矩同1.6節(jié)中底底模

16、的抗抗彎矩一一樣w225500mmm3，則應(yīng)力力計(jì)算過過程如下下所示。Mmaax/w4.777105/22550021.2MPPa通過以上計(jì)計(jì)算21.2MPPa50MMPa，其其中500MPaa為安徽徽省林產(chǎn)產(chǎn)品質(zhì)量量監(jiān)督檢檢驗(yàn)站混混凝土模模板用竹竹膠合板板物理力力學(xué)指標(biāo)標(biāo)中（竹竹膠板在在濕狀、橫橫向的容容許應(yīng)力力）靜曲曲強(qiáng)度最最小值，則則側(cè)模模板強(qiáng)度度滿足施施工使用用的要求求。模板截面慣慣性矩計(jì)計(jì)算同11.6節(jié)節(jié)中模板板的慣性性矩相同同， II16887500mm44，則撓度度計(jì)算過過程如下下所示。通過以上計(jì)計(jì)算數(shù)據(jù)據(jù)w0.4997mmmwwL/44003000/40000.775mmm，則

17、側(cè)模模板的的剛度滿滿足使用用要求。1.8 蓋蓋梁拉桿桿的計(jì)算算由于側(cè)模采采用的鋼鋼筋做拉拉桿平衡衡混凝土土的側(cè)壓壓力，因因此采用用Q2335直徑徑為222mm的的圓鋼做做拉桿。豎直方向間間距為1120ccm，水水平方向向間距為為1800cm，整整個(gè)拉桿桿成梅花花形布置置，拉桿桿布置圖圖如下圖圖1-44所示。圖1-4 拉桿布布置示意意圖 單位：cm從圖1-44可知，拉拉桿作用用的最大大面積AA0.66m2，則拉拉桿所受受的力計(jì)計(jì)算如下下所示。 根據(jù)1.55節(jié)計(jì)算算可知，px88.326 KN/m2，N拉px0.688.3260.653KN，拉桿考慮到螺絲口削弱拉桿的截面面積，因此面積折減85%，

18、則拉桿應(yīng)力計(jì)算如下所示。通過計(jì)算最最大應(yīng)力力1644.033MPaa2055MPaa，其中中2055 MPaa是根據(jù)據(jù)鋼結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范查查Q2335圓鋼鋼的容許許拉應(yīng)力力。則拉拉桿的強(qiáng)強(qiáng)度滿足足使用的的要求。根據(jù)圖1-1可知知，應(yīng)力力在沿垂垂直方向向在減少少，這樣樣越向上上拉桿所所受的力力就越小小，因此此這樣布布置拉桿桿就越偏偏于安全全。為保保障側(cè)模模的穩(wěn)定定性，在在圖1-4中側(cè)側(cè)模頂部部每隔55m布置置一個(gè)橫橫撐防止止模板向向內(nèi)傾倒倒。1.9 蓋蓋梁背肋肋和分配配梁的計(jì)計(jì)算1.9.11 底模模背肋和和分配梁梁的計(jì)算算1.背肋的的計(jì)算背肋采用的的是10010ccm的方方木，方方木在底底板時(shí)承

19、承受最大大荷載。由由1.55節(jié)中所所計(jì)算底底板的最最大荷載載轉(zhuǎn)化為為背肋上上的線性性荷載qq192.28770.3327.8966kN/m，根根據(jù)路路橋施工工計(jì)算手手冊(cè)查查松木的的容重為為6kNN/m33，方木木的自重重為q2rA60.1100.1100.006kNN/m，考考慮1.2的安安全系數(shù)數(shù)后線荷荷載qq21.220.0061.220.0772 kkN/mm，則總總的荷載載q27.8966+0.072227.9688kN/m。按按均布荷荷載作用用下的簡簡支梁進(jìn)進(jìn)行計(jì)算算，計(jì)算算簡圖如如圖1-5所示示，把作作用在方方木范圍圍內(nèi)的混混凝土體體積轉(zhuǎn)化化線荷載載加載在在方木上上，其計(jì)計(jì)算過程程

20、如1-6所示示。 圖1-5簡簡支梁計(jì)計(jì)算簡圖圖 WyI/(b/2)8.333310-6/0.051.666710-44m3 (1-6)則應(yīng)力7.555MPPa13.0MPPa，其其中133.0MMPa根根據(jù)路路橋施工工計(jì)算手手冊(cè)表表8-66查紅松松的容許許彎曲應(yīng)應(yīng)力。剪力：FqL/227. 96680.66/28.3390kkN，則剪應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算如下所所示。根據(jù)計(jì)算結(jié)結(jié)果可知知應(yīng)力0.8839MMPa1.44MPaa，其中中1.44MPaa根據(jù)路路橋施工工計(jì)算手手冊(cè)表表8-66查紅松松的容許許剪應(yīng)力力。由于77.555MPaa13.0MPPa，0.8839MMPa1.44MPaa，則背肋肋的強(qiáng)

21、度度滿足使使用的要要求。根據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)表88-6可可知紅松松的彈性性模量EE10103MPaa，根據(jù)據(jù)材料料力學(xué)撓撓度計(jì)算算公式，撓撓度計(jì)算算如下所所示。撓度驗(yàn)算：通過上式計(jì)計(jì)算，ff5.666410-44m0.5566mmmLL/40006000/40001.55mm，則背肋的的剛度滿滿足使用用要求。2.支架上上分配梁梁1015ccm方木木驗(yàn)算按均布荷載載作用下下的簡支支梁進(jìn)行行計(jì)算，計(jì)計(jì)算簡圖圖如下圖1-66所示，把把作用在在方木范范圍內(nèi)的的混凝土土體積轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)化線荷荷載加載載在方木木上，其其計(jì)算過過程如下下所示。 圖1-6 簡支梁梁計(jì)算簡簡圖模板的背肋肋的間距距為300cm，分分

22、配梁的的間距為為60ccm。根根據(jù)上面面計(jì)算可可知，11010ccm的方方木的自自重為qq0.0072 kN/m，根據(jù)1.5節(jié)中中所計(jì)算算底板的的最大荷荷載轉(zhuǎn)化化為集中中荷載NN0.00720.66+922.28870.330.6616.6555kN，按按照影響響線加載載方法找找出最不不利加載載位置如如圖1-6所示示。根據(jù)據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)查松松木的容容重為66kN/m3，1015ccm方木木的自重重為q2rA60.1100.1150.009kNN/m，考考慮1.2的安安全系數(shù)數(shù)后線荷荷載qq21.220.0091.220.1108kkN/mm。背肋傳下來來的荷載載對(duì)彎矩矩影響計(jì)計(jì)算如下

23、下所示。M1FL/4416.65550.66/42.4498kkN.mm自重荷載對(duì)對(duì)彎矩影影響計(jì)算算如下所所示。M2qL2/80.11080.662/84.88610-33KN.mMmaxM1 +M22.4498+0.00048862.5503KKN.mm應(yīng)力計(jì)算如如下所示示。WyI/(b/2)2.88125510-55/0.07553.77510-44m3 則應(yīng)力6.667MPPa13.0MPPa，其其中133.0MMPa根根據(jù)路路橋施工工計(jì)算手手冊(cè)查查紅松的的容許彎彎曲應(yīng)力力。背肋傳下來來的荷載載對(duì)剪力力影響計(jì)計(jì)算如下下所示。剪力：F11N/2216.6555/28.3328kkN自重荷載

24、對(duì)對(duì)剪力的的影響計(jì)算算如下所所示。剪力：F22qL /20.11080.66/20.0032kkNFmax F1 +F28.3328+0.00328.336 kN則剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算如下下所示。則應(yīng)力0.5557MMPa1.44MPaa，其中中1.44MPaa根據(jù)路路橋施工工計(jì)算手手冊(cè)表表8-66查紅松的容容許剪應(yīng)力。根據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)表88-6可可知紅松松的彈性性模量EE10103MPaa，根據(jù)據(jù)材料料力學(xué)可可知，撓撓度計(jì)算算如下所所示。背肋傳下來來的荷載載對(duì)撓度度影響計(jì)計(jì)算如下下所示。撓度驗(yàn)算：自重荷載對(duì)對(duì)撓度影影響計(jì)算算如下所所示。撓度驗(yàn)算：通過上式計(jì)計(jì)算，fmaxx2.667110-

25、4mL/44000.66/40001.510-33,則支架架上分配配梁的剛剛度滿足足要求。1.9.22 側(cè)模背背肋和分分配梁的的計(jì)算1.背肋的的計(jì)算背肋采用的的是10010ccm的方方木，方方木在側(cè)側(cè)模時(shí)承承受最大大荷載。由由1.55節(jié)中所所計(jì)算側(cè)側(cè)模的最最大荷載載轉(zhuǎn)化為為背肋上上的線性性荷載qq88.32660.3326.4988kN/m。按均布布荷載的的簡支梁梁進(jìn)行計(jì)計(jì)算，計(jì)計(jì)算簡圖圖如圖11-7所所示，把把作用在在方木范范圍內(nèi)的的混凝土土體積轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)化線荷荷載加載載在方木木上，其其計(jì)算過過程如1-77所示。 圖1-7簡簡支梁計(jì)計(jì)算簡圖圖 WyI/(b/2)8.333310-6/0.051.6

26、66710-44m3 （1-77）則應(yīng)力7.1153MPPa13.0MPPa，其其中133.0MMPa根根據(jù)路路橋施工工計(jì)算手手冊(cè)表表8-66查紅松松的容許許彎曲應(yīng)應(yīng)力。剪力FqqL/226.49880.66/27.995kN則剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算如下下所示。則應(yīng)力0.7795MPaa1.44MPaa，其中中1.44MPaa根據(jù)路路橋施工工計(jì)算手手冊(cè)表表8-66查紅松松的容許許剪應(yīng)力力。由于77.1553MPPa13.00MPaa，0.7795MMPa1.44MPaa，則背肋肋的強(qiáng)度度滿足使使用的要要求。根據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)表88-6可可知紅松松的彈性性模量EE10103MPaa，根據(jù)據(jù)材料料力

27、學(xué)撓撓度計(jì)算算公式，其其撓度計(jì)計(jì)算如下下所示。撓度驗(yàn)算：通過上式計(jì)計(jì)算，ff5.33710-4m0.5537mmmL/44006000/40001.5mmm,則背肋的的剛度滿滿足使用用要求。2.側(cè)模橫橫帶驗(yàn)算算側(cè)模采用兩兩根為550mmm壁厚為為12mmm的鋼鋼管作橫橫帶，按按均布荷荷載的簡簡支梁進(jìn)進(jìn)行計(jì)算算，計(jì)算算簡圖如如圖1-8所示，把把作用在在橫帶范圍圍內(nèi)的混混凝土體體積轉(zhuǎn)化化線荷載載加載在在鋼管上，其其計(jì)算過過程如下下所示。 圖1-8 簡支梁梁計(jì)算簡簡圖模板的背肋肋的間距距為300cm，橫橫帶的間間距為660cmm。根據(jù)據(jù)上面計(jì)計(jì)算可知知，由1.55節(jié)中所所計(jì)算側(cè)側(cè)模的最最大荷載載轉(zhuǎn)化

28、為為背肋上上的線性性荷載qq88.32660.653.0kNN/m，考考慮到鋼鋼管的連連續(xù)性，因因此根據(jù)據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)表88-133，其彎彎矩計(jì)算算如下所所示。MqLL2/1053.01.882/1017.1722KN.m應(yīng)力計(jì)算如如下所示示。 則應(yīng)力94.4MPPa2155MPaa，其中中2155MPaa根據(jù)鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范查Q2335鋼的的容許彎彎曲應(yīng)力力值。則橫帶的的強(qiáng)度滿滿足使用用的要求求。根據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)表88-6可可知鋼材材的彈性性模量EE2.11105MPaa，根據(jù)據(jù)材料料力學(xué)可可知，撓撓度計(jì)算算如下所所示。鋼管的剛度度驗(yàn)算如如下所示示。通過上式計(jì)計(jì)算，f

29、maxx4.55mm00.0335按照照公式11-3計(jì)計(jì)算有效效壓頭高高度，最最大側(cè)壓壓力按照照公式11-1計(jì)計(jì)算，其其計(jì)算過過程分別別如下所所示。h1.553+33.82/2201.991mPm111.2261.99159.5922kPaa本橋采用泵泵送混凝凝土澆筑筑，根據(jù)據(jù)公式11-4則則混凝土土的最大大側(cè)壓力力計(jì)算如如下所示示。根據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)表88-2可可知，振振搗混凝凝土?xí)r對(duì)對(duì)側(cè)模板板的壓力力按Pm34.00kPaa計(jì)。由于本橋采采用的是是泵送混混凝土并并且用內(nèi)內(nèi)部振搗搗器振搗搗，因此此混凝土土的最大大側(cè)壓力力計(jì)算如如下所示示。PmaxPm1 +Pm2+Pm359.5922

30、+5.47+469.0622kPaa 2. 根據(jù)據(jù)公路路橋涵施施工技術(shù)術(shù)規(guī)范計(jì)計(jì)算側(cè)壓壓力根據(jù)公路路橋涵施施工技術(shù)術(shù)規(guī)范設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范附錄DD,混凝凝土側(cè)壓壓力的計(jì)計(jì)算如下下式1-8所示示。 （1-8）式中：新澆筑筑混凝土土對(duì)模板板的最大大側(cè)壓力力(kPaa)；h有效效壓頭高高度（mm）；V混凝凝土的澆澆筑速度度(m/h)；新澆筑筑混凝土土的初凝凝時(shí)間（h），可按實(shí)測(cè)確定；混凝土土的容重重(kN/m2)；外加劑劑影響修修正系數(shù)數(shù)，不摻摻外加劑劑時(shí)取11.0，摻摻緩凝作作用的外外加劑時(shí)時(shí)取1.2；混凝土土坍落度度影響修修正系數(shù)數(shù)，當(dāng)坍坍落度小小于300mm時(shí)時(shí)取0.85；5090mmm時(shí)，取取1.

31、00；11001500mm時(shí)時(shí)，取11.155；由上述規(guī)范范附錄DD規(guī)定，公公式1-8計(jì)算算值與計(jì)計(jì)算值比比較取最最小值為為最大側(cè)側(cè)壓力。由于混凝土的初凝時(shí)間一般為68小時(shí)，在加入緩凝固劑后為安全考慮初凝時(shí)間設(shè)為8小時(shí)，根據(jù)跨經(jīng)五路特大橋施工圖紙可知側(cè)壓力計(jì)算如下所示。由以上計(jì)算算可知，取取兩者中中較小值值為，有有效壓頭頭計(jì)算如如下所示示。根據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)表88-2可可知，振振搗混凝凝土?xí)r對(duì)對(duì)側(cè)模板板的壓力力按Pn34.00kPaa計(jì)，考考慮振搗搗混凝土土澆筑時(shí)時(shí)對(duì)側(cè)模模的最大大側(cè)壓力力計(jì)算如如下所示示。PmaxPm1 +Pm289.31+4.0093.31kkPa根據(jù)以上兩兩個(gè)不同

32、同公式計(jì)計(jì)算側(cè)壓壓力比較較取最大大值進(jìn)行行模板設(shè)設(shè)計(jì)，既既Pmax93.31kkPa 進(jìn)行側(cè)側(cè)?？刂浦朴?jì)算。并并考慮11.2的的安全系系數(shù)，則則Pmax93.311.221111.9772kPPa1.12 墩柱模模板面板板的計(jì)算算由于面板采采用的是是6mmm厚的鋼鋼板，豎豎向小肋肋采用110010mmm扁鋼鋼，間距距S3500mm，橫橫肋采用用槽鋼10，間間距h4000mm，h13500mm，豎豎向大肋肋采用兩兩根槽鋼鋼122.6，間間距L8000mm，a2500mm。在在縱向間間距為335cmm，橫向向間距為為40ccm，既既Lx35ccm，Ly40ccm。由由于板屬屬于四邊邊簡支板板，因此

33、此按最不不利的三三邊固定定一邊簡簡支進(jìn)行行計(jì)算。計(jì)計(jì)算簡圖圖如下圖圖1-99所示。圖1-9 墩身模模板計(jì)算算簡圖 單位：cm由于Lx/ Ly35/400.8875，根根據(jù)路路橋施工工手冊(cè)附附表2-18可可知道撓撓度系數(shù)數(shù)fmaxx0.000199mm-1，X彎矩系系數(shù)Mx0.0027885，y彎矩系系數(shù)My 0.0014885，Mx0-0.006788，My0-0.005655，取100mm寬寬的板條條進(jìn)行計(jì)計(jì)算。則則10mmm鋼板板的力學(xué)學(xué)特性計(jì)計(jì)算如下下所示。慣性：Ibh3/1221063/1221800mm44截面慣性矩矩：Wbh2/61062/660mmm3面積：Sbh10660mmm

34、2由于鋼板采采用的是是A3鋼，根根據(jù)機(jī)機(jī)械設(shè)計(jì)計(jì)手冊(cè)（軟件件版）VV3.00可知道道其容重重78.5kNN/m33。將混凝土的的側(cè)壓力力轉(zhuǎn)化為為線性荷荷載：QQpL0.11119772101.1119772 N/mmm。根據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)附表表2中，剛剛度K計(jì)算公公式如下下式1-9所示示： （1-99）式中: 彈性性模量； 板厚厚； 泊松松比，對(duì)對(duì)鋼筋混混凝土板板 ，；對(duì)于于鋼板，。根據(jù)公式11-9彈彈性模量量計(jì)算如如下所示示。根據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)附表表2中，可可知撓度度和彎矩矩計(jì)算公公式分別別如下所所示。撓度計(jì)算公公式如下下式1-10所所示。 （1-110）彎矩計(jì)算公公式如下下

35、式1-11所所示。 （1-111）式中：均布荷荷載；其中為為Lx和Ly中的的較小者者。根據(jù)公式11-111彎矩計(jì)計(jì)算如下下所示。跨中彎矩計(jì)計(jì)算如下下所示。考慮到鋼板板的泊松松比=0.3，故故換算彎彎矩計(jì)算算如下所所示。支座彎矩計(jì)計(jì)算如下下所示。因此取最大大彎矩進(jìn)進(jìn)行應(yīng)力力計(jì)算，計(jì)計(jì)算如下下所示。根據(jù)上面計(jì)計(jì)算結(jié)構(gòu)構(gòu)可知道道，其其中1881MPPa是根根據(jù)路路橋施工工計(jì)算手手冊(cè)表表8-77，A3鋼的的容許應(yīng)應(yīng)力，則則鋼板的的強(qiáng)度滿滿足施工工的要求求。取1mm寬寬的面板板進(jìn)行剛剛度驗(yàn)算算，將混混凝土的的側(cè)壓力力轉(zhuǎn)化為為線性荷荷載：QQpL0.1111977210.111 N/mmm。根據(jù)公式11-

36、100撓度計(jì)計(jì)算如下下所示。根據(jù)上面計(jì)計(jì)算結(jié)構(gòu)構(gòu)可知道道，則鋼板的的剛度滿滿足施工工的要求求。1.13 墩柱模模板橫肋肋的計(jì)算算由于橫肋采采用的是是槽鋼10，間間距為440cmm，因此此將均布布荷載轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)化為線線性荷載載，計(jì)算算寬度為為40ccm，將將混凝土土的側(cè)壓壓力轉(zhuǎn)化化為線性性荷載：QpL1111.97720.4444.79kkN/mm。根據(jù)機(jī)械械設(shè)計(jì)手手冊(cè)（軟軟件版）V3.0可知槽鋼10的力學(xué)特性如下所示。A12.7844cm22Wx399.7ccm3I x1198ccm4理論重量：G10.0077kg/m根據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)表88-133，考慮慮到橫肋的連連續(xù)性（三三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)

37、算算），則則荷載作作用下彎彎矩計(jì)算算公式如如下式11-122和1-113所示示。均布荷載作作用下的的最大彎彎矩 （1-12）集中荷載作作用下的的最大彎彎矩 （1-113）荷載作用下下?lián)隙扔?jì)計(jì)算公式式如下式式1-114和1-115所示示。均布荷載作作用下?lián)蠐隙?（1-114）集中荷載作作用下?lián)蠐隙?（1-115）則計(jì)算簡圖圖如下圖圖1-110所所所示。圖1-100 橫肋計(jì)算算簡圖豎向大肋的的間距為為80ccm，根根據(jù)公式式1-112彎矩矩計(jì)算如如下所示示。根據(jù)計(jì)算結(jié)結(jié)果可知知應(yīng)力72.3MPPa2100MPaa，其中中2100MPaa是16MMn鋼的的容許彎彎曲應(yīng)力力。則橫肋的強(qiáng)強(qiáng)度滿足足使用的

38、的要求。根據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)表88-7可可知，鋼鋼材的彈彈性模量量E2.11105MPaa，根據(jù)據(jù)公式11-144，橫肋肋的剛度度計(jì)算如如下所示示。通過以上計(jì)計(jì)算結(jié)果果，f0.3345mmmL/5008000/50001.66mm,則背肋的的剛度滿滿足使用用的要求求。1.14 墩柱模模板豎肋肋的計(jì)算算豎向小肋采采用100010mmm扁鋼鋼，豎向向大肋采采用兩根根槽鋼12.6，其其計(jì)算分分別如下下所示。1.14.1豎向向小肋的的計(jì)算根據(jù)機(jī)械械設(shè)計(jì)手手冊(cè)（軟軟件版）V3.0可知10010mm扁鋼，理論重量G7.85kg/m,其力學(xué)特性計(jì)算如下所示。A10001010000mmm2Wxbh2/

39、61010002/6166666.6677mm33I xbbh3/1221010003/12283333333.333mm44計(jì)算寬度為為35ccm，將將混凝土土的側(cè)壓壓力轉(zhuǎn)化化為線性性荷載：QpL1111.97720.33539.19kkN/mm。豎向小肋按按照簡支支梁來計(jì)計(jì)算，其其計(jì)算簡簡圖如下下圖1-11所所示。圖1-111 簡支梁梁計(jì)算簡簡圖 則應(yīng)力36MPPa1811MPaa，其中1881MPPa是根根據(jù)路路橋施工工計(jì)算手手冊(cè)表表8-77，A3鋼的的容許應(yīng)應(yīng)力，則則豎向小小肋強(qiáng)度度滿足施施工的要要求。根據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)表88-7可可知，鋼鋼材的彈彈性模量量E2.11105MP

40、aa，豎向向小肋的的剛度計(jì)計(jì)算如下下所示。通過上式計(jì)計(jì)算，ff0.0044mmmL/5003500/50000.770mmm,則豎向小小肋剛度度滿足使使用的要要求。1.14.2豎向向大肋的的計(jì)算1.脊梁計(jì)計(jì)算豎向大肋采采用兩根根槽鋼12.6，間間距為880cmm，計(jì)算算寬度為為80ccm，將將混凝土土的側(cè)壓壓力轉(zhuǎn)化化為線性性荷載：QpL1111.97720.8889.58kkN/mm。由于豎向大大肋間距距為800cm，由由于模板板的尺寸寸為15503000cm和和10003000cm的的模板，因因此最不不利組合合為一個(gè)個(gè)15003000cm和和一個(gè)11003000cm的的模板組組合。根根據(jù)機(jī)機(jī)

41、械設(shè)計(jì)計(jì)手冊(cè)（軟軟件版）V3.0可知槽鋼12.6的力學(xué)特性如下所示。A15.6922cm22Wx622.1ccm3I x3391ccm4理論重量：G12.3188kg/m豎向大肋按按照簡支支梁來計(jì)計(jì)算，其其計(jì)算長長度為880cmm，其計(jì)計(jì)算簡圖圖如下圖圖1-112所示示。圖1-122 簡支梁梁計(jì)算簡簡圖 則應(yīng)力57.73MMPa2100MPaa，其中2110MPPa是根根據(jù)路路橋施工工計(jì)算手手冊(cè)表表8-77，16MMn鋼的的容許應(yīng)應(yīng)力，則則豎向大大肋強(qiáng)度度滿足施施工使用用的要求求。根據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)表88-7可可知，鋼鋼材的彈彈性模量量E2.11105MPaa，豎向向大肋的的剛度計(jì)計(jì)算

42、如下下所示。通過上式計(jì)計(jì)算，ff0.2291mmmL/4008000/40002mmm,則豎向大肋剛度滿滿足使用用的要求求。2.下端脊脊梁自由由端計(jì)算算高為1m高高的模板板如下圖圖1-113所示示。圖1-133 11.5mm高模板板圖 單位：cm從圖1-113可知知，脊梁梁下端的的自由端端自由長長度為335cmm，計(jì)算算簡圖如如下圖11-144所示。圖1-144 脊梁梁下端自自由端計(jì)計(jì)算簡圖圖計(jì)算寬度為為80ccm，將將混凝土土的側(cè)壓壓力轉(zhuǎn)化化為線性性荷載：QpL1111.97720.8889.58kkN/mm。 則應(yīng)力44.28MMPa2100MPaa，其中2110MPPa是根根據(jù)路路橋施工

43、工計(jì)算手手冊(cè)表表8-77，16MMn鋼的的容許應(yīng)應(yīng)力，則則豎向大大肋強(qiáng)度度滿足施施工使用用的要求求。根據(jù)材料料力學(xué)撓撓度計(jì)算算公式，其其撓度計(jì)計(jì)算如下下所示。通過上式計(jì)計(jì)算，ff0.778mmL/4003500/40000.8875mmm,則豎向大肋剛度滿滿足使用用的要求求。3.上端脊脊梁自由由端計(jì)算算高為1 mm高的模模板如下下圖1-15所所示。圖1-155 11m高模模板圖 單位：cm從圖1-115可知知，脊梁梁下端的的自由端端自由長長度為550cmm，計(jì)算算簡圖如如下圖11-166所示。圖1-166 脊梁梁上端自自由端計(jì)計(jì)算簡圖圖從5.1.3可知知，側(cè)壓壓力的有有效壓頭頭為3.4355m

44、，壓壓力圖如如下圖11-177所示。圖1-177 側(cè)壓壓力分布布圖計(jì)算寬度為為80ccm，將將混凝土土的側(cè)壓壓力轉(zhuǎn)化化為線性性荷載：QpL16.30.8813.04kkN/mm。 則應(yīng)力4.337MPPa2100MPaa，其中2110MPPa是根根據(jù)路路橋施工工計(jì)算手手冊(cè)表表8-77，16MMn鋼的的容許應(yīng)應(yīng)力，則則豎向大大肋強(qiáng)度度滿足施施工使用用的要求求。從圖1-116可知知，荷載載成三角角形分布布，為簡簡化計(jì)算算按照113.004kNN/m均均布荷載載計(jì)算，由由于133.044kN/m是三三角形荷荷載分布布中最大大荷載，因因此計(jì)算算是偏于于安全的的。根據(jù)據(jù)材料料力學(xué)撓撓度計(jì)算算公式，其其撓

45、度計(jì)計(jì)算如下下所示。通過上式計(jì)計(jì)算，ff0.55mmL/4003500/40000.8875mmm,則豎向大肋剛度滿滿足使用用的要求求。1.15 墩柱模模板拉桿桿的計(jì)算算由于側(cè)模采采用的圓圓鋼做拉拉桿平衡衡混凝土土的側(cè)壓壓力，因因此采用用Q2335直徑徑為255mm的的鋼筋做做拉桿。最最不利的的兩塊模模板拼裝裝后進(jìn)行行控制計(jì)計(jì)算，其其拼裝如如下圖11-188所示。圖1-188 模板板拼裝圖圖 單位：cm從圖1-118可知知，拉桿桿最大的的受力面面積為AA0.880.880.664m22，則拉拉桿計(jì)算算如下所所示。根據(jù)5.11.3節(jié)節(jié)計(jì)算可可知，ppx1111.9772KNN/m22，N拉px0

46、.6641111.97720.66471.6622KN，并并且考慮慮拉桿的的螺絲口口減小鋼鋼筋的受受力面積積，螺絲絲口的面面積考慮慮為鋼筋筋截面的的85%，采用用直徑為為25mmm的圓鋼，則拉桿桿應(yīng)力計(jì)計(jì)算如下下所示。則最大應(yīng)力力1711.755MPaa2155MPaa，其中中2155 MPaa是根據(jù)據(jù)鋼結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范為為直徑225mmm的Q2335鋼的的容許應(yīng)應(yīng)力。則則拉桿的的強(qiáng)度滿滿足施工工的要求求。1.16 墩柱模模板連接接螺栓的的計(jì)算模板的連接接螺栓是是分抗剪剪螺栓和和抗拉螺螺栓。1.16.1 抗剪螺螺栓的計(jì)計(jì)算從圖1-118可知知，在兩兩塊模板板拼裝中中兩個(gè)拉拉桿的間間距為770c

47、mm，根據(jù)據(jù)5.11.3節(jié)節(jié)可知側(cè)側(cè)壓力PPmax1111.9772kPPa，計(jì)算寬寬度為770cmm，將混混凝土的的側(cè)壓力力轉(zhuǎn)化為為線性荷荷載：QQpL1111.97720.7778.38kkN/mm?？辜袈菟ú疾贾萌缦孪聢D1-19所所示。圖1-199 抗剪剪螺栓布布置圖 單位：cm根據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)附表表3-223可知知，螺栓栓外徑為為22mmm，螺螺栓凈面面積為22.7440cmm2，從圖圖1-119可知知在1mm范圍內(nèi)內(nèi)有5個(gè)螺栓栓，為安安全考慮慮取4個(gè)螺栓栓進(jìn)行計(jì)計(jì)算，則則抗剪強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算算如下所所示。則最大應(yīng)力力，其中中80 MPaa是根據(jù)據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)表33-22

48、2粗制螺螺栓的容容許剪應(yīng)應(yīng)力。則則螺栓的的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度滿足足施工的的要求。1.16.2抗拉螺螺栓的計(jì)計(jì)算從圖1-118可知知，抗拉拉螺栓的的計(jì)算寬寬度為660cmm，根據(jù)據(jù)1.111節(jié)可可知側(cè)壓壓力Pmax1111.9772kPPa，將混凝凝土的側(cè)側(cè)壓力轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)化為線線性荷載載：QpL1111.97720.6667.1833kN/m。抗拉螺栓布布置如下下圖1-20所所示。圖1-200 抗拉拉螺栓布布置圖 單位：cm根據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)附表表3-223可知知，螺栓栓外徑為為22mmm，螺螺栓凈面面積為22.7440cmm2，從圖圖5-112可知知在1mm范圍內(nèi)內(nèi)有4個(gè)螺栓栓，為安安全考慮慮取3個(gè)

49、螺栓栓進(jìn)行計(jì)計(jì)算，則則抗拉強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算算如下所所示。則最大應(yīng)力力，其中中1100 MPaa是根據(jù)據(jù)路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)表33-222粗制螺螺栓的容容許拉應(yīng)應(yīng)力。則則螺栓的的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度滿足足施工的的要求。二 碗扣式式支架計(jì)計(jì)算2.1 計(jì)計(jì)算依據(jù)據(jù)1.建筑筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范范（GBB500009-20011）；2.建筑筑施工碗碗扣式腳腳手架安安全技術(shù)術(shù)規(guī)范(JGJJ1666-20008)；3.建筑筑施工扣扣件式鋼鋼管腳手手架安全全技術(shù)規(guī)規(guī)范（JGGJ1330-220011）；4.材料料力學(xué)（西西南交大大版）；5.結(jié)構(gòu)構(gòu)力學(xué)（高教版）。2.2 碗碗扣支架架布置支架采用483.55mm的的Q2335鋼管

50、，立桿桿步距選選為600cm。鋼鋼管橫向向間距設(shè)設(shè)置為660cmm，縱向向間距設(shè)設(shè)置為660cmm。碗扣扣支架橫橫橋向布布置如下下圖2-1所示示。圖2-1 碗扣支支架橫橋橋向布置置圖碗扣式支架架的結(jié)構(gòu)構(gòu)如下圖圖2-22所示。圖2-2 碗扣式支支架結(jié)構(gòu)構(gòu)詳圖2.3 荷荷載的計(jì)計(jì)算2.3.11 荷載載類型作用于模板板支架上上的荷載載，可分分為永久久荷載（恒恒荷載）和和可變荷荷載（活活荷載）兩兩類。 = 1 * GB3 模板支支架的永永久荷載載，包括括下列荷荷載。1. 作用用在模板板支架上上的結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載，包包括：新新澆筑混混凝土、模模板等自自重。2. 組成成模板支支架結(jié)構(gòu)構(gòu)的桿系系自重，包包括：立立

51、桿、縱縱向及橫橫向水平平桿、水水平及垂垂直斜撐撐等自重重。3. 配件件自重，根根據(jù)工程程實(shí)際情況況定，包包括：腳腳手板、欄欄桿、擋擋腳板、安安全網(wǎng)等等防護(hù)設(shè)設(shè)施及附附加構(gòu)件件的自重重。 = 2 * GB3 模板支支架的可可變荷載載，包括括下列荷荷載。1. 施工工人員及及施工設(shè)設(shè)備荷載載。2. 振搗搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生生的荷載載。3. 風(fēng)荷荷載。2.3.22 荷載載取值各桿件自重重見下表表2-11所示。表2 -11 桿件件自重表表名稱型號(hào)規(guī)格（mmm）市場(chǎng)重量(kg)設(shè)計(jì)重量（kg）立桿LG-12204833.5120007.417.05LG-18804833.51800010.67710.199L

52、G-24404833.52400014.02213.344LG-30004833.53000017.31116.488橫桿HG-3004833.530001.671.32HG-6004833.560002.822.47HG-9004833.590003.973.63注：本表的的參照建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范表3.4。由建筑施施工碗扣扣式腳手手架安全全技術(shù)規(guī)規(guī)范4.22.2可可知，操操作層的的欄桿與與擋腳板板自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值按按0.114KNN/m22取值。腳腳手架上上滿掛密密目安全全網(wǎng)自重重標(biāo)準(zhǔn)值值按0.01KKN/mm2取值。模板支撐架架的自重重標(biāo)準(zhǔn)值值Q1根據(jù)建建筑施工工碗扣式式腳手架架

53、安全技技術(shù)規(guī)范范表4.22.3-1取為為0.775 KN/m2，由上面面1.55節(jié)可知知道混凝凝土的容容重Q226kkN/mm3。振搗混混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的的荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值QQ32KNN/m22。施工工人員及及設(shè)備荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值按均均布活載載取1.0 KKN/mm2。操作層層均布施施工荷載載的標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值根據(jù)據(jù)建筑施施工碗扣扣式腳手手架安全全技術(shù)規(guī)規(guī)范表4.22.4，取取為3.0 KN/m2。則施工工荷載QQ43+114 KN/m2。根據(jù)建筑筑施工碗碗扣式腳腳手架安安全技術(shù)術(shù)規(guī)范4.22.6作作用于模模板支撐撐架上的的水平風(fēng)風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值，按按公式2-11計(jì)算。Wk 0.77zsWo （2-11 ）式中

54、：Wkk風(fēng)荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值（KKN/mm2）；zz風(fēng)壓壓高度變變化系數(shù)數(shù)，按現(xiàn)現(xiàn)行國家家標(biāo)準(zhǔn)建建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范（GB50009-2001）規(guī)定采用，見表7.2.1；ss風(fēng)荷荷載體型型系數(shù)，按按現(xiàn)行國國家標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)建筑筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范范（GGB5000099-20001）規(guī)規(guī)定的豎豎直面取取0.88；Woo基本本風(fēng)壓（kN/m2），按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）規(guī)定采用，見附錄D；其中本橋?yàn)闉锽類地形形（依據(jù)據(jù)建筑結(jié)結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范（GBB500009-20011）7.22.1）則則高度在在010mm取為1.0，1015mm取為1.14。基基本風(fēng)壓壓按照當(dāng)當(dāng)?shù)仫L(fēng)壓壓（南京

55、京市100年一遇遇風(fēng)壓值值計(jì)）00.400kN/mm2。風(fēng)荷載載的計(jì)算算如下所所示。在10115m時(shí)時(shí)，風(fēng)荷荷載如下下所示：Wk0.71.1140.880.440.225544 kN/mm2按照建筑筑施工碗碗扣式腳腳手架安安全技術(shù)術(shù)規(guī)范5.6.4規(guī)定，當(dāng)模板支撐架高度大于8米并有風(fēng)荷載作用時(shí)，應(yīng)對(duì)斜桿內(nèi)力進(jìn)行計(jì)算，并驗(yàn)算連接扣件的抗滑能力。其計(jì)算簡圖如下圖2-3所示。圖2-3 斜桿內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算簡圖由建筑施施工碗扣扣式腳手手架安全全技術(shù)規(guī)規(guī)范規(guī)規(guī)定，對(duì)對(duì)架體內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算時(shí)將風(fēng)風(fēng)荷載簡簡化為每每一結(jié)點(diǎn)點(diǎn)的集中中荷載WW；W在立桿桿及斜桿桿中產(chǎn)生生的內(nèi)力力、s按下列公公式2-22和2-33計(jì)算。Wv

56、hW/aa （2-22） （2-33）荷載加載在在結(jié)點(diǎn)上上，密目目網(wǎng)按照照簡支板板的方法法計(jì)算風(fēng)風(fēng)荷載，w0.25540.61.20.184kN。由公式2-2和公式2-3計(jì)算內(nèi)力，其計(jì)算過程如下所示。Wv11.20.1184/0.660.3368KKN由建筑施施工碗扣扣式腳手手架安全全技術(shù)規(guī)規(guī)范55.6.4規(guī)定定，自上上而下疊疊加斜桿桿的最大內(nèi)內(nèi)力，驗(yàn)算斜斜桿兩端端連接扣扣件抗滑滑強(qiáng)度，按按照公式式2-44計(jì)算。 （2-44）式式中：QQ扣件件抗滑強(qiáng)強(qiáng)度，取取8KNN。根據(jù)公式22-4計(jì)計(jì)算斜桿桿兩端連連接扣件件抗滑強(qiáng)強(qiáng)度，其其計(jì)算過過程如下下所示。則通過以上上計(jì)算可可知，斜斜桿兩端端連接扣扣

57、件抗滑滑強(qiáng)度滿滿足使用用要求。2.4 結(jié)結(jié)構(gòu)的計(jì)計(jì)算2.4.11荷載的的分項(xiàng)系系數(shù)計(jì)算腳手架架及模板板支撐架架構(gòu)件強(qiáng)強(qiáng)度時(shí)的的荷載設(shè)設(shè)計(jì)值，取取其標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值乘以以下列相相應(yīng)的分分項(xiàng)系數(shù)數(shù)：1永久荷荷載的分分項(xiàng)系數(shù)數(shù)，取11.2；計(jì)算結(jié)結(jié)構(gòu)傾覆覆穩(wěn)定時(shí)時(shí)，取00.9。2可變荷荷載的分分項(xiàng)系數(shù)數(shù)，取11.4。3. 計(jì)計(jì)算構(gòu)件件變形（撓撓度）時(shí)時(shí)的荷載載設(shè)計(jì)值值，各類類荷載分分項(xiàng)系數(shù)數(shù)，均取取1.00。2.4.22荷載效效應(yīng)組合合荷載組合按按照建筑施施工碗扣扣式腳手手架安全全技術(shù)規(guī)規(guī)范表表4.441的規(guī)規(guī)定，取取值如下下表2-2所示示。表2-2 荷載組組合序號(hào)計(jì)算項(xiàng)目荷載組合1立桿穩(wěn)定計(jì)計(jì)算 永久荷荷

58、載+可變荷荷載 永久荷荷載+00.9（可可變荷載載+風(fēng)荷載載）2連墻件承載載力計(jì)算算風(fēng)荷載+33.0KKN3斜桿強(qiáng)度和和連接扣扣件（抗抗滑）強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算算風(fēng)荷載2.4.33立桿承承載力的的計(jì)算1.荷載的的計(jì)算單肢立桿軸軸向力計(jì)計(jì)算公式式根據(jù)建建筑施工工碗扣式式腳手架架安全技技術(shù)規(guī)范范5.66.1如如下式22-5所所示。N 11.2QQ+1.4（Q+Q）LxLy +11.2QQ2V (2-5)式中：Lx、Ly單肢肢立桿縱縱向及橫橫向間距距（m）； V Lx、Ly段的混混凝土體體積（mm3）。單肢立桿穩(wěn)穩(wěn)定性按按下式計(jì)計(jì)算：NA f （2-66）式中：A 立桿橫橫截面積積； 軸心受受壓桿件件穩(wěn)定系系

59、數(shù)，按按細(xì)長比比查上述述規(guī)范附附錄C； ff 鋼材強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值，查查上述規(guī)范范附錄BB表B2； 支撐撐架模板板自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值； 2 新澆砼砼及鋼筋筋自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值； 3振搗搗砼產(chǎn)生生的荷載載； 44施工工人員及及設(shè)備荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值。由于門式墩墩的蓋梁梁截面基基本相同同，因此此只需要要計(jì)算一一個(gè)截面面即可。根根據(jù)公式式2-55，其計(jì)計(jì)算過程程如下所所示。N1.20.775+11.4(2+4) 0.660.66+1.2262.770.660.6633.6744kN通過以上計(jì)計(jì)算可知知，計(jì)算算最大應(yīng)應(yīng)力時(shí)取取荷載為為33.6744kN。2.立桿力力學(xué)特性性計(jì)算WDJ碗扣扣型腳手手架材料料為:48mmm

60、,3.55mm(Q2335) 熱軋鋼鋼管,其截面面特性計(jì)計(jì)算如下下:截面抗彎模模量: W50777.779mmm3截面慣性矩矩: IQ235鋼鋼材抗壓壓強(qiáng)度: 2115N/mm22截面回轉(zhuǎn)半半徑: imm截面凈面積積: 3.立桿強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算算考慮到支架架立桿搭設(shè)設(shè)時(shí)豎直直度可能能存在不不足，假定立桿桿60cm步距范范圍內(nèi)偏偏斜量y取為0.5cmm，此處處是按照照建筑施施工碗扣扣式腳手手架安全全技術(shù)規(guī)規(guī)范容容許傾斜斜度來取取值，如如圖2-4所示。按按單向壓壓彎桿件件驗(yàn)算，產(chǎn)生的的偏斜彎彎矩，其其計(jì)算過過程如下下所示。圖2-4立立桿變形形圖 單位：mmMNyy33.67440.00050.1168