廣廈建筑結(jié)構(gòu)教程-字體第08章

8礎(chǔ)計算原pFG A--基礎(chǔ)底面面積M--作用于基礎(chǔ)底面的力矩值（M=M柱+VH考慮柱底剪力產(chǎn)生的力矩W--基礎(chǔ)底面的抵抗矩（W=ba2/6，a,b為基礎(chǔ)長寬）；采用通用有限元的方法來計算：劃分承臺單元網(wǎng)格34節(jié)點板單元模擬承fa--修正后的地基承載力特征值fak--地基承載力特征ηb、ηd--基礎(chǔ)寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)，按基土的類別查下表γ--基礎(chǔ)底面以下土的重度，水位以下取浮重度b--基礎(chǔ)底面寬度(m)，當基寬小于3m3m取值，大于6m6m取值γm--基礎(chǔ)底面以上土的平均重度，水位以下取浮重度土的類淤泥和淤泥質(zhì)0人工填0土的類淤泥和淤泥質(zhì)0人工填0eIL大于等于0.85的粘性紅粘含水比含水比0大面壓實系數(shù)大于0.95,粘粒含量ρc≥10%的粉0壓實填最大干密度大于2.1t/m3的級配砂0粉粘粒含量ρc<10%eIL均小于0.85的粘性粉砂、細砂(不包括很濕與飽和時的稍密狀態(tài)中砂、粗砂、礫砂和碎注地基承載力特征值按建筑地礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范附錄D平板載荷試驗確定時ηd取0。承載力的計砂，150≤fak＜300的粘性土和粉土，堅硬黃土砂，150≤fak＜300的粘性土和粉土，堅硬黃土偏心受壓應力小于等于1.2乘以地基土修正或抗震調(diào)整后的承載力錐體的底面落在基礎(chǔ)底面以內(nèi)(圖a、b)，計算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時，取柱寬陰影面積ABCD)；對基礎(chǔ)沖切驗算時，CAD處理方法：的邊）對基礎(chǔ)進行剪切驗算，矩形邊45°向基礎(chǔ)邊方向斜切形成斜截面；抗彎和配筋 MⅠ和 [(1 +p- pmax,pmin---相應于荷載效應基本組合時的基礎(chǔ)底面邊緣最大和最小地基反力=1111MfMy1.6 βl 凝土強度等級為C80時，取βc=0.8；其間按線性內(nèi)插法確定；樁基礎(chǔ)計算QFGMxyiMyyi yi

計算標準組合內(nèi)力作用下的樁頂力時，不考慮力矩承載力的計抗震設(shè)計時提高25%，單樁抗震承載力調(diào)整系數(shù)可取1.25。樁頂偏心力小于等于1.2乘以修正或抗震調(diào)整后的單樁承載體，錐體與承臺底面的夾角不小于45°(如下圖)；aox(aoy)<0.2h0時,aox(aoy)=0.2h0aox(aoy)>h0時,aox(aoy)=h0；切，承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE為0．85。形承臺受角樁沖切的承載力計算公式，承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE為0．85。λ<0.3λ=0.3λ>3λ=3。墻柱邊對多排樁邊進行剪切驗算時，CAD4個方向從多排樁邊抗彎和配筋N 4M1 4 1Nmax M2

s

c2441111MfM y2.5 βl 凝土強度等級為C80時，取βc=0.8；其間按線性內(nèi)插法確定；地梁的修系數(shù)可適當折減，本CAD中缺省折減系數(shù)為0.5。每點對節(jié)點荷載Pi進行修正，并按修正后荷載Pi′=miPi計算，每一節(jié)點修正系數(shù)其中Ai第iai第i節(jié)點下面。梁縱筋計算考慮了矩形、形和T形截面。梁箍筋計算了矩形、形和T形截面。內(nèi)力計算方溫克爾地床系數(shù)可不均勻板元 工程力學，1998，15（3）：1-14”，文中提出一種構(gòu)造厚板三角形元的合理TMT（Timoshenko-Mindlin三角形元）。首Timoshenko厚梁理論確定單元各邊的切向轉(zhuǎn)角和切向剪應變的分布函數(shù)；然后根薄板通用四邊形單元[J]工程力學，1999，16（4）”，文中將構(gòu)造三角形厚薄板通用單元的方法推廣應用于構(gòu)造四邊形單元，構(gòu)造出一個四邊形厚薄板通用單元TMQ（Timoshenko-Mindlin四邊形元）。TMQ元列式簡單，原理清楚，具有較高的精度和KeKeK b b bKe BTDBes s sKe BTDBebBbB0b B01 2A

2

0 3 0 30 c1(bLbL c2(bLbL c3(bLbL)l 2 3

l 3 1 l 1 213

F 1(cLcL

2(cLcL 3(cLcL2Al 2 3 l 3 1 l 1 21 M(ccbb)L(ccbb)Ll 1l1

1 3 3 M1(ccbb)L(ccbb)Ll 2l2

2 1 1 M1(ccbb)L(ccbb)Ll 3l3

3 2 2 L1、L2、L3為面積坐標 1 123 G

2 b2

0BS BS BS3 j i m m j iBSi

2(biLmbmLi)2(bjLibiLj）cd(bLbL)c(bLbL)2A2(cLcL)2(cLcL) c(cLcLc(cLcL) i m j i j i m m j ibjj(biLmbmLi)bmm(bjLibiLj) (i,j,mbjj(ciLmcmLi)bmm(cjLiciLj b1y2c1x3

b2y3cx1

b3y1c3x2i

tli

t

(i(1v) li K＝K Ke BTDBdA 1BTDBJ1 b

b

1KK BTDBdA 1BTDBJ1 s

s

1

0 H

N4 y N

4 x N 0 x N 2 H 2

， 8 y 8 N y 8 xNN

11114411114

N1121 N1121 N1111

N7

11

1 N1111

N1121 其中ξ和η為單元等參坐N0X*BsNs0Ys* 14 N20N30N14N0 11N0

2

11N0 11 b3000000cbcb00000

c1 0 c b c b 2 2 2 220 4 4 4 4 ti

i

t

12 li梁縱筋計算考慮了矩形、形和T形截面。梁箍筋計算了矩形、形和T形截面。1111MfMyum---距基礎(chǔ)梁邊h0/2處沖切臨界截面的周長。l l l 2 n np hp式 βhs---受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，板的有效高度h0小于800mm時，h0底板受沖切 底板受剪切柱和樁對板s1

13

c1c2h0---筏板的有效高度Munb---作用在沖切臨界截面重心上的不平衡彎矩設(shè)計按附錄P計算；Is---沖切臨界截面對其重心的極慣性矩，按《建筑地礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》附錄Pc1---與彎矩作用方向一致的沖切臨界截面的邊長，按《建筑地礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范as---不平衡彎矩通過沖切臨界截面上的偏心剪力傳遞的分配系數(shù)h0---距內(nèi)筒外表面h0/2處筏板的截面有效高度；bw---筏板計算截面單位寬度 l2

式中：X──差值點土層厚度，壓縮模量和回彈模量；Xl2l3x1l1l3x2l1l2l1l2l2l3式中：X──差值點土層厚度，壓縮模量和回彈模量；沉降計算方S

P0(Z si

iii

i i式中 S──沉降量P0─CADPmax(kPa)，彈性地基梁和筏基CAD中取荷載作用標準組合作用下的垂直位移（m）和Zi,Zi-1──基礎(chǔ)底面至第i層土，第i–1層土底面的距離（m）；基取2.0m。ss ZisZifak式中：△s

0.025∑ni=1i回彈計算方 p