給水廠畢業(yè)設計正文(全)

河海大學畢業(yè)設計③泵站內管路中的水頭損失粗估為2m則泵設計揚程為： 枯水位時，洪水位時，4.3.3初選水泵和電動機近期三臺32SA-19J型泵,其性能參數:Q=960L/s，H=21.6m，η=87.8%，汽蝕余量3.5m，軸功率231.5KW，重量6000kg，兩臺工作，一臺備用；遠期增加一臺同型號泵，三臺工作，一臺備用。根據32SA-19J型泵的要求選用JSQ148—10型電動機，功率230KW，重量3000kg。水泵進口法蘭直徑為800mm，出口法蘭直徑600mm。4.3.4機組基礎尺寸的確定查《給水排水設計手冊第11冊常用設備》，32SA-19J型水泵機組平面尺寸為：L×B＝4026mm×1240mm，泵重6000Kg，電機重3000Kg則機組總重量為：（6000+3000）×9.81＝88290N基礎深度H可以按下式計算（4—8）式中：L─基礎長度，L=4.026mB─基礎寬度，B=1.24mr─基礎所用材料的容重，對于混泥土基礎，r=23520N/m3則=2.26m4.3.5吸水管路與壓水管路計算每臺水泵有單獨的吸水管和壓水管。⑴吸水管 吸水管內流量為Q1=1.238/2=0.619采用DN800的鋼管，查水力計算表得，流速V＝1.23m/s,1000i=2.18⑵壓水管設計流量為0.619，采用DN600鋼管，V＝2.12m/s，1000i=機組和管道布置為了布置緊湊，充分利用建筑面積，將四臺機組雙行交錯排列，兩臺為正常轉向，兩臺為反常轉向。吸水管與壓水管路采用直進直出方式布置，壓水管引出泵房后兩兩連接起來，壓水管和反沖洗管均鋪設在管溝內，并為風溝預留出適當位置。水泵出水管上設有電動蝶閥，吸水管上設有電動（手動）閘閥。排污泵為潛水泵設置于泵房排水坑內。4.3.7吸水管路和壓水管路水頭損失1、吸水管路水頭損失（4—9）吸水管的沿程水頭損失：=il1=2.18×10-3×5=0.011m吸水管的局部水頭損失：（4—10）式中—吸水管進口局部阻力系數，取0.75；—DN800閘閥局部阻力系數，按開啟度a/d=1/8考慮，=0.15；—偏心漸縮管DN800×500，=0.2；則：吸水管路水頭損失＝0.011+0.13＝0.14m 2、壓水管路水頭損失（4—11）（4—12）——DN500×600漸放管，=0.33；——DN600鋼制45°彎頭，取0.54； ——600液控蝶閥，=0.15；——DN600伸縮接頭，=0.21；——DN600手動蝶閥，=0.15；——DN600鋼制90°彎頭，=1.08；——DN600×1000漸放管，=0.47；——DN1000鋼制斜三通，=0.5；——DN1000鋼制正三通，=1.5；——DN1000蝶閥，=0.15；=0.47+0.97+0.23=1.67m壓水管路總水頭損失＝0.37+1.67=2.04m3、吸壓水管路總水頭損失∑h=0.14+2.04=2.18m4.3.8復核水泵 水泵的實際揚程為：設計枯水位時，設計洪水位時，初選的水泵符合要求。4.3.9水泵安裝高度32SA-19J型泵汽蝕余量為3.5m，即泵允許吸液體的真空度，亦即允許的安裝高度。這里水泵安裝高度取3m。則泵軸標高=吸水間最低水面標高+水泵高度=32.7+3=35.7m，泵房地面標高=35.7-0.95-0.15-0.2=34.4m。式中：0.95為泵軸到底座高度；0.15為底座厚度；0.2為基礎高出地面厚度；4.3.10附屬設備的選擇（1）起重設備因最大設備的重量為6000kg，最大起吊高度為13.0+2.0=15.0m（其中2.0是考慮操作平臺上汽車的高度）。所以選用LDT8-S電動單梁起重機，起重量8000kg，跨度16.5m。單軌吊車梁配置AS520-244/1電動葫蘆。（2）排水設備由于泵房較深，故采用電動水泵排水。沿泵房內壁設排水溝，將水匯集到集水坑內，然后用泵抽回吸水間去。取水泵房排水量一般按20～40m3/h考慮，排水泵的靜揚程按10m計，水頭損失約3m，故總揚程為13m左右，可以選用32WQ12－15－1.1型潛水排污泵兩臺，一用一備，流量32m3/h，揚程15m，電機功率1.1kw，氣蝕余量4.0m，其平面尺寸為：L×B=480mm×258mm。（3）通風設備由于與水泵配套的電機為水冷式，無需專用通風設備進行空-空冷卻，但由于泵房筒體較深，仍選用風機進行換氣通風。選用兩臺T35－11型軸流風機，在泵房對稱布置。葉輪直徑700mm，轉速960r/min，葉片角度15度，風量10127m3/h，風壓90Pa，配套電機YSF-8026，N＝0.37kw。（4）計量設備在每條壓水管上都設一個電磁流量計，選用HQLDE型一體智能電磁流量計，工作壓力≤0.6MPa，流速范圍0.1－15m/s，測量誤差±0.1％。4.3.11泵房建筑高度的確定 泵房高度除了要滿足采光和通風條件外，主要取決與起重設備的要求。由于取水泵房采用地下式泵房，故泵房高度為其中：—為地上部分高度；—泵房在地面以下高度。 1)（4—13）式中：a—行車軌道高度，取0.6m；b—吊車梁高，取0.3m。 c—行車軌道中心至起吊鉤中心垂直距離，取1.3m。d—起重繩的垂直距離，對于水泵為0.85X，對于電動機為1.2X，X為起重部件寬度。0.85X=0.85×2.1=1.8m，1.2X=1.2×0.82=1.0m，取1.8m。e—起吊物高度，本設計取最高者—水泵1.5m；h—起吊物底部與泵房平臺距離，取1.0m。則H1=0.6+0.3+1.3+1.8+1.5+1.0=6.5m。2)H2計算則泵軸標高=35.7m，泵房地面標高=34.4m。取水泵站地面標高43m。則H2=取水泵站的地面標高-泵房地面標高=43-34.4=8.6m；則泵房高度4.4溶解池和溶液池計算根據原水水質，采用堿式氯化鋁混凝劑，根據設計資料由原水最高濁度830度確定混凝劑最大投加量為29mg/L，藥容積的濃度b=10%，混凝劑每日配制次數n=2次，采用計量泵投加。4.4.1溶液池（4—14）式中：a—混凝劑（堿式氯化鋁）的最大投加量（mg/L），本設計取10mg/L;Q—設計處理的水量，4458.333m3/h;C—溶液濃度（按商品固體重量計），一般采用5%-20%，本設計取10%；n—每日調制次數，一般不超過3次，本設計取2次。溶液池采用矩形鋼筋混凝土結構，設置2個，每個容積為W1（一備一用），以便交替使用，保證連續(xù)投藥。單池尺寸為高度中包括超高0.3m，置于室內地面上。溶液池實際有效容積：滿足要求。4.4.2溶解池 溶解池容積：=0.3=0.315.5=4.65m3式中：——溶解池容積（m3），一般采用（0.2-0.3）；本設計取0.3。溶解池也設置為2池，單池尺寸：，高度中包括超高0.2m，底部沉渣高度0.2m，池底坡度采用0.02。溶解池實際有效容積：溶解池的放水時間采用t＝10min，則放水流量： L/s 查水力計算表得放水管管徑＝80mm，相應流，,，管材采用硬聚氯乙烯管。4.4.3投藥管投藥管流量：查水力計算表得投藥管管徑=20mm，相應流速=0.79m/s4.5計量投加設備計算混凝劑的濕投方式分為重力投加和壓力投加兩種類型,重力投加方式有泵前投加和高位溶液池重力投加;壓力投加方式有水射投加和計量泵投加。計量設備有孔口計量，浮杯計量，定量投藥箱和轉子流量計。本設計采用耐酸泵和轉子流量計配合投加。計量泵每小時投加藥量: 式中：——溶液池容積（m3）耐酸泵型號25FYS-16選用2臺，一備一用。25FYS-16耐酸泵流量1.8m3/h，揚程18m，電動機功率0.55kW，上海耐腐蝕泵制造公司。1—溶解池2—輸藥管3—溶液池4—計量泵5—擴散管式混合器 圖4-1計量泵壓力投加 4.6藥劑倉庫設計計算聚合氯化鋁最大日用量：107000×29×=3103kg/d聚合氯化鋁存量按45天計，3103×45=93090kg=139.6t聚合氯化鋁相對密度1.15，則聚合氯化鋁所占體積為：139.6÷1.15≈121.4藥劑堆積高度為2m，采用吊裝設備，所占倉庫面積為：121.4÷2=60.7，取為61?？紤]到藥劑的運輸、搬運和磅秤所占面積及遠期發(fā)展，面積為100。藥劑倉庫設計尺寸為：10.0m×10.0m×3.5m。倉庫內設電動單梁懸掛起重機一臺，型號為DX0.5——1020。4.7混合器設計計算設計總進水量為Q=107000m3/d，水廠進水管投藥口至絮凝池的距離為30m，投藥管插入管徑的1/3處，且投藥管上多處開孔，使藥液均勻分布，進水管采用兩條，直徑=900mm。（1）進水管流速v靜態(tài)混合器設在絮凝池進水管中，設計流量查水力計算表知v=0.97m/s（2）混合管段的水頭損失h 說明僅靠進水管內流不能達到充分混合的要求。故需在進水管內裝設管道混合器。如裝設孔板管式混合器。（3）孔板的孔徑 由于則（4）孔板處流速m/s（5）孔板的水頭損失（4—15）式中——孔板局部阻力系數，據查表4—1得=2.66表4—1孔板局部阻力系數值0.600.650.700.750.811.307.354.372.661.55進水直徑為900mm，錐帽直徑200mm，孔板孔徑700mm。4.8絮凝池設計計算4.8.1設計要點(1)絮凝池一般不少于2個或分成2格。(2)絮凝池廊道中的流速，起端為0.5～0.6m／s，末端為0.2～0.3m／s，一般分為4～6段確定各段的流速v流速逐漸由大到小變化。轉彎處過水斷面積為廊道過水斷面積的1.2～1.5倍。(3)為方便施工與維護，隔板間凈距一般應大干0.5m。當采用活動隔板時適當減小。(4)絮凝池保護高0.5m，池底排泥口的坡度一般為2％～3％，排泥管直徑大于150mm。(5)絮凝時間一般為15～30min。(6)速度梯度取決于原水水質條件，一般為20～70s-1。GT值需要達到104～105。(7)一般往復式隔板絮凝池的總水頭損失為0.3～0.5m。4.8.2絮凝池計算1、采用參數設計進水流量為：=4458.33m3/h絮凝池的寬度B=15.3m；絮凝池個數n=2個；池內平均水深，超高取0.5m；絮凝時間T＝20min；廊道內流速采用6檔：，，，隔板轉彎處的寬度取廊道寬度的1.2—1.5倍。2、計算總容積：=1486.11（4—16）單池平面面積f：（4—17）池長（隔板間凈距之和）L 3、廊道寬度和流速廊道寬度，按廊道內流速不同分為6段將得計算值、采用值以及由此所得廊道內實際流速的計算結果，列入表4—2中。表4—2廊道寬度與流速廊道分段號各段廊道數設計流速廊道寬度/m實際流速計算值采用值1424344454644、水流轉彎次數池內每4條廊道寬度相同的隔板為一段，共分6段。則廊道總數為（條）隔板數為，水流轉彎為23次。5、池長復核（未計入隔板厚度）=取隔板厚度=0.10m，共23塊隔板，則絮凝池總長度為：6、池底坡度根據池內平均水深2.5m，最淺端水深取2.2m，最深端水深取2.8m。則池底坡度7、水頭損失h按廊道內的不同流速分為6段進行計算。各段水頭損失按下式計算（4—18）——各段水頭損失，m；——該段廊道內水流轉彎次數；——隔板轉彎處局部阻力系數，往復式隔板為3.0;——該段隔板轉彎處的平均流速，m／s；——流速系數，根據、池底和池壁的粗糙系數n等因素確定，通常按滿寧公式；——廊道斷面的水力半徑,m；——該段的廊道總長度，m。（4—19）絮凝池采用鋼筋混凝土及磚組合結構，外用水泥砂漿抹面，則粗糙系數。絮凝池前5段內水流轉彎次數均為，則第6段內水流轉彎次數為。前5段中每段的廊道總長度為： 隔板轉彎處的平均流速：式中——隔板轉彎處面積，寬度取。各段水頭損失計算結果列入表4—3中 表4—3各段水頭損失計算廊道段1445.90.2270.4120.49660.080.11772445.90.2680.3430.41361.770.07973445.90.3070.2940.35463.180.05764445.90.3450.2580.31064.420.04395445.90.4170.2060.24866.490.02756345.90.5000.1650.19868.530.0175總水頭損失：GT值計算（t=20oC）：（4—20）G——平均速度梯度，；T——水流在混凝設備中的停留時間，s；v——水的動力粘度，；h——混凝設備中的水頭損失，m。 （4—21），說明設計合理。4.9沉淀池設計計算4.9.1設計要點⑴混凝沉淀時，出水濁度一般低于20度。⑵池數或分格數一般不少于2個。⑶池內平均水平流速，混凝沉淀一般為10—25mm/s。⑷沉淀時間應根據原水水質和沉淀后的水質要求，一般采用1.0—3.0h。當處理低溫、低濁度水時或高濁度水時，沉淀時間應適當增長。⑸有效水深一般為3.0—3.5m，超高一般為0.3—0.5m。⑹池的長寬比應不少于4：1，每格寬度或導流墻間距一般采用3—8m，最大為15m。⑺池的長深比應不小于10：1，采用吸泥機排泥時，池底為平坡，采用人工停池排泥時，縱坡一般為0.02，橫坡一般為0.05。⑻池子進水端用穿孔花墻配水時，在沉泥面以上0.3—0.5m處至池底部分的花墻不設孔眼。⑼泄空時間一般不超過6h。⑽沉淀池的水力條件用弗勞德數Fr復核控制，一般Fr控制在之間。4.9.2設計計算設計參數：沉淀池個數采用n=2，沉淀時間T=1.5h，池內平均水平流速V=13mm/s1.設計用水量Q2.池體尺寸⑴單池容積W單池用水量⑵池寬B=15.3m（為配合絮凝池寬度），每池中間設一導流墻，則每格寬度為：m⑶池長LL=3.6VT=3.6×13×1.5=70.2m采用70m池的有效水深，池高采用3.72m（其中，積泥厚度0.1m，保護高0.5m）沉淀池尺寸為：長×寬×高=70m×15.3m×3.72mL/B=58/13=4.46＞4符合要求L/H=58/3=19.3＞10符合要求3、水力條件校核水流截面積水流濕周x=7.65+2×3.12=13.89m水力半徑R=w/x=23.87/13.89=1.72m弗勞德數：，。4、進水穿孔墻沉淀池進口處用磚砌穿孔墻布水，墻長15.3m，墻高3.5m。穿孔墻孔洞總面積S孔洞處流速采用，則 孔洞形狀采用矩形，尺寸為15cm×18cm，則4、出水渠沉淀池出水采用薄壁溢流堰，渠道斷面采用矩形。溢流堰總堰長L=（4—22）式中L——溢流堰的總堰長（m）；q——溢流堰的堰上負荷[/（m.d）]，一般不大于500/（m.d）。設計中取溢流堰的堰上負荷250/（m.d）L==214m出水堰采用指形堰，共10條，雙側集水，匯入出水總渠。出水堰的堰口標高能通過螺栓上下調節(jié)，以適應水位變化。出水渠起端水深（4—23）式中——出水渠起端水深（m）；b——渠道寬度（m），設計中取b=1m=0.59m為保證堰口自由落水，出水堰保護高采用0.11m，則出水渠深度為0.7m。渠內水流速：（4—24）式中——渠道內的水流速度（m/s）。==1.05m/s出水管徑初步選擇DN900，此時管道內流速為：=（4—25）式中——管道內的水流速度（m/s）；D——出水管的管徑（m）。==0.97m/s沉淀池放空管d=（4—26）式中d——放空管管徑（m）t——防空時間（s）設計中取t=2.5hD==0.38m設計中取放空管管徑DN400mm。5、排泥設施在沉淀池兩邊設置運行軌道，吸泥后隨即進入排泥管，排入指定位置。采用機械吸泥，可不設存泥區(qū)，池底為平坡，充分利用沉淀池容積。一般不需要定期放空清洗，減少勞動強度。選用HJX2—16型桁架式虹吸吸泥機，跨度16m，行走速度1m/min，行走功率20.55kW。4.10濾池設計計算4.10.1設計要點①濾池沖洗前的水頭損失可采用2.0m；②濾層表面以上的水深不應小于1.2m；③型濾池宜采用長柄濾頭配氣、配水系統；④型濾池沖洗水的供應，宜用水泵。水泵的能力應按單格濾池沖洗水量設計，并設置備用機組；⑤型濾池沖洗氣源的供應，宜用鼓風機，并設置備用機組；⑥型濾池兩側進水槽的槽底配水孔口至中央排水槽邊緣的水平距離宜在3.5m以內，最大不得超過5m。表面掃洗配水孔的預埋管縱向軸線應保持水平；⑦型進水槽斷面應按非均勻流滿足配水均勻性要求計算確定，其斜面與池壁的傾斜度宜采用45°～50°；⑧型濾池的進水系統應設置進水總渠，每格濾池進水應設可調整高度的堰板；⑨沖洗空氣總管的管底應高于濾池的最高水位；⑩型濾池長柄濾頭配氣配水系統的設計，應采取有效措施，控制同格濾池所有濾頭濾帽或濾柄頂表面在同一水平高程，其誤差不得大于±5mm；4.10.2濾池設計參數濾池計算水量Q=107000m3/d,設計濾速V=12m/h，過濾周期48h濾層水頭損失：沖洗前的濾層水頭損失采用1.8m第一步：沖沖洗強度，氣沖時間；第二步：水同時反沖，，；第三步：沖強度，沖洗時間t=12min=0.2h；沖洗周期T=48h反沖橫掃強度1.8L/(s.m2)，濾池采用單層加厚均質石英砂濾料，粒徑0.7-1.2mm，不均勻系數=1.6。4.10.3平面尺寸計算（1）濾池工作時間：（2）濾池總面積：

（3）濾池的分格為了節(jié)省占地，選雙格V型濾池，池底板用混凝土，單格寬=3.5m，單格長=14m，單格面積49m2，雙格面積98m2，共4座，總面積392m2。（《給水廠處理設施計算》雙格V型濾池的組合尺寸）（4）校核強制濾速，滿足v≤17m/h的要求。（5）濾池高度的確定（4—27）式中：——濾板下布水區(qū)高度，取0.9m；——濾板厚度m，取0.13m；——濾料厚度，取1.0m；——濾層上的水，取1.5m；——濾池超高，取0.3m。4.10.4水封井設計濾層采用單層均質濾料，粒徑0.96～1.35mm，不均勻系數為1.2～1.6，均質濾料清潔濾料層的水頭損失按下式計算 （4—28）式中——水流通過清潔濾料層的水頭損失,㎝；v——水的運動黏度,㎝2/s,20℃時為0.0101㎝2/s；g——重力加速度，981㎝2/s；——濾料孔隙率，取0.5；——與濾料體積相同的球體直徑，㎝，取為0.1㎝；——濾層厚度，取100㎝；V——濾速，v=12m/h=0.33cm/s；——濾料顆粒球度系數，天然沙粒0.75～0.80，取0.8。根據經驗，濾速為8～12m/s時，清潔濾料層的水頭損失一般為30～50㎝，計算值比經驗值低，取經驗值的底限30㎝位清潔濾料層的過濾水頭損失。正常過濾時，通過長柄濾頭的水頭損失≤0.22m，忽略其他水頭損失，則每次反沖洗后剛開始過濾時的水頭損失為：=0.3+0.22=0.52m為保證正常過濾時池內液面高出濾料層，水封井出水堰頂高與濾料層相同，設水封井平面尺寸2m×2m。堰底板比濾池底板低0.3m，水封井出水堰總高為：因為每座濾池過濾水量：Q單=vf=12×98=1176m3/h=0.327m3/s所以水封井出水堰堰上水頭由矩形堰的流量公式計算得：則反沖洗完畢，清潔濾料層過濾時，濾池液面比濾料層高0.20+0.52=0.72m。4.10.5反沖洗管渠系統本設計采用長柄濾頭配水配氣系統,沖洗水采用沖洗水泵供應,為適應不同沖洗階段對沖洗水量的要求,沖洗水泵采用兩用一備的組合,水泵宜于濾池合建,且沖洗水泵的安裝應符合泵房的有關設計規(guī)定。1、反沖洗用水流量的計算反沖洗用水流量按水洗強度最大時計算，單獨水洗時反洗強度最大為5L/(m2.s)Q反水=q水f=5×98=490L/s=0.49m3/s=1764m3/hV型濾池反沖洗時，表面掃洗同時進行，其流量： Q表水=q表水f=0.0018×98=0.18m3/s2、反沖洗配水系統的斷面計算 配水干管進口流速應為1.5m/s左右，配水干管的截面積A水干=Q反水/V水干=0.49/1.5=0.327m2反沖洗配水干管采用鋼管，DN600，流速1.68m/s，反沖洗水由反沖洗配水干管輸送至氣水分配渠，由氣水分配渠底兩側的布水方孔配水到濾池底部布水區(qū)，反沖洗水通過布水方孔的流速按反沖洗配水支管的流速取值。配水支管流速為1.0～1.5m/s,取=1.0m/s，則配水支管的截面積：A方孔=Q反水/V水支=0.49/1.0=0.49m2，此為配水方孔總面積，沿渠長方向兩側各均勻布置25個配水方孔，共計50個，孔中心間距0.6m，每個孔口面積：A小=0.49/50=0.0098m2每個孔口尺寸取0.1×0.1m2。3、反沖洗用氣量計算采用鼓風機直接充氣，采用兩組,一用一備。反沖洗用氣流量按氣沖強度最大時的空氣流量計算，這是氣沖強度為15L/(m2.s)Q反氣=q氣f=15×98=1470L/s=1.47m3/s4、配氣系統的斷面計算配氣干管進口流速應為5m/s左右，則配氣干管的截面積：反沖洗配氣干管采用鋼管，DN600,流速4.8m/s，反沖洗用空氣由反沖洗配氣干管輸送至氣水分配渠，尤其水分配渠兩側的布氣小孔配氣到濾池底部布水區(qū)。布氣小孔緊貼濾板下緣，間距與布水方孔相同共計50個，反沖洗用空氣通過布氣小孔的流速按反沖洗配氣支管的流速取值。反沖洗配氣支管流速為10m/s左右，配氣支管的截面積：A氣支=Q反氣/V氣支=1.47/10=0.147m2每個布氣小孔面積：A氣孔=A氣支/44=0.147/50=0.00294m2，孔口直徑，取70mm。每孔配氣量：Q氣孔=Q反氣/44=1.47/50=0.0294m3/s=105.8m3/h5、氣水分配渠的斷面設計對氣水分配渠斷面面積要求的最不利條件發(fā)生在氣水同時反沖洗時，亦即氣水同時反沖洗時要求氣水分配渠斷面面積最大。因此氣水分配渠的斷面設計按氣水同時反沖洗的情況設計。氣水同時反沖洗時反沖洗水的流量：氣水同時反沖洗時反沖洗空氣的流量：氣水分配渠的氣水流速均按相應的配水配氣干管流速取值，則氣水分配干渠的斷面積：4.10.6濾池管渠的布置1、反沖洗管渠①氣水分配渠氣水分配渠起端寬取0.4m,高取1.5m，末端寬取0.4m，高取1.0m，則起端截面積為0.6m2，末端截面積0.4m2，兩側沿程各布置25個配水小孔和25個配氣小孔，孔間距0.6m，共50個配水小孔和50個配氣小孔，氣水分配渠末端所需最小截面積為0.55/50=0.011﹤末端截面積0.4m2，滿足要求。②排水集水槽排水集水槽頂端高出濾料層頂面0.5m,則排水集水槽起端槽高：（4—29）式中，H1，H2，H3同前，1.5為氣水分配渠起端高度。排水集水槽末端槽高：式中，H1，H2，H3同前，其中1.0為氣水分配渠末端高度﹥0.02,符合設計要求。③排水集水槽排水能力校核由矩形斷面暗溝（非滿流，n=0.013）計算公式校核集水槽排水能力。設集水槽超高0.3m，槽內水位高，槽寬濕周X=b+2h=0.4+2×0.73=1.86m2、排水渠和進水管渠①進水總渠 4座濾池分成獨立的兩組，每組進水總渠過水流量按強制過濾流量設計，流速要求0.8～1.2m/s,則強制過濾流量過水斷面：，進水總渠寬1.0m，水面高0.9m。②單池進水孔：每座濾池在進水側壁開三個進水孔，進水總渠的渾水通過這三個進水孔進入濾池，兩側進水孔孔口在反沖洗時關閉，中間進水孔孔口設手動調節(jié)閘板，在反沖洗時不關閉，供給反洗表掃用水。調節(jié)閘板的開啟度，使其在反沖洗時的進水量等于表面掃洗用水量，孔口面積按孔口淹沒出流公式計算，其總面積按濾池強制過濾水量計，孔口兩側水位差取0.1m，則孔口總面積：中間孔面積按表面掃洗水量設計：孔口寬，孔口高兩個側孔口設閥門，采用橡膠囊充氣閥，每個側孔面積：孔口寬，孔口高③每座濾池內設的寬頂堰為保證進水穩(wěn)定性，進水總渠引來的待濾水經過寬頂堰進入每座濾池內的配水渠，在經配水渠分配到兩側的V型槽。寬頂堰堰寬取，寬頂堰與進水總渠平行布置，與進水總渠側壁相距0.5m。堰上水頭由矩形堰的流量公式，計算得：④濾池配水渠：進入每座濾池的待濾水經過寬頂堰溢流至配水渠，由配水渠兩側的進水孔進入濾池內的V型槽，濾池配水渠寬取，渠高為1.0m，渠總長等于濾池總寬，則渠長，當渠內水深時，末端流速（進來的待濾水由分配渠中段向渠兩側進水孔流去，每側流量），滿足濾池進水管渠流速在0.8～1.2m/s的范圍內的要求。⑤配水渠過水能力校核：配水渠水力半徑配水渠水力坡降渠內水面降落量因為配水渠最高水位所以配水渠的過水能力滿足要求。4.10.7V型槽的設計V型槽槽底射表掃水出水孔，直徑取0.025m，間隔0.15m，每槽共計70個，則單側V型槽表掃水出水孔總面積為：表掃水出水孔低于排水集水槽堰頂0.15m，即V型槽槽底的高度低于集水槽堰頂0.15m。據潛孔出流公式，其中Q應為單個濾池的表掃水流量，則表面掃洗時V型槽內水位高出濾池反沖洗時液面：反沖洗時排水集水槽的堰上水頭由矩形堰的流量公式求得，其中b為集水槽長14m，Q為單格反沖洗流量：所以V型槽傾角45°，垂直高度1.0m，壁厚0.05m。反沖洗時V型槽頂高出濾池內液面高度為：反沖洗時V型槽頂高出槽內液面高度為：4.10.8沖洗水的供給1、選用沖洗水泵供水的計算①沖洗水泵到濾池配水系統的管路水頭損失 反沖洗配水干管用鋼管。DN600，管內流速1.68m/s，1000i=5.72，布置管長總計60m。則反沖洗總管的沿程水頭損失

反沖洗配水干管主要配件及局部阻力系數見表4—4表4—4沖洗管配件及阻力系數配件名稱數量/個局部阻力系數90°彎頭6DN600閘閥3等徑三通26.78則沖洗水泵到濾池配水系統的管路水頭損失：b、清水池最低水位與排水槽堰頂的高差。2、濾池配水系統的水頭損失①氣水分配干渠內的水頭損失氣水分配干渠的水頭損失按最不利條件，即氣水同時反沖洗時計算。此時渠上都是空氣，下部是反沖洗水，按矩形暗管（非滿流，n=0.013）近似計算。氣水同時反沖洗時，則氣水分配渠內水面高為：水力半徑：水力坡降：渠內水頭損失：②氣水分配干渠底部配水方孔水頭損失氣水分配干渠底部配水方孔水頭損失按孔口淹沒出流公式計算。其中Q為，A為配水方孔總面積。由反沖洗配水系統的斷面計算部分內容可知，配水方孔德實際總面積為則③查手冊。反沖洗水經過慮頭的水頭損失④氣水同時通過濾頭時增加的水頭損失氣水同時反沖時氣水比n=15/4=3.75，長柄濾頭配氣系統的濾帽縫隙總面積與濾池過濾總面積之比約為1.25%，則長柄濾頭中的水流速度

通過濾頭時增加的水頭損失則濾池配水系統的水頭損失⑤砂濾層水頭損失濾料為石英砂。容重，水的容重，石英砂濾料膨脹前的孔隙率，濾料層膨脹前的厚度則濾料層水頭損失：（4—30）富余水頭取1.5m則反沖洗水泵的最小揚程為：=5.9+1.39+0.41+0.7+1.5=10.17m選三臺32SA-19B型單級雙吸離心泵，兩用一備，揚程20m，水泵流量4700m3/h。4.10.9反洗空氣的供給1、長柄濾頭的氣壓損失氣水同時反沖洗時反沖洗用空氣流量，長柄濾頭采取網狀布置，約，則每座濾池共計安裝長柄濾頭每個濾頭的通氣量根據廠家提供數據，在該氣體流量下的壓力損失最大為：2、氣水分配渠配氣小孔德氣壓損失反沖洗時氣體通過配氣小孔的流速壓力損失按孔口出流公式：（4—31）式中：——孔口流量系數，A——孔口面積，；——壓力損失，mm水柱；g——重力加速度，Q——氣體流量，m3/h；——水的相對密度，則氣水分配渠配氣小孔的氣壓損失3、配氣管道的總壓力損失①配氣管道的沿程壓力損失反沖洗空氣流量1.47m3/s，配氣干管采用DN600鋼管,流速4.8m/s，滿足配氣干管流速為5m/s左右的條件。反沖洗空氣管總長60m，氣水分配渠道內的壓力損失忽略不計。反沖洗管道內的空氣氣壓計算公式（4—32）式中——空氣壓力，kPa；——長柄濾頭距反沖洗水面的高度，m，。則反沖洗時空氣管內的氣體壓力空氣溫度按30℃考慮。查表，空氣管道的摩阻為9.8kPa/1000m。則配氣管道沿程壓力損失②配氣管道的局部壓力損失主要配件及長度換算系數見表4—5表4—5配件及長度換算系數配件名稱數量/個局部阻力系數90°彎頭5DN600閘閥3等徑三通26.91當量長度的換算公式（4—33）式中——管道當量長度，m；D——管徑，m；K——長度換算系數空氣管配件換算長度則局部壓力損失配氣管道的總壓力損失4、氣水沖洗室中的沖洗水水壓

本設備采用氣水同時反沖洗，對氣壓要求最不利情況發(fā)生在氣水同時反沖洗時。此時要求鼓風機或貯氣罐調壓閥出口的靜壓為：（4—34）式中——輸氣管道的壓力總損失，kPa;——配氣系統的壓力損失，kPa，；——富余壓力，4.9kPa。所以，鼓風機或儲氣罐調壓閥出口的靜壓為：4.10.10設備選型根據氣水同時反沖洗時反沖洗系統對空氣的壓力，風量要求選3臺LG50風機。風量50m3/min，風壓49kpa，電機功率60kw，兩用一備，正常工作鼓風量共計100m3/min>1.1=73m3/min。4.11消毒設計計算4.11.1加氯量設計加氯量應根據試驗或相似條件下水廠的運行經驗，按最大用量確定，并應使余氯符合衛(wèi)法監(jiān)發(fā)「2001」161文《生活飲用水衛(wèi)生規(guī)范》的要求。投加氯量取決于氯化的目的，并隨水中的氯氨比、PH值、水溫和接觸時間等變化。已知設計水量Q=107000m3/d=4458.33m3/h，本設計消毒采用濾后加氯消毒，最大投氯量采用a=3mg/L。1、加氯量=0.001aQ=0.001×3×4458.33=13.37kg/h2、儲氯量（按15考慮）G=15×24Q=15×24×13.37=4813.2kg3、氯瓶數量液氯儲備于5個1000kg液氯鋼瓶，尺寸為：外徑×瓶高=800mm×2020m，瓶自重800kg，氯瓶總重1800kg，用時多只氯瓶并聯直接供氯。4、加氯機選用ZJ-11型轉子真空加氯機，用以保證消毒安全計量準確，安裝3臺，2用1備。每臺加氯量為0.5-9kg/h，外型尺寸為：寬×高=330mm×370mm。加氯機安裝在墻上，安裝高度在地面以上1.5m，兩臺加氯機間的凈距在0.8m。5、加氯自動化采用計算機控制自動加氯方式如圖4—2圖4—2計算機控制自動加氯方式4.11.2加氯間、氯庫加氯間面積據水廠規(guī)模確定，設計面積為200。平面尺寸為：L×BH=20m×10m×3.5m在加氯間、氯庫低處各設排風扇一個，換氣量每小時8—12次，并安裝漏氣檢測器，其位置在室內地面以上20cm。設置漏氣報警儀，當檢測的漏氣量達到2—3mg/kg時即報警，切換有關閥門，切斷氯源，同時排風扇工作。稱量氯瓶質量的液壓磅秤放在磅秤坑內，磅秤面和地面齊平，使氯瓶上下搬運方便。磅秤輸出20mADC信號到值班室，指示余氯量。并設置報警器，達余氯下限時報警。加氯間外布置防毒面具、搶救材料和工具箱，照明和通風設備，在室外設置開關。在加氯間引入一根DN50的給水管，水壓大于20m，供加氯機投藥用；在氯庫引入DN32給水管，通向氯瓶上空，供噴淋用，水壓大于5m。4.12清水池設計計算4.12.1清水池的有效容積清水池的有效容積，包括調節(jié)容積，消防貯水量和水廠自用水的調節(jié)量。清水池的調節(jié)容積：=kQ=0.13×107000=13910m3式中：k——經驗系數一般采用10%-15%；本設計k=13%；Q——設計供水量Q=107000m3/d；清水池共設2座，有效水深取H=4.0m，則每座清水池的面積為：取=40×45=1800m2，符合要求。超高取0.5m，則清水池總高度取4.5m。、4.12.2管道系統1）清水池的進水管：（設計進水管流速取v=1.2m/s）進水管管徑采用DN800mm，進水管內實際流速為：2）清水池的出水管由于用戶的用水量時時變化，清水池的出水管應按出水量最大流量設計，設計中取時變化系數=1.5，所以：m3/s出水管管徑： （設計中取出水管流速為=1.0m/s）設計中取出水管管徑為DN1100mm，則流量最大時出水管內流速為：0.995m/s3）清水池的溢流管溢流管的管徑與進水管相同，取為DN800mm。在溢流管管端設喇叭口，管上不設閥門。出口設置網罩，防止蟲類進入池內。4）清水池的排水管清水池內的水在檢修時需要放空，需要設排水管。排水管徑按2h內將水放空計算。排水管流速按1.1m/s估計，則排水管的管徑為：設計中取排水管徑為DN1000mm。4.12.3清水池的布置 1、導流墻在清水池內設置導流墻，以防止池內出現死角，保證氯與水的接觸時間30min。每座清水池內導流墻設置4條，間距為9m，將清水池分成5格。導流墻底部每隔1m設0.1m×0.1m的過水方孔。2、檢修孔在清水池的頂部設圓形檢修孔3個，直徑為1400mm?？醉斣O置防雨蓋板。3、通氣孔為了使清水池內空氣流通，保證水質新鮮，在清水池頂部設通氣孔，通氣孔共設15個，直徑為200mm其伸出地面高度高低錯落，通氣管伸出地面的高度高低錯落，分別高出地面900mm及1400mm，以便于空氣流通。4、覆土厚度清水池頂部覆土厚度為0.5m，并加油綠化，美化環(huán)境。5．集水坑集水坑尺寸為長×寬×高＝10m×4.2m×2m。4.13輔助建筑物根據城鎮(zhèn)給水廠附屬建筑和附屬設備設計標準，得附屬構筑物建筑面積及附屬設備如下：4.13.1附屬建筑物表4—6附屬建筑物建筑物名稱定員（人）建筑面積（m）辦公樓1000=100×10化驗室120=10×15機修間8220=20×11倉庫220=20×11食堂15300=15×20浴室50=10×5管配件堆場250=25×10傳達室24=6×4宿舍60=12×5車庫100=10×10鍋爐房50=10×54.13.2附屬設備表4—7附屬設備設備名稱數量設備名稱數量高溫電爐2溶解氧測定儀1電熱恒溫干燥箱1自動加碼1/10000精密天平12電熱恒溫培養(yǎng)箱1托盤天平21電熱蒸餾水器1電冰箱1電熱恒溫水洽鍋1高倍顯微鏡1分光光度計1生物顯微鏡1光電比色計1高壓蒸汽消毒器1濁度計3WTQ壓力式溫度計1余氯比色器2Y型彈簧管壓力表1電導儀1uQz-51型浮球液位計1酸度計1Rc-1型余氯儀2離子儀1Dx型指示報警儀1第5章水廠平面和高程布置 5.1平面布置水廠的基本組成分位兩部分：⑴生產構筑物和建筑物，包括處理構筑物、清水池、藥劑間等。⑵輔助建筑物，其中又分為生產輔助建筑物和生活輔助建筑物兩種。前者包括化驗室、修理部門、倉庫及宿舍等；后者包括辦公樓、食堂、浴室、職工宿舍等。水廠平面主要內容有：各種構造物和建筑物的平面定位；各種管道，閥門及管道配件的布置；排水管（渠）及窨井布置；道路，圍墻及供電線路的布置等。水廠平面布置時，應考慮下述幾點要求：⑴布置緊湊，減少水廠占地面積和連接管的長度，并便于操作管理,如沉淀池或澄清池應緊靠濾池。構造物之間應留出必要的施工和檢修間距和管道地位。⑵充分利用地形，力求挖填土方平衡以減少填、挖土方量和施工費用。⑶各構造物之間連接管應簡單、短捷，盡量避免立體交叉，并考慮施工，檢修方便。此外，有時也需設置必要的超越管道，以便某一構筑物停產檢修時。為保證必須供應的水量采取應急措施。⑷建筑物布置應注意朝向和風向。如加氯間和氯庫應盡量設置在水廠主導風向的下風向；泵房及其他建筑物盡量布置成南北向。⑸有條件時最好把生產區(qū)和生活區(qū)分開，盡量避免非生產人員在生產區(qū)通行和逗留，以確保生產安全。⑹對分期建造的工程，既要考慮近期的完整性，又要考慮遠期工程建成后整體布局的合理性，還應考慮分期施工方便。水處理構筑物按工藝流程呈直線布置，整齊，緊湊。5.2高程布置5.2.1處理構筑物中的水頭損失在處理工藝流程中，各構筑物之間水流應為重力流，兩構筑物之間水面高差即為流程中的水頭損失，包括構筑物本身，連接管道，計量設備等水頭損失在內。處理構筑物中的水頭損失與構筑物類型和構造相關，該水頭損失包括構筑物內集水槽等水頭跌落損失在內。 表5—1構筑物水頭損失構筑物名稱水頭損失（m）絮凝池0.40平流沉淀池0.20V型濾池2.30各構筑物之間的連接管斷面尺寸由流速決定，其值按下表采用，當地形有適當坡度可以利用時，可選用較大流速以減少管道直徑及相應配件和閥門尺寸；當地形平坦時，為避免增加填、挖土方量和構筑物造價，宜采用較小流速。在選定管道流速時，應適當留有水量發(fā)展的余地。連接管的水頭損失估算時通過表5—2確定。表5—2連接管水頭損失連接管段允許流速（m/s）水頭損失（m）附注一級泵站至絮凝池1.0-1.2視管道長度而定絮凝池至沉淀池0.15-0.20.1應防止絮凝體破碎沉淀池至濾池0.8-1.20.30～0.50濾池至清水池1.0-1.50.30～0.50流速宜取下限留有余地當各項水頭損失確定之后，便可進行構筑物高程布置。構筑物高程布置與廠區(qū)地形，地質條件及所采用的構筑物型式有關。當地形有自然坡度時，有利于高程布置；當地形平坦時，高程布置中既要避免清水池埋入地下過深，又應避免絮凝池在地面上抬高而增加造價，尤其當地質條件差，地下水位高時。5.2.2管渠的水力計算（1）清水池清水池最高水位標高為43.00m，池面超高為0.5m，則池頂標高為43.5m，有效水深4.0m,則池底標高為39.0m。（2）濾池到清水池清水池到濾池之間的管長為50m，設2根管，每根管流量為0.619m3/s，管徑為DN800，查水力計算表：流速v=1.23m/s，坡度i=2.18‰，沿線設有兩個閘閥，一個等徑丁字管，進口和出口，阻力系數分別為：0.06，1.05，1.0，1.0，則管中水頭損失為：（3）沉淀池到濾池沉淀池到濾池管長為L=50m,設2根管，每根管流量為0.619m3/s，管徑為DN900，查水力計算表：流速v=0.97m/s,坡度i=1.20‰,沿線設有兩個閘閥，一個等徑丁字管，進口和出口，局部阻力系數分別為0.06，1.05，1.0，1.0，則管中水頭損失為：（4）絮凝池到沉淀池絮凝池與沉淀池之間采用穿孔布水墻。穿孔布水墻上的孔口流速采用0.2m/s。沿線水頭損失為0.1m。（5）一級泵站至絮凝池一級泵站至絮凝池管長為L=48m,設2根管，每根管流量為0.619m3/s，管徑為DN900，查水力計算表：流速v=0.97m/s,坡度i=1.20‰,沿線設有兩個閘閥，進口和出口，局部阻力系數分別為0.06，1.0，1.0，則管中水頭損失為：5.2.3給水處理構筑物高程計算 表5—3高程計算表 名稱設計流量m3/s管段設計參數水頭損失構筑物水面標高m管徑mm管長mI‰Vm/s構筑物水頭損失m管道水頭損失m合計m清水池0.61943.00濾池至清水池0.6198005050.35V型濾池0.6192.32.345.65沉淀池至濾池0.619900501.200.970.210.21沉淀池0.66絮凝到沉淀池0.6190.10.1絮凝池0.6190.400.446.56泵站至絮凝池0.619900481.200.970.200.2046.76第6章自動檢測控制系統6.1控制系統及要求全廠計算機自控系統采用工業(yè)界目前流行的控制模式——PLC(可編程邏輯控制器)+PC(高性能微機)集散控制系統。該系統為計算機控制系統，控制算式先進、精度高、響應速度快，具有儀表控制系統安全可靠、維護方便的優(yōu)點。系統配置和功能設計按各工藝處理階段少人值守的原則進行并遵循如下要求：1．高可靠性：選用穩(wěn)定可靠的工業(yè)控制系統產品，硬件上采用備用冗余技術，簡化系統結構，減少出錯環(huán)節(jié)；2．先進性：控制系統應適應未來現場總線技術的發(fā)展，性價比高；3．靈活性：網絡通訊方式和系統組態(tài)靈活，擴展方便，可用性、可維護性好，并具有開放的軟件通訊協議；4．實時性：控制系統對工況變化適應能力強，控制之后時間短。6.2控制方式本工程控制方式設置如下：手動方式：通過就地控制箱或低壓柜上的按鈕實現對設備的啟停操作。遙控方式：即遠程手動控制方式。操作人員通過操作面板或中控系統操作站的監(jiān)控畫面用鼠標或鍵盤來控制現場設備。自動方式：設備的運行完全由各PLC根據水廠的工況及工藝參數來完成對設備的啟/停控制，而不需要人工干預。通過強電設計中的“就地/遙控”切換開關可實現就地現場手動控制和PLC監(jiān)控，其中就地現場手動控制優(yōu)先權高于PLC監(jiān)控，以保證現場操作維修安全。6.3控制內容水廠生產過程檢測與控制的設置應根據工藝要求、工藝規(guī)模、自動化水平、維修能力等情況設置。水廠檢測是通過配置于水廠工藝流程不同部位的計測儀表進行的，一般在線檢測儀表包括水質參數檢測儀表和工作參數檢測儀表。本設計將水廠的自控按工藝流程分為以下五個部分。6.3.1取水泵房檢測數據見表6—1表6—1泵房檢測數據需檢測數據所用儀器目的吸水室水位顯示和記錄液位檢測儀考慮是否要清洗格網水泵出水壓力顯示和記錄壓力檢測儀監(jiān)控水泵是否正常工作原水PH值、濁度、溫度PH檢測儀、濁度、溫度檢測儀觀察原水情況取水泵站送水流量顯示和記錄流量檢測儀監(jiān)控水廠每時每刻的生產水量水泵和電動機軸承溫度、電機定子溫度溫度檢測儀考慮通風機是否要開，開多大和幾臺取水泵站送水壓力顯示和記錄壓力檢測儀監(jiān)控原水的輸送情況6.3.2加藥間1．檢測數據加藥間檢測數據見表6—2表6—2加藥間檢測數據需檢測數據所用儀器目的溶液池液位指示和記錄液位檢測儀監(jiān)控池里是否還有藥液SCM測流動電流SC3000流動電流儀監(jiān)控加藥后原水絮凝情況2．控制方式《城市供水水質標準》中要求渾濁度控制在1NTU以下，因此對以地面水為水源的水處理中，投加絮凝劑是極其重要的一個環(huán)節(jié)。絮凝劑的投加如果過多則浪費，而且會造成混合水濁度升高，不利于沉淀；如果過少，則影響絮凝效果，也不利于沉淀。如何實現投藥這一環(huán)節(jié)的合理和節(jié)約，節(jié)省人工，本設計的正常投藥使用自動投藥系統（流動電流檢測儀反饋控制）。原水通過取水泵站輸送到水廠，在出取水泵站后電磁流量計測量出當前流量，然后把數據傳送到計算機監(jiān)控系統，再由計算機把數據信號轉換成執(zhí)行控制命令反饋到加藥間的變頻調速器，后者控制計量泵投加藥液量；控制計量泵還有另一個因數，是在沉淀池的取樣點，通過SC3000型流量電流儀的檢測，把數據反饋到計算機控制系統，再由系統把數據信號轉換成執(zhí)行控制命令反饋到伺服電機，調整計量泵投加藥液量；生產水從沉淀池到濾池間有濁度檢測儀，其監(jiān)測的數據也先傳遞到計算機監(jiān)控系統，再由計算機監(jiān)控系統判斷處理效果的好壞，是否使用手動調節(jié)計量泵投加藥量。監(jiān)控器有手動和自動兩種運行狀態(tài)。當濾前水濁度在線檢測儀檢測結果反饋到計算機，如果濁度過高，進行數學模型計算，如果結果不在要求范圍內，則報警提示，然后工作人員調到手動狀態(tài)下，調節(jié)計量泵的沖程以改變投藥量，以達到最佳投藥效果。在自動狀態(tài)下，將實際流動電流值、當前流量值與標準設定兩值曲線作比較，得到偏差，監(jiān)控器對偏差作運算，自動調節(jié)輸出值的大小，改變投藥量。當偏差值為零時，其輸出保持穩(wěn)定，投藥量也保持不變。流量值主要用來調節(jié)變頻調速器，流動電流值則主要控制伺服電機控制器。6.3.3加氯間1．檢測數據加氯間檢測數據見表6—3表6—3加氯間檢測數據需檢測數據所用儀器目的氯瓶重量指示、氯瓶壓力指示重量檢測儀、壓力檢測儀監(jiān)控池里是否還有藥液2．控制方式《生活飲用水衛(wèi)生標準》規(guī)定出廠水中余氯含量不得小于0.3mg/L，精確度要求高，故對加氯量采用復合環(huán)路控制。通過中心控制系統傳來的水量數據，變頻調速器控制加氯機的加氯量，此為前饋控制；控制加氯量的還有一個因數，設置在水廠出水管處的余氯檢測儀會將所得數據及時反饋給控制中心，再由系統把數據信號轉換成執(zhí)行控制命令反饋到伺服電機，調整加氯機加氯量，此為反饋控制。6.3.4凈水構筑物凈水構筑物檢測數據見表6—4表6—4凈水構筑物檢測數據需檢測數據所用儀器目的沉淀水濁度濁度檢測儀監(jiān)控絮凝沉淀效果每格濾池的液位、水損的指示和報警液位檢測儀、壓差檢測儀保持恒水位濾后水余氯的指示和記錄余氯檢測儀監(jiān)控后加氯的效果濾后水PH、濁度PH檢測儀、濁度檢測儀觀察濾后水水質情況清水池水位指示記錄和上、下限的報警液位檢測儀控制取水泵站取水量6.4數據記錄和處理凈水廠設置中心控制室，配置計算機、打印機、顯示器等。其他構筑物，如一級泵站，加藥間，加氯間，濾池分別設PLC控制分站，配置計算機、顯示器、打印機等。需記錄和處理的數據有：1．原水流量瞬時和累計值，泵機運行臺時累計，水泵進口真空度和出口壓力，水泵開停時間記錄，水泵故障顯示和故障日報記錄；2．原水濁度、PH、氨氮（人工檢測）、溫度等水質記錄；3．出廠水濁度、余氯、PH、流量、壓力的時變化曲線；4．水源和吸水井水位，清水池水位曲線；5．混凝劑單位耗量、設備運行時間、故障日報記錄，絮凝池出水流動電流；6．沉淀池出水濁度、余氯、PH，沉淀池吸泥機運行狀況記錄；7．濾后水連續(xù)檢測濁度、余氯、PH和打印記錄，每日反沖洗次數累計，反沖洗時間累計，反沖洗時間顯示，反沖洗水量；8．原水預加氯量，濾后水加氯量，出廠水余氯值，設備運行機時，故障日報。 第7章工程概預算7.1建筑工程造價管道造價見表7—1表7—1管道造價管徑mm管長m管道指標元/100m造價元1100110303545333899.5100080284543227634.4900194256745569973.9800120213842256