塔吊基礎(chǔ)施工方案含塔吊基礎(chǔ)驗算

×××××××××××××塔吊基礎(chǔ)施工方案目錄HYPERLINK\l"_Toc417052433"1.工程概況2HYPERLINK\l"_Toc417052434"2.編制依據(jù)2HYPERLINK\l"_Toc417052435"3.塔吊選型3HYPERLINK\l"_Toc417052436"4.塔吊基礎(chǔ)設(shè)計及驗算3HYPERLINK\l"_Toc417052437"4.1塔吊基礎(chǔ)選型3HYPERLINK\l"_Toc417052438"4.2塔吊基礎(chǔ)設(shè)計3HYPERLINK\l"_Toc417052439"4.3立柱樁與工程樁間距6HYPERLINK\l"_Toc417052440"4.3塔吊基礎(chǔ)驗算6HYPERLINK\l"_Toc417052441"5.施工質(zhì)量注意要點：-30-HYPERLINK\l"_Toc417052442"5.1鉆孔灌注樁及格構(gòu)柱要求-30-HYPERLINK\l"_Toc417052443"5.2鋼結(jié)構(gòu)焊接要求-30-HYPERLINK\l"_Toc417052444"5.3驗收使用要點-31-HYPERLINK\l"_Toc417052445"6.安全文明措施-31-HYPERLINK\l"_Toc417052446"7.附圖-31-1.工程概況×××××××××2.編制依據(jù)前期招標建筑結(jié)構(gòu)圖、業(yè)主提供的基坑支護設(shè)計圖紙?！端狡鹬貦C使用說明書》《塔式起重機安全規(guī)程》（GB5144-2006）《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003）《鋼結(jié)構(gòu)現(xiàn)場檢測技術(shù)標準》（GB/T50621-2010）《建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程》(JGJ81-2002)《鋼結(jié)構(gòu)高強度螺栓連接的設(shè)計、施工及驗收規(guī)程》(JGJ82-2011)《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50205-2002）《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》（JGJ33-2012）《建設(shè)工程安全生產(chǎn)條例》（國務院第393號令）《建筑起重機械安全監(jiān)督管理規(guī)定》（建設(shè)部第166號令）《塔式起重機設(shè)計規(guī)范》（GB/T13572-2008）3.塔吊選型本工程現(xiàn)場分三個區(qū)進行先后施工，總體施工順序為：首先施工I區(qū)，待I區(qū)B2層結(jié)構(gòu)（B1板）施工完成并達到強度后開始II區(qū)土方開挖及支撐施工，II區(qū)地下結(jié)構(gòu)施工完成后方再擇機插入III區(qū)基坑施工。I區(qū)土方及支撐施工階段擬使用一臺60m臂長TC6015塔吊作為工程垂直吊裝工具（塔吊編號為1#），1#塔吊位于I區(qū)主塔樓東部，待I區(qū)B2層結(jié)構(gòu)施工完成后，在I區(qū)主塔樓西北側(cè)安裝一臺40m臂長TC6015塔吊（塔吊編號為2#），待2#塔吊安裝完畢后，拆除1#塔吊，緊接著在主塔樓東南側(cè)安裝一臺45m臂長TC7035塔吊（塔吊編號為3#）。II區(qū)土方及支撐施工階段，在輔樓西南側(cè)安裝一臺45m臂長TC5613（塔吊編號為4#），同時，將I區(qū)拆除的TC6015安裝至輔樓東北角，臂長改為50m，塔吊編號為5#。4.塔吊基礎(chǔ)設(shè)計及驗算4.1塔吊基礎(chǔ)選型1#、4#、5#需在土方及支撐施工階段投入使用，該3個塔吊基礎(chǔ)考慮采用鉆孔灌注樁＋鋼格構(gòu)柱＋鋼平臺基礎(chǔ)形式，塔吊基礎(chǔ)定位及基礎(chǔ)形式詳見附圖。2#、3#塔吊在結(jié)構(gòu)施工階段使用，擬采用天然基礎(chǔ)，混凝土基礎(chǔ)與底板連接。4.2塔吊基礎(chǔ)設(shè)計1#、4#、5#塔吊基礎(chǔ)分別為4根Φ850的中心距為2.55m×2.55m鉆孔灌注樁,灌注樁上接鋼格構(gòu)柱，格構(gòu)柱頂標高-1.1m，埋入鉆孔灌注樁內(nèi)3.5米。1#塔吊樁長28.9m，樁頂標高為-21.6m，格構(gòu)柱長度為24米；4#塔吊樁長29m，樁頂標高為-19.6m，格構(gòu)柱長度為22米；5#塔吊樁長28.9m，樁頂標高為-19.6m，格構(gòu)柱長度為22米。格構(gòu)柱外包尺寸504×504，采用4∟160×16等邊角鋼及420×200×12@600的綴板焊接而成，在中心距為2.55m×2.55m的四根格構(gòu)柱的頂部各焊接一塊700×700×20封口板，并將塔吊配套鋼平臺焊接在封口板上，塔吊的固定支腳焊接在鋼平臺上，支腿上、下均焊接筋板，支腿上筋板4×4=16塊，支腿下筋板4×2=8塊。格構(gòu)柱的上口需要做水平處理，以確保鋼平臺的水平誤差控制在1mm以內(nèi)。格構(gòu)柱與封口板焊接時，每個面加2塊筋板，共2×4×4＝32塊。格構(gòu)柱在土方開挖后，每隔2.55米用[16槽鋼做一道支撐，四根格構(gòu)柱之間設(shè)置水平剪刀撐，將四根格構(gòu)柱連成一整體，兩支撐間設(shè)斜撐增加其整體剛度。最后一道支撐的高度按實際空間決定，并打入建筑物的底板內(nèi)。格構(gòu)柱在每次土方開挖后需及時完成焊接加固。1#、4#、5#塔吊基礎(chǔ)大樣詳后附圖。2#塔吊基礎(chǔ)使用采用天然地基基礎(chǔ)，基礎(chǔ)與底板連接，按照塔吊說明書，選用6500*6500*1400mm的基礎(chǔ)，混凝土標號C40,上層筋縱橫向各32根25mm直徑HRB335鋼筋，下層筋縱橫向各32根25直徑HRB335鋼筋，架立筋為256根12mm直徑HPB300鋼筋。塔機基礎(chǔ)為預埋地下節(jié)形式，地下節(jié)埋入混凝土基礎(chǔ)部分應與混凝土基礎(chǔ)鋼筋網(wǎng)可靠連成一體，端面露出基礎(chǔ)高度為350mm,并保證地下節(jié)上平面的平整度不大于1/1000。2#塔吊基礎(chǔ)平面圖2#塔吊基礎(chǔ)剖面圖3#塔吊基礎(chǔ)也使用采用天然地基基礎(chǔ)，基礎(chǔ)與底板連接，按照塔吊說明書，選用8000*8000*1600mm的基礎(chǔ)，混凝土標號C40。塔機基礎(chǔ)為預埋地下節(jié)形式，地下節(jié)埋入混凝土基礎(chǔ)部分應與混凝土基礎(chǔ)鋼筋網(wǎng)可靠連成一體。3#塔吊基礎(chǔ)平面圖3#塔吊基礎(chǔ)剖面圖4.3立柱樁與工程樁間距現(xiàn)場1#塔吊基礎(chǔ)立柱樁距最近工程樁間距為1.802m，4#塔吊基礎(chǔ)立柱樁距最近工程樁間距為1.520m，5#塔吊基礎(chǔ)立柱樁距最近工程樁間距為1.310m，后附1#、4#、5#塔吊基礎(chǔ)立柱樁與工程樁的間距詳圖。4.3塔吊基礎(chǔ)驗算4.3.11#、4#、5#塔吊基礎(chǔ)驗算根據(jù)本工程地質(zhì)勘查報告，從⑦開始計算端阻力，故所有塔吊基礎(chǔ)鉆孔灌注樁考慮插入⑦持力層1m，以受力最大的1#塔吊為例驗算如下：一、塔吊受力計算（TC6015，按最大60m自由高度）工況一：塔吊處于工作狀態(tài)塔吊參數(shù)：自重(包括壓重)F1+F2=760.6kN,塔吊傾覆力矩M=3085kN.m,塔身寬度B=2m取最不利狀態(tài)塔吊標準節(jié)與四根樁偏差45o時計算：最大壓力：Nmax=1.2×(760.6+24)/4+1.4×3085×(2.4×1.414/2)/[2×(2.4×1.414/2)2]=1508.07kN最大拔力：Nmax=1.2×(760.6+24)/4-1.4×3085×(2.4×1.414/2)/[2×(2.4×1.414/2)2]=-1037.31kN工況二：塔吊處于非工作狀態(tài)塔吊參數(shù)：自重(包括壓重)F1+F2=680.3kN,塔吊傾覆力距M=3830kN.m,塔身寬度B=2m取最不利狀態(tài)塔吊標準節(jié)與四根樁偏差45o時計算：最大壓力：Nmax=1.2×(680.3+24)/4+1.4×3830×(2.4×1.414/2)/[2×(2.4×1.414/2)2]=1791.33kN最大拔力：Nmax=1.2×(680.3+24)/4-1.4×3830×(2.4×1.414/2)/[2×(2.4×1.414/2)2]=-1368.75kN二、塔吊鉆孔灌注樁長度計算1#塔吊，取 ZK4孔地質(zhì)剖面850樁徑樁基土層名稱厚度（m）周長（m）fsQski（kN）面積

（平方米）fpαQpk（kN）517.202.66930576.5053-13.1050413.7053-316.10451933.69541.555220.197175200.180.56721700964.24合計28.93344.26964.24單樁豎向抗壓承載力標準值＝3344.26＋964.24＝4308.5kN單樁豎向抗壓承載力特征值＝（2820.07＋964.24）/2＝2154.25kN單樁豎向抗拔承載力標準值＝3344.26kN單樁豎向抗拔承載力特征值＝3344.26/2＝1672.13kN三、塔吊樁基鋼筋計算根據(jù)塔吊樁最大抗拔力N=1368.75KN；fy=300N/mm2根據(jù)鋼筋最大承載應力As=N/σ≦fy=300N/mm2As≦1420050/300mm2=4562.5mm2取鋼筋Φ22，N=As/π（11）2=12，取12根取鋼筋Φ25，N=As/π（12.5）2=9.3，取10根取鋼筋Φ28，N=As/π（14）2=7.4，取8根擬選用Φ25鋼筋，取10根四、格構(gòu)柱穩(wěn)定性驗算本工程塔吊基礎(chǔ)下的格構(gòu)柱高度最長為20.5m，依據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)，計算模型選取塔吊最大獨立自由高度60m，塔身未采取任何附著裝置狀態(tài)。1、格構(gòu)柱截面的力學特性：格構(gòu)柱的截面尺寸為0.502×0.502m；主肢選用:16號角鋼b×d×r=160×16mm；綴板選用(m×m):0.42×0.2主肢的截面力學參數(shù)為A0=49.07cm2，Z0=4.55cm，Ix0=1175.08cm2，Iy0=1175.08cm2；格構(gòu)柱截面示意圖格構(gòu)柱的y-y軸截面總慣性矩：格構(gòu)柱的x-x軸截面總慣性矩：經(jīng)過計算得到：Ix=4×[1175.08+49.07×(50.2/2-4.55)2]=87589.85cm4；Iy=4×[1175.08+49.07×(50.2/2-4.55)2]=87589.85cm4；2、格構(gòu)柱的長細比計算：格構(gòu)柱主肢的長細比計算公式：其中H──格構(gòu)柱的總高度，取21.7m；I──格構(gòu)柱的截面慣性矩，取,Ix=87589.85cm4，Iy=87589.85cm4；A0──一個主肢的截面面積，取49.07cm2。經(jīng)過計算得到x=102.72,y=102.72。格構(gòu)柱分肢對最小剛度軸1-1的長細比計算公式:其中b──綴板厚度，取b=0.5m。h──綴板長度，取h=0.2m。a1──格構(gòu)架截面長，取a1=0.502m。經(jīng)過計算得i1=[(0.25+0.04)/48+5×0.2520/8]0.5=0.404m。1=21.7/0.404=53.7。換算長細比計算公式：經(jīng)過計算得到kx=115.91,ky=115.91。3、格構(gòu)柱的整體穩(wěn)定性計算：格構(gòu)柱在彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性計算公式：其中N──軸心壓力的計算值(kN)；取N=1791.33kN；A──格構(gòu)柱橫截面的毛截面面積，取4×49.07cm2；──軸心受壓構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定系數(shù)；根據(jù)換算長細比0x=115.91,0y=115.91查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》得到x=0.520,y=0.520。經(jīng)過計算得到：X方向的強度值為175.51N/mm2，不大于設(shè)計強度215N/mm2,所以滿足要求!Y方向的強度值為175.51N/mm2，不大于設(shè)計強度215N/mm2,所以滿足要求!4、基礎(chǔ)格構(gòu)柱抗扭驗算1）格構(gòu)柱上斜腹桿抗扭構(gòu)造驗算軸心受壓格構(gòu)柱平行于綴材面的剪力為：其中為按虛軸換算長細比確定的整體穩(wěn)定系數(shù)。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)定》的最大剪力計算公式：其中，A為格構(gòu)柱的全截面面積，f為格構(gòu)柱鋼材設(shè)計強度值，為格構(gòu)柱鋼材屈服強度標準值（235MPa）。將剪力V沿柱長度方向取為定值。分配到一個綴材面上的剪力為：斜腹桿的軸心為：N=V1/cosθ取TC6015塔機水平力進行計算：V=112.1Kn因塔機水平力作用于兩根斜支撐上：V’=V/2=112.1/2=56.05KN斜支撐的軸心壓力為：F=V’/cos450=79.25Knθ為斜腹桿和水平桿的夾角（45°），斜腹桿的計算長度為3393.6mm。斜腹桿選用槽鋼【16a，其截面參數(shù)為：A=21.96cm2，ìx=6.28cm2，ìy=1.83cm長細比x=l/ìy=3393.6/18.3=185.4.，查表得穩(wěn)定系數(shù)為：=0.214斜腹桿的整體穩(wěn)定承載力驗算：σ=N1/A=V1/（Acos45°）=79.25/(0.214*21.96)=16.86MPa＜215Mpa斜綴條滿足構(gòu)造要求。5、構(gòu)柱之間斜支撐焊縫計算TC6015塔機斜支撐的軸心壓力為：79.25KN，焊縫高度：10mm焊縫有效厚度He=焊縫寬度Hf×0.7=7mm焊縫長度Lw＝250+180+256=686mm，計算時取500mm根據(jù)角焊縫的強度公式：σf=N/(He×Lw)≦[σ]代入數(shù)據(jù)，得：σf=79.25/500/7=22.6MPa小于160MPa滿足受力要求。6、斜撐貼板與格構(gòu)柱焊縫校核σ=79.25/250/7=45MPa，小于160MPa滿足受力要求五、TC6015樁承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1780.11kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應滿足下面的公式：其中c──基樁成樁工藝系數(shù)，取0.750fc──混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=14.300N/mm2；Aps──樁身截面面積，Aps=0.5672m2。經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,受壓鋼筋只需構(gòu)造配筋!樁身受拉計算，依據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008第5.8.7條受拉承載力計算，最大拉力N=-1385.03kN本工程鉆孔灌注樁縱向受力鋼筋設(shè)計為10Φ25，經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積As=4908mm2。其抗拉設(shè)計值為Ny=300*5672/1000=1472.4KN，大于N=1385.03KN，滿足要求！六、鋼平臺驗算塔吊樁間距為2.55米，其鋼平臺采用H400*13*21的型鋼外封10mm厚鋼板（見下圖），材質(zhì)選用Q345B，塔吊支腿處加橫向筋板以增加局部抗壓能力。圖示箱梁計算數(shù)據(jù)如下：截面積：；慣性矩：；抗彎截面系數(shù)：TC6015鋼平臺主梁的驗算工作工況：；；非工作工況：；；按簡支梁計算建立平衡方程：；；解得支反力：工作工況：；；（正正為壓力，負負為拉力；）非工作工況：；；；（正為壓力力，負為拉力力；）故，校核時，按非非工作工況進進行計算。正應力：其計算公式為：其中：M=1193KNmm；；（箱型截面系數(shù)）；代入計算；故正應力滿足要求求。梁腹板中性軸處剪剪應力：其計算公式為：；；其中：；；代入數(shù)據(jù)：故滿足要求。計算危險點：腹板板與翼緣板交交匯處局部承壓強度：其計算公式為：；；其中：值取1.00；；代入計算數(shù)據(jù)得：：；故，梁局部承壓滿滿足要求。剪切應力：其計算公式為：；；其中：；代入計算：；故，剪切力滿足要要求。折算應力：正應力為，故折算算應力為：故，折算應力滿足足規(guī)范要求。梁的穩(wěn)定性：梁長度為34500mm，寬度=400mmm，因此主整體穩(wěn)定性性不需計算。綜上，梁滿足使用用要求。鋼平臺連接焊縫的的驗算焊縫受豎直向拉力力及水平力合合力破壞。a.豎向拉力力：F=909kn；（格構(gòu)柱處處）F=1030knn；（支腿處處）b.水平力：：N=1122.1kn；c．扭矩：M=3885KNm；水平合力為：V==112.11+385//2.5==266.11KN。（格構(gòu)柱柱處）V=112.1++385/22=3044.6KN。（塔吊支支腿處）格構(gòu)柱與封口板處處：如圖，焊條采用EE4316。焊縫長度度：；計算長長度：12448mm；焊縫縫高度：；；其中：；；；代入數(shù)據(jù)：；以上計算僅考慮角角鋼與封口板板焊接，計算算偏于安全。故該處焊縫滿足要要求。封口板與鋼平臺主主梁下翼緣處處：如圖：焊條采用E50。焊焊縫長度：；；計算長度：：1172mmm。焊縫高度：；；其中：；；；；代入數(shù)據(jù)：；故該處焊縫滿足要要求。鋼平臺主梁上翼緣緣與固定支腿腿處貼板：焊條采用E50。；計算長度度：10588.8mm。焊縫高度：；；其中：；；；；代入數(shù)據(jù)：；故該處焊縫滿足要要求。焊縫校核：焊條采用E50。焊縫長度：l=1105*8++104*44=12566mm計算時取焊縫長度度為：12008mm；焊縫采用45°坡坡口焊；板厚厚20mm；其中：；；；代入數(shù)據(jù)：；故，該處焊縫滿足足要求。4.3.222#塔吊基礎(chǔ)驗驗算一.參數(shù)信息塔吊型號:QTZZ100塔機自重標準值::Fk1=6680.300kN起重荷載標準值::Fqk=1100kN塔吊最大起重力矩矩:M=12250kN..m塔吊計算高度:HH=60m塔身寬度:B=22m非工作狀態(tài)下塔身身彎矩:M=30080kN..m承臺混凝土等級::C40鋼筋級別:HRBB335地基承載力特征值值:342..2kPa承臺寬度:Bc==6.3m承臺厚度:h=11.4m基礎(chǔ)埋深:D=00m計算簡圖:二.荷載計算1.自重荷載及及起重荷載1)塔機自重標標準值Fk1=680.33kN2)基礎(chǔ)以及覆覆土自重標準準值Gk=6.3×6.33×1.4××25=13389.155kN承臺受浮力：Fllk=6.33×6.3××17.100×10=66786.999kN3)起重荷載標標準值Fqk=100kNN2.風荷載計算算1)工作狀態(tài)下下塔機塔身截截面對角線方方向所受風荷荷載標準值a.塔機所受風風均布線荷載載標準值(Wo==0.2kNN/m2)==0.8×11.77×11.95×00.99×00.2=0..55kN//m2==1.2×00.55×00.35×22=0.466kN/mb.塔機所受風風荷載水平合合力標準值Fvk=qsk×HH=0.466×60=227.55kkNc.基礎(chǔ)頂面風風荷載產(chǎn)生的的力矩標準值值Msk=0.5Fvvk×H=00.5×277.55×660=8266.64kNN.m2)非工作狀態(tài)態(tài)下塔機塔身身截面對角線線方向所受風風荷載標準值值a.塔機所受風風均布線荷載載標準值(本地區(qū)Wo=00.55kNN/m2)==0.8×11.86×11.95×00.99×00.55=11.58kNN/m2==1.2×11.58×00.35×22=1.333kN/mb.塔機所受風風荷載水平合合力標準值Fvk=qsk×HH=1.333×60=779.63kkNc.基礎(chǔ)頂面風風荷載產(chǎn)生的的力矩標準值值Msk=0.5Fvvk×H=00.5×799.63×660=23888.84kkN.m3.塔機的傾覆覆力矩工作狀態(tài)下，標準準組合的傾覆覆力矩標準值值Mk=3080+0..9×(12250+8226.64))=49488.97kNN.m非工作狀態(tài)下，標標準組合的傾傾覆力矩標準準值Mk=3080+23388.844=54688.84kNN.m三.地基承載力計算依據(jù)《塔式起重機機混凝土基礎(chǔ)礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)規(guī)程》(JGJ//T1877-20099)第4.1.3條承載力計計算。塔機工作狀態(tài)下：：當軸心荷載作用時時：==(680..3+1000+-53997.84))/(6.33×6.3))=-1166.34kNN/m2當偏心荷載作用時時：==(680..3+1000+-53997.84))/(6.33×6.3))-2×(44948.997×1.4414/2))/41.667==-284..26kN//m2由于Pkmin<00所以按下式式計算Pkmax：==(49488.97+227.55××1.4)//(680..3+1000+-53997.84))=-1.008m≤0.25bb=1.588m工作狀態(tài)地地基承載力滿滿足要求!==3.150.766=3.911m==(680..3+1000+-53997.84))/(3×33.91×33.91)==-100..49kN//m2塔機非工作狀態(tài)下下：當軸心荷載作用時時：==(680..3+-53397.844)/(6..3×6.33)=52..14kN//m2當偏心荷載作用時時：==(680..3+-53397.844)/(6..3×6.33)-2×((5468..84×1..414/22)/41..67==-304..42kN//m2由于Pkmin<00所以按下式式計算Pkmax：==(54688.84+779.63××1.4)//(680..30+-55397.884)=-11.18m≤0.25bb=1.588m非工作狀態(tài)態(tài)地基承載力力滿足要求!==3.150.844=3.999m==(680..3+-53397.844)/(3××3.99××3.99))==-98.996kN/mm2四.地基基礎(chǔ)承載力驗驗算修正后的地基承載載力特征值為為:fa=342..20kPaa軸心荷載作用：由由于fa≥Pk=-1166.34kPPa，所以滿足足要求！偏心荷載作用：由由于1.2×ffa≥Pkmax=--98.966kPa，所以滿足足要求！五.承臺配筋計算依據(jù)《建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范范》GB500007-22011第8.2條。1.抗彎計算，計計算公式如下下:式中a1──截面II-I至基底邊緣緣的距離，取取a1=2.155m；a'───截面I-I在基底的投投影長度,取a'=22.00m。P──截面I-I處的基底反反力；工作狀態(tài)下：P=-100.449×(333.91-22.15)//(3×3..91)=--82.099kN/m22；M=2.152××[(2×66.3+2))×(1.335×-1000.49++1.35××-82.009-2×11.35×--5397..84/6..32)+(1..35×-1100.499-1.355×-82..09)×66.3]/112=618.64kkN.m非工作狀態(tài)下：P=-98.966×(33..99-2..15)/((3×3.99863011611999488)==-81.117kN/mm2；M=2.152××[(2×66.3+2))×(1.335×-988.96+11.35×--81.177-2×1..35×-55397.884/6.332)+(1..35×-998.96--1.35××-81.117)×6..3]/122=642.28kkN.m2.配筋面積計計算,公式如下:依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB500010-22010式中α1──系數(shù)，當混凝土強強度不超過C50時，α1取為1.0,當混凝土強強度等級為C80時，α1取為0.94,期間按按線性內(nèi)插法法確定；fcc──混凝土抗壓壓強度設(shè)計值值；h00──承臺的計算算高度。經(jīng)過計算得:αs=642.28××106/(1.000×19..10×6..30×1003×135002)=0.0003ξ=1-(1-2××0.0033)0.5=0..003γs=1-0.0033/2=0..999As=642..28×1006/(0.9999×13350×3000.00))=15888.20mmm2。六.地基變形計算規(guī)范規(guī)定：當?shù)鼗饕芰訉拥某休d力特特征值(fak)不小于130kPPa或小于130kPPa但有地區(qū)經(jīng)經(jīng)驗，且黏性性土的狀態(tài)不不低于可塑（液液性指數(shù)IL不大于0.75）、砂土的的密實度不低低于稍密時，可可不進行塔機機基礎(chǔ)的天然然地基變形驗驗算，其他塔塔機基礎(chǔ)的天天然地基均應應進行變形驗驗算。塔吊計算滿足要求求！4.3.333#塔吊基礎(chǔ)計算算一.參數(shù)信息塔吊型號:QTZZ200塔機自重標準值::Fk1=11141.000kN起重荷載標準值::Fqk=1184kN塔吊最大起重力矩矩:M=38840kN..m塔吊計算高度:HH=61.55m塔身寬度:B=22.2m非工作狀態(tài)下塔身身彎矩:M=61184kN..m承臺混凝土等級::C40鋼筋級別:HRBB335地基承載力特征值值:342..2kPa承臺寬度:Bc==8.00mm承臺厚度:h=11.6m基礎(chǔ)埋深:D=00.00m計算簡圖:二.荷載計算1.自重荷載及及起重荷載1)塔機自重標標準值Fk1=1141kkN2)基礎(chǔ)以及覆覆土自重標準準值Gk=8×8×1.66×25=22560kNN承臺受浮力：Fllk=8×88×17.330×10==110722kN3)起重荷載標標準值Fqk=184kNN2.風荷載計算算1)工作狀態(tài)下下塔機塔身截截面對角線方方向所受風荷荷載標準值a.塔機所受風風均布線荷載載標準值(Wo==0.2kNN/m2)==0.8×11.77×11.95×00.99×00.2=0..55kN//m2==1.2×00.55×00.35×22.2=0..51kN//mb.塔機所受風風荷載水平合合力標準值Fvk=qsk×HH=0.511×61.55=31.007kNc.基礎(chǔ)頂面風風荷載產(chǎn)生的的力矩標準值值Msk=0.5Fvvk×H=00.5×311.07×661.5=9955.333kN.m2)非工作狀態(tài)態(tài)下塔機塔身身截面對角線線方向所受風風荷載標準值值a.塔機所受風風均布線荷載載標準值(本地區(qū)Wo=00.55kNN/m2)==0.8×11.86×11.95×00.99×00.55=11.58kNN/m2==1.2×11.58×00.35×22.2=1..46kN//mb.塔機所受風風荷載水平合合力標準值Fvk=qsk×HH=1.466×61.55=89.778kNc.基礎(chǔ)頂面風風荷載產(chǎn)生的的力矩標準值值Msk=0.5Fvvk×H=00.5×899.78×661.5=22760.775kN.mm3.塔機的傾覆覆力矩工作狀態(tài)下，標準準組合的傾覆覆力矩標準值值Mk=6184+0..9×(38840+9555.33))=104999.80kkN.m非工作狀態(tài)下，標標準組合的傾傾覆力矩標準準值Mk=6184+27760.755=89444.75kNN.m三.地基承載力計算依據(jù)《塔式起重機機混凝土基礎(chǔ)礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)規(guī)程》(JGJ//T1877-20099)第4.1.3條承載力計計算。塔機工作狀態(tài)下：：當軸心荷載作用時時：==(11411+184++-85122)/(8××8)=-1112.300kN/m22當偏心荷載作用時時：==(11411+184++-85122)/(8××8)-2××(104999.80××1.4144/2)/885.33==-286..28kN//m2由于Pkmin<00所以按下式式計算Pkmax：==(104999.80++31.077×1.6))/(11441+1844+-85112.00))=-1.447m≤0.25bb=2.000m工作狀態(tài)地地基承載力滿滿足要求!==4--1..04=5..04m==(11411+184++-85122.00)//(3×5..04×5..04)==-94.339kN/mm2塔機非工作狀態(tài)下下：當軸心荷載作用時時：==(11411+-85112)/(88×8)=557.83kkN/m2當偏心荷載作用時時：==(11411+-85112)/(88×8)-22×(89444.75××1.4144/2)/885.33==-263..39kN//m2由于Pkmin<00所以按下式式計算Pkmax：==(89444.75+889.78××1.6)//(11411.00+--8512..00)=--1.23mm≤0.25bb=2.000m非工作狀態(tài)態(tài)地基承載力力滿足要求!==4--0..87=4..87m==(11411+-85112.00))/(3×44.87×44.87)==-103..52kN//m2四.地基基礎(chǔ)承載力驗驗算修正后的地基承載載力特征值為為:fa=342..20kPaa軸心荷載作用：由由于fa≥Pk=-1122.30kPPa，所以滿足足要求！偏心荷載作用：由由于1.2×ffa≥Pkmax=--94.399kPa，所以滿足足要求！五.承臺配筋計算依據(jù)《建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范范》GB500007-22011第8.2條。1.抗彎計算，計計算公式如下下:式中a1──截面II-I至基底邊緣緣的距離，取取a1=2.900m；a'───截面I-I在基底的投投影長度,取a'=22.20m。P──截面I-I處的基底反反力；工作狀態(tài)下：P=-94.399×(35..04-2..90)/((3×5.004)=-776.28kkN/m2；M=2.902××[(2×88+2.2))×(1.335×-944.39+11.35×--76.288-2×1..35×-88512.000/82)+(1..35×-994.39--1.35××-76.228)×8]]/12=1504.322kN.m非工作狀態(tài)下：P=-103.552×(344.87-22.90)//(3×4..8717227113330297))=-82..98kN//m2；M=2.902××[(2×88+2.2))×(1.335×-1003.52++1.35××-82.998-2×11.35×--8512//82)+(1..35×-1103.522-1.355×-82..98)×88]/12=1162.666kN.m2.配筋面積計計算,公式如下:依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB500010-22010式中α1──系數(shù)，當混凝土強強度不超過C50時，α1取為1.0,當混凝土強強度等級為C80時，α1取為0.94,期間按按線性內(nèi)插法法確定；fcc──混凝土抗壓壓強度設(shè)計值值；h00──承臺的計算算高度。經(jīng)過計算得:αs=1504.322×106/(1.000×19..10×8..00×1003×155002)=0.0004ξ=1-(1-2××0.0044)0.5=0..004γs=1-0.0044/2=0..998As=15044.32×1106/(0.9998×15550×3000.00))=32411.75mmm2。六.地基變形計算規(guī)范規(guī)定：當?shù)鼗饕芰訉拥某休d力特特征值(