向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件

向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件1右岸地下廠房四臺巨型機組（天津阿斯通制造）；左岸壩后廠房四臺巨型機組（哈爾濱電機廠制造）右岸地下廠房四臺巨型機組（天津阿斯通制造）；左岸壩后廠房四臺2向家壩世界之最世界上規(guī)模最大的沉井群；世界上最大的地下電站廠房引水發(fā)電系統(tǒng)及輔助工程；世界上最長的骨料輸送隧道；世界跨度最大、橫跨金沙江，連接川、滇兩省的纜機。電站發(fā)出的強大電力是我國實施“西電東送”戰(zhàn)略的骨干電站。向家壩世界之最世界上規(guī)模最大的沉井群；世界上最大的地下電站廠3機組總裝配圖機組總裝配圖4當今世界各國巨型機組當今世界各國巨型機組5向家壩巨型機組結構組裝向家壩巨型機組6水輪機布置向家壩左右岸水輪機均為立軸混流式，帶有金屬蝸殼和彎肘型尾水管。水輪機主軸與發(fā)電機主軸剛性直聯。左岸壩后廠房采用單機單管引水，尾水管采用單機單管布置。右岸地下廠房進水口采用岸塔式進水口，單機單管引水，尾水管采用單機單管布置，城門洞型截面，兩洞合一后接變頂高尾水隧洞。水輪機布置7蝸殼結構組焊

蝸殼為鋼板焊接結構，鋼板厚度從25～74mm不等。蝸殼共9節(jié)（左岸）、13節(jié)（右岸），進口直徑Ф12200（左岸）、Ф11400（右岸），厚度54mm（左岸）、57mm（右岸），承受最大內壓1.58mMPa（左岸）、1.54MPa（右岸）。左右岸均設有1個Ф800內開式進人門，1個Ф800的下拆式蝸殼排水閥，技術取水口設置在蝸殼進口段（第一節(jié)上）。蝸殼結構組焊8座環(huán)結構組焊向家壩機組座環(huán)組焊結構，由上環(huán)板、下環(huán)板、固定導葉、上過渡板、下過渡板、舌板、圓筒、上下密封環(huán)等部件組成。座環(huán)下部與基礎環(huán)連接，上部與機坑里襯連接，圓周方向與蝸殼相連。座環(huán)固定導葉共28個（右岸）、24個（左岸）圓周均布。右岸+Y方向布置5個中心孔導葉，其內部設有Φ60的排水管路；左岸+Y偏+X方向布置有5個中心孔導葉，其內部設有Φ50的自流排水管路，用于頂蓋自流排水。固定導葉高2658mm（右岸）、2895mm（左岸）。座環(huán)總重約290T（右岸）、450T（左岸），最大瓣重約90T，分四瓣（右岸）、六瓣（左岸）運往工地，在工地進行組圓焊接，然后整體吊入機坑。座環(huán)結構組焊9機坑里襯結構（水車室）組焊為鋼板焊接結構，材料為Q235-B，鋼板厚度為20mm，右岸電站尺寸為?13400×8141、左岸為?13500×7467.5，分3節(jié)，每節(jié)分2瓣，工地組焊。機坑里襯上設有接力器坑襯、冷卻器坑襯、壁燈盒及穿線管、進人通道、排風通道等。機坑里襯結構（水車室）組焊10導水機構結構組裝主要由過流部件、導葉操作機構和接力器及其附件等組成。過流部件包括基礎環(huán)、底環(huán)、座環(huán)、活動導葉、頂蓋及其附件。導葉操作機構包括拐臂、連桿、控制環(huán)、推拉桿、連接銷及其附件?；顒訉~采用不銹鋼鑄焊結構，端部為金屬橡膠組合式密封，立面為剛性密封。導葉為3支點自潤滑軸承支承，1個在底環(huán)，另2個在頂蓋中。設置24個（左岸）、28個（右岸）導葉。導葉從全開到接近空載位置范圍內具有水力矩自關閉特性。導葉保護裝置，均采用剪斷銷結構。導水機構結構組裝11向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件12頂蓋組焊結構

均采用鋼板焊接結構，左岸頂蓋外型尺寸為外徑Φ12900mm，最大高度2670mm；右岸頂蓋外型尺寸為外徑Φ13100mm，最大高度2288mm。頂蓋與座環(huán)采用法蘭把合（左岸）、調整墊（右岸）結構。頂蓋分4瓣制造，具有足夠的強度和剛度。頂蓋與轉輪上冠配合處設有焊接的可更換的固定止漏環(huán)，材料為0Cr13Ni5Mo。為減少轉輪上冠的向下推力及頂蓋的水壓力，在頂蓋上設有與水輪機轉輪上腔相通的平壓管，平壓管出口引至尾水管擴散段，左岸設有8-φ377的平壓管；右岸設有6-φ350的平壓管。頂蓋設置2臺用電動機驅動的排水潛水泵及其控制箱，以便在空心固定導葉排水受阻時排除頂蓋內的積水。頂蓋組焊結構13水導軸承結構組裝均采用無軸領、稀油潤滑、強迫外循環(huán)冷卻、具有巴氏合金表面的分塊瓦式結構。由分塊的軸瓦、軸瓦支承、帶油槽的軸承箱、油箱蓋和附件組成。導軸承能安全地承受在最大飛逸工況和各種極端工況下不小于5分鐘所引起的溫度、應力、振動和磨損。軸承間隙均采用斜楔調整，具有堅固、耐用，加工和調整方便。軸承的潤滑油能在主軸旋轉的作用下通過軸瓦作自循環(huán)。水導軸承在冷卻水中斷的情況下，運行30分鐘而不損壞軸瓦。水導軸承結構組裝14主軸工作密封結構采用自補償型靜壓自調節(jié)式軸向密封。當密封磨損量超量時可自動報警。工作密封由固定環(huán)和轉動環(huán)組成，固定環(huán)為高分子聚合物，轉動環(huán)采用不銹鋼抗磨環(huán)（安裝在轉輪上冠處，隨轉輪旋轉）。工作密封元件保證至少能運行40000小時或5年而不用更換。主軸密封主供水源為廠內清潔水，備用水源來自于蝸殼取水，經減壓、過濾后接入主軸密封。在機組停機時，為防止水進入頂蓋，在工作密封下方設置充氣圍帶檢修密封，密封型式為充氣圍帶式（橡膠）；密封氣壓為0.5～0.8MPa，金屬軟管供氣；檢修密封裝置上設置防止機組在密封充氣的情況下啟動的壓力開關。主軸工作密封結構15轉輪組焊結構上冠、下環(huán)和葉片均采用抗空蝕、抗磨損并具有良好焊接性能的不銹鋼材料制造。上冠為整體鑄造；每個葉片采用鑄造，經五軸數控車床加工；下環(huán)用鋼板卷焊或分瓣鑄造。向家壩水輪機轉輪均在制造廠整體組焊，靜平衡試驗合格后運至工地。轉輪上冠和下環(huán)上部均設置有止漏環(huán)，止漏環(huán)為與上冠下環(huán)一體結構，直接在上冠、下環(huán)外圓加工成型。轉輪上冠不設泄水孔，在頂蓋上設置平壓管。右岸轉輪最大外徑10.52米，高4.744米，重達406.484噸。轉輪組焊結構16水輪機補氣系統(tǒng)為了滿足水輪機在部分負荷工況下穩(wěn)定運行的要求，通過發(fā)電機上端軸頂部向轉輪下方補入自然空氣的補氣系統(tǒng)；并在頂蓋、底環(huán)和基礎環(huán)上預留補壓縮空氣的管道，供將來必要時采用。主軸中心孔自然補氣系統(tǒng)由進氣管、補氣閥、補氣管、逆止閥、消音裝置等組成。補氣閥為氣緩沖、自潤滑結構；補氣管為插入式結構，補氣管出口伸至轉輪下環(huán)底部，出口部分可以單獨抽出；補氣閥設有兩根DN450補氣管和一根DN300排水管。為防止高尾水位時尾水從大軸中心補氣管大量溢出，保證機組安全運行，在補氣系統(tǒng)設有浮球閥，浮球閥過流面積與補氣管相匹配，并設有緩沖裝置防止浮球閥在運行過程中快速上下串動。水輪機補氣系統(tǒng)17向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件18發(fā)電機上機架結構組裝帶有徑向支撐的斜支臂型機架，由中心體和

20個斜支臂等部件組成。上導軸承采用自潤滑、油浸、分塊瓦、巴氏合金瓦，上導軸承共有10塊瓦，上導單邊間隙：0.38±0.02mm。上導瓦固定方式為支撐板及瓦背徑向銷。上導油冷卻器采用管式冷卻器，位于上導油槽內擋油桶底板上，由兩瓣組圓而成，每瓣由16根不銹鋼管組成，管內通過上導冷卻水進水管注入冷卻水，對油槽的油進行冷卻。上導油槽底部和上部安裝有密封蓋板，形成密封腔，通過管路連接至上導油霧吸收裝置，形成上導油霧吸收系統(tǒng)。發(fā)電機上機架結構組裝19向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件20發(fā)電機轉子組裝結構主要由圓盤支架、磁軛和磁極、制動環(huán)等部件組成。轉子上部與上端軸相連，下部與發(fā)電機軸相連，聯接方式均為法蘭連接，轉子支架為斜結構，由1個整體中心體和14（右岸）、16（左岸）瓣支臂組成。在安裝場進行轉子支架的組裝焊接、磁軛疊片（約三萬片）組裝和磁極掛裝。轉子外徑為18940（-1.2~0.8）mm（右岸）、19342（-2~0）mm（左岸），轉子磁軛高度約為3580±2mm（右岸）、3300±5mm（左岸），整體的轉子重量為1850t（右岸）、2015.96t（左岸）。磁軛由

4mm

厚的經鈍化處理的高強度硅鋼片在現場疊裝而成，熱套在轉子支架外側，并用鍵固定，在磁軛下部設有制動環(huán)。轉子中心體由上下法蘭、加強筋廠家焊接、精加工而成。采用斜支臂結構是轉子的重要特點，發(fā)電機轉子通過轉子中心體向外呈斜支臂結構的支臂連接扇形轉子支架，組焊后形成斜支臂結構的轉子支架。斜支臂結構設計具體突出的優(yōu)點：分解支臂受力，將傳遞到基礎的熱膨脹力降低到最??；在圓周方向產生微小旋轉和彈性，補償拉伸應力，避免應力顯著增大。發(fā)電機轉子組裝結構21向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件22發(fā)電機定子組裝結構主要由定子機座（包括定子鐵芯支撐環(huán)、20個垂直的斜元件、垂直筋板以及機座外壁等）、鐵芯（硅鋼片、齒壓板、齒壓條、壓緊螺栓等組成，疊片約38萬張）定子繞組及空氣冷卻器等組成。定子為斜支臂的定子機座結構，定子鐵芯由0.5mm厚的硅鋼片疊裝而成，并用穿心的壓緊螺桿進行壓緊，定子線棒為雙層布置嵌入鐵芯的槽中。定子的最大外徑為22028mm（右岸）、21800mm（左岸），定子機座高度為6325mm（右岸）、6315mm（左岸），定子鐵芯外徑為19990mm，定子鐵芯內徑為19000±0.6mm（右岸）、19410（-0.5~+1.0）mm（左岸），定子鐵芯的高度為3490（0~+5）mm（右岸）、3250（0~+5）mm（左岸）。定子機座總重約208t（右岸）、220t（左岸），分成5瓣運至現場。定子機座共有八層環(huán)板組成，其中最下面一層環(huán)板為定子鐵芯的基礎板，其厚度最厚，為50mm，在該層環(huán)板上安裝定子下齒壓板，下齒壓板上表面具有很高的平面度，一次面作為定子鐵芯的疊裝基礎面。定子機座圓周靠定子鐵芯環(huán)板側均勻布置189根（右岸）、210根（左岸）定子定位筋，定位筋為“鴿尾型”定位筋，定位筋將定子機座圓周均勻等分，定位筋通過托塊固定在定子機座上，其主要作用是定位定子鐵芯。鐵芯在工地以1/3的疊片方式交錯疊裝，以形成1個整體連續(xù)的鐵芯。頂部和底部的疊片組在工廠由5mm厚粘連在一起的硅鋼片疊成，形成一個堅固的圓環(huán)。鐵芯由0.5mm厚的優(yōu)質硅鋼片疊裝而成，定子鐵芯共分為72小段（右岸）、70小段（左岸）。為了保證鐵芯受壓均勻，在疊片過程中，要對鐵芯進行中間壓緊。鐵芯的壓緊采用制造廠提供的液壓工具進行，壓力通過壓緊板、非磁性壓指、帶螺母和比利維爾墊圈的夾緊螺栓來維持整個鐵芯疊片受力均勻，鐵芯的最終夾緊壓力約為1.5MPa。發(fā)電機定子組裝結構23向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件24向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件25發(fā)電機下機架結構組裝為荷重機架，其作用是承受水輪發(fā)電機組轉動部分的重量及軸向水推力。該機架由中心體和16個斜支臂（右岸）、12個徑向支臂（左岸）及導軸承和推力軸承部分組成。下機架的外徑為16.28m，高度為4.88m，重量364t。中心體整體到貨，各個支臂分開運輸到工地，與中心體焊接成整體后吊入機坑。下機架所含的設備主要包括推力軸承、下導軸承、推力與下導軸承油冷卻器，通常把推力軸承和下導軸承統(tǒng)稱為推導聯合軸承，二者公用一個油槽，稱為推導油槽，機組推導油槽額定用油量為36m3，其中下導軸承以推力頭為軸領，下導軸承由16塊巴氏合金下導瓦組成。其結構型式采用浸油分塊瓦式導軸承。下導瓦與推力頭的設計間隙為1.2mm（右岸）、0.77mm（左岸）。鏡板通過連接螺桿與推力頭連接為整體，共用32根M20的螺桿連接推力頭和鏡板。推力軸承采用雙層推力軸承瓦結構，推力瓦為剛性支柱式、偏心受力的兩層瓦結構，機組運行時發(fā)生傾斜，以利形成油膜。上層瓦為60mm厚的薄層運行瓦（表面鑄有一層高標準的巴氏合金，厚度約為4mm），下層瓦為237mm厚的支撐托瓦，兩層瓦的中間按部位受力不同安裝有4種規(guī)格、彈性不同的垂直支柱銷。當機組運行時，推力瓦受到的不均勻力由小支柱不同的彈性變形來調節(jié)，以適應瓦的撓度變形。推力擋油圈上裝有螺旋形密封，防止擋油筒甩油。發(fā)電機下機架結構組裝26高壓油減載裝置組裝其作用是當機組啟動和停機前，在推力瓦和鏡板之間強行建立油膜，防止干摩擦或半干摩擦，降低啟動摩擦系數，確保機組在啟、停過程中推力軸承的安全和可靠性。當探測到機組發(fā)生蠕動時，該系統(tǒng)能自動啟動。高壓油減載系統(tǒng)還具有另外兩個作用：當進行機組盤車工作時，需要啟動高壓油減載系統(tǒng)，此時在推力瓦和鏡板間強行建立油膜，防止干摩擦或半干摩擦，降低啟動摩擦系數，確保機組在盤車過程中推力軸承的安全和可靠性；當進行頂轉子工作時，需要啟動高壓油減載系統(tǒng)，此時在推力瓦和鏡板間產生壓力油，避免導致鏡板在升起過程中由于透平油的粘性而把推力瓦帶起，因而確保在機組轉動部頂起過程中保護推力瓦的安全。高壓油減載裝置組裝27制動裝置組裝左岸機組采用電氣制動和機械制動方式，在機組停機時，當機組轉速低至額定轉速的95%時，投入電氣制動，當機組轉速低至額定轉速的20%時，投入機械制動，直至機組停機。右岸機組采用機械制動方式，在機組停機時，當機組轉速低于額定轉速的20%時，投入機械制動，直至機組停機，沒有電氣制動。機組制動與頂起系統(tǒng)主要作用：通過低壓氣系統(tǒng)實現機組的停機；通過高壓油系統(tǒng)實現頂轉子功能。機組的風閘采用“雙活塞三腔”結構，“雙活塞”是指制動活塞和頂起活塞，“三腔”結構是指兩個活塞從上至下依次隔離為復歸腔、制動腔、頂起腔，在機組正常制動過程中，頂起活塞不參與工作，制動腔注入壓縮空氣，制動活塞向上移動，從而起到制動作用；制動復歸時，在最上部的復歸腔注入壓縮空氣，制動活塞向下移動，實現活塞復歸；在頂轉子時，制動活塞不工作，在風閘最底部的頂起腔中注入高壓油，頂起活塞被頂起，推動制動活塞一起向上運行，從而起到頂轉子的作用，高壓油泄壓后，頂轉子活塞緩慢回落。制動裝置組裝28左右岸發(fā)電機空氣冷卻器的結構組裝機組空氣冷卻器的冷卻管采用銅鎳合金，散熱部件為凸制鋁片。散熱部件焊接在冷卻管上，防止熱交換能力的損失和損耗，冷卻管與承管板采用脹管結構，承管板兩端為水箱，冷卻器可雙向換向運行?？諝饫鋮s器按工作水壓0.2～0.5MPa設計，冷卻器管中水的流速不超過1.5m/s。在發(fā)電機定子機座周圍，圓周均勻地布置20個水冷式空氣冷卻器，形成一個密閉自循環(huán)的空氣冷卻系統(tǒng)?？諝獾难h(huán)通過發(fā)電機轉子的徑向氣流作用來實現，氣流經轉子通風溝、通風隙、氣隙、定子鐵芯和機座導入空氣冷卻器，通過空氣冷卻器的氣流再返回到轉子上下端。左右岸發(fā)電機空氣冷卻器的結構組裝29向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件30機組總裝程序

機組總裝程序31向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件32水輪機基礎環(huán)、座環(huán)安裝座環(huán)方位偏差6~4mm；座環(huán)中心偏差6~4mm；上下環(huán)板密封加工后半徑偏差±1mm；上、下環(huán)板同軸度3~2mm；固定導葉中點高程偏差±3mm。水輪機基礎環(huán)、座環(huán)安裝33水輪機蝸殼安裝

蝸殼各管節(jié)進口遠點半徑偏差±0.004R（R為最遠點半徑設計值）；蝸殼各管節(jié)最遠點高程偏差±15~±12mm；定位節(jié)管口與基準線偏差±5~±4mm；蝸殼焊縫對口間隙2~4mm；蝸殼環(huán)縫錯牙＜3mm；直管段中心與壓力鋼管中心偏差＜5mm。水輪機蝸殼安裝

蝸殼各管節(jié)進口遠點半徑偏差±0.004R（R34向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件35機坑測定定子基礎坑底面混凝土高程±1mm；下機架基礎坑底面混凝土高程±1mm；座環(huán)高程測定（固定導葉軸向中心高程、座環(huán)上下環(huán)板頂面高程、基礎環(huán)安裝基面高程、水平、方位）±1mm；座環(huán)上下環(huán)板鏜口半徑偏差±1mm；座環(huán)上下環(huán)板鏜口同軸度3~2mm；接力器基礎板距離機組中心距離±2mm、中心高程±1mm；機組X軸線方位偏差±0.1°機坑測定36基礎環(huán)與座環(huán)加工基礎環(huán)、座環(huán)上環(huán)板單個锪平面水平度≤0.02mm；底環(huán)、頂蓋單個墊塊水平度≤0.02mm；底環(huán)、頂蓋相鄰墊塊高程偏差≤0.05mm；底環(huán)、頂蓋墊塊周向高程偏差0.20mm。底環(huán)安裝底環(huán)組合螺栓伸長值偏差±0.10mm；底環(huán)組合面間隙應符合GB/T8564；下止漏環(huán)半徑偏差0~0.5mm；底環(huán)厚度偏差符合設計要求；底環(huán)墊塊安裝后頂部高程偏差0.20~0.16mm；底環(huán)與座環(huán)徑向間隙偏差-1~2mm；底環(huán)方位偏差±0.1°；下止漏環(huán)半徑偏差0~0.5mm；底環(huán)上表面到固定導葉中點距離偏差0~0.25mm；底環(huán)徑向水平度0.10mm；底環(huán)上表面周向波浪度0.20mm；底環(huán)安裝螺栓伸長值偏差±0.10mm?；A環(huán)與座環(huán)加工37頂蓋組合組合螺栓伸長值偏差±0.10mm；組合面間隙按GB/T8564；上止漏環(huán)半徑偏差0~0.5mm；頂蓋下口半徑偏差±0.10mm；主軸密封支撐下口半徑偏差±0.65mm；檢修密封座半徑偏差±0.25mm；工作密封座半徑偏差±0.25mm；水導軸承支座半徑偏差±0.09mm；水導軸承支座與主軸密封支撐同心度±0.10mm。頂蓋預裝臨時墊塊高程偏差0.20mm；頂蓋與座環(huán)徑向間隙偏差-1~2mm；上、下止漏環(huán)同軸度0.3~0.2mm；頂蓋與底環(huán)導葉軸孔同軸度0.5~0.3mm；頂蓋與底環(huán)間高度偏差0~0.5mm。頂蓋組合38水發(fā)聯軸同鉸前水輪機軸與發(fā)電機軸同軸度0.02mm；同鉸前主軸垂直度0.02mm；聯接螺栓伸長值偏差±0.10mm；同鉸后水輪機軸與發(fā)電機軸同軸度0.02mm；同鉸后主軸垂直度0.02mm/m。φ3998±0.5水輪機主軸重38.855噸φ3100水發(fā)聯軸φ3998±0.5水輪機主軸重38.855噸φ31039轉輪吊裝轉輪吊裝，其高程比設計高程降低30mm。轉輪中心，以下止漏環(huán)與底環(huán)固定止漏環(huán)的間隙為準進行調整；轉輪上法蘭面水平應不大于0.02mm/m。調整好后，點焊高程調整楔子板，并用銅楔子在止漏環(huán)處固定轉輪。轉輪吊裝40向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件41導葉安裝根據導水機構預裝時測得的底環(huán)和頂蓋的開襠高度確定每個導葉的安裝位置，并進行編號。吊裝時，底環(huán)上環(huán)面和導葉下軸套內清掃干凈。導葉安裝42頂蓋安裝調整以底環(huán)中心確定頂蓋中心；以導葉端面總間隙（1.4~2.1mm）確定頂蓋高程；按制造廠家要求加工頂蓋把合銷釘孔、螺絲孔、锪平面；頂蓋正式安裝時，先檢測確定墊片高程、同心度；上止漏環(huán)間隙3.5~4.5mm;上軸套與導葉間隙0.03~0.147mm。頂蓋安裝調整43水發(fā)主軸吊裝水發(fā)連軸完成以后，整體吊入機坑與轉輪聯接；主軸與轉輪的同軸度0.05mm；聯接螺栓伸長值偏差±0.10mm；主軸上法蘭面水平0.02mm/m；主軸垂直度0.02mm/m。水發(fā)主軸吊裝44導葉傳動機構安裝包括接力器、控制環(huán)、拐臂、導葉端蓋、連桿及導葉立面間隙調整；接力器基礎板穿墻螺栓伸長值偏差±0.10mm；接力器安裝螺栓伸長值±0.10mm；活塞桿與連桿連接面間隙（下部0.5~2.0mm）；活塞桿在全關與全開位置桿端高程之差0.50mm；活塞桿全行程水平0.10mm/m；接力器連桿與控制環(huán)連接面高差0.50mm；接力器在全行程范圍內的中心線偏差±3mm；接力器全行程偏差、接力器壓緊行程調整墊片厚度偏差、接力器油壓試驗符合設計要求；控制環(huán)組合螺栓、壓板螺栓伸長值偏差0.10mm；控制環(huán)側抗磨瓦徑向間隙0.6~0.98mm；導葉端部間隙分配（上部0.9~1.1，下部0.5~1.0mm）；立面間隙符合GB/T8564標準要求。導葉傳動機構安裝45定子安裝調整定子基礎螺栓伸長值偏差±7%；定子基礎安裝；定子鐵芯中心高程偏差±3.1~±2.2mm。定子安裝調整46下機架、制動器安裝下機架中心偏差0.5~0.35mm；下機架水平0.02mm/m；下機架安裝高程偏差±0.5mm；下機架與擋油圈同心度、推力頭與下機架的同心度、導軸瓦架與下機架同心度、下機架基礎螺栓力矩、下機架基礎板螺栓力矩符合設計要求；制動器安裝：制動器耐壓試驗（1.5倍工作壓力，30min壓降≤3%）；制動器頂面高差±1.0mm；制動器與轉子閘板間隙偏差±2.0mm；制動器徑向位置偏差±3.0mm；制動器壓縮空氣和油壓起落試驗靈活可靠、撤壓后能復位；制動系統(tǒng)管路耐壓試驗（耐氣壓1.1Mpa30min無泄漏）；粉塵收集裝置安裝符合設計要求。下機架、制動器安裝47轉子吊裝轉子吊入機坑前的檢查并吊入機坑；轉子輪轂與發(fā)電機軸連接，螺栓伸長值符合設計要求；推力頭與轉子輪轂拉緊螺栓扭矩偏差符合設計要求；上端軸與轉子輪轂連接螺栓伸長值偏差±7%；轉子磁極中心與定子鐵芯中心高差-3~0mm；定子、轉子空氣間隙偏差≤空氣間隙±5%~±4%；上端軸絕緣≥2MΩ；集電環(huán)、電刷安裝符合要求；集電環(huán)和刷架交流耐壓試驗（AC6100V,1min）合格。轉子吊裝48向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件49上機架安裝上機架支撐環(huán)安裝；上機架與支座環(huán)連接螺栓預緊力的偏差符合設計要求；上機架中心體水平度0.02mm/m；上機架安裝高程偏差±1.0mm；上機架中心偏差0.5~0.35mm；擋油圈與上機架的同心度0.5~0.35mm。上機架安裝50機組軸線調整主軸直線度（實測記錄）；上導擺度0.10~0.07mm；上集電環(huán)擺度0.5~0.35mm；下集電環(huán)擺度0.5~0.35mm；下導擺度0.03mm；水導擺度0.10~0.07mm；鏡板水平（mm/m）0.02mm；轉輪上、下止漏環(huán)間隙偏差符合設計要求；定子圓度(在轉子上設一固定測點在盤車時測量定子的圓度)1.2~0.9mm；轉子圓度(在定子上設一固定測點在盤車時測量磁極的圓度)1.2~0.9mm。機組軸線調整51推力軸承與導軸承安裝推力瓦、導軸瓦檢查合格；高壓油頂起裝置單向閥、溢油閥調整試驗；高壓油頂起裝置安裝；頂起系統(tǒng)管路焊接檢查及耐壓試驗；推力軸承支柱螺絲壓縮量偏差0.02mm；擋油圈密封面圓度、擋油圈與下導支撐環(huán)同心度、推力頭與下導支撐環(huán)同心度、擋油圈與主軸同心度（實測記錄）；擋油圈與主軸的同心度0.5~0.4mm；下導瓦間隙符合設計要求；推導油槽冷卻器耐壓試驗合格；推導油槽密封性試驗合格。推力軸承與導軸承安裝52上導軸承安裝上導瓦檢查合格；上導瓦間隙偏差±0.02mm；擋油圈密封面圓度、擋油圈與上導支撐環(huán)同心度、上導軸頸與上導支撐環(huán)同心度實測記錄合格；擋油圈與主軸同心度0.5~0.35mm；上導油槽煤油滲漏4小時試驗合格；上導冷卻器耐壓試驗合格；上導軸瓦、油槽測溫電阻安裝合格；油槽油位高度偏差±5mm。上導軸承安裝53發(fā)電機各附件安裝噴霧滅火管路安裝；上下擋風板安裝；轉子旋轉擋風板與定子橡膠密封徑向間隙調整合格；上蓋板基礎環(huán)安裝；上下蓋板安裝；發(fā)電機頂罩安裝；空氣冷卻器水壓試驗；冷卻器及其管路安裝；空氣冷卻器測溫裝置安裝；機組內加熱器安裝；梯子、欄桿安裝；照明安裝；煙探測器和溫度探測器安裝；接地檢查；機組檢查。發(fā)電機各附件安裝54主軸密封安裝檢修密封與主軸徑向間隙

(無壓)3.5~4mm；工作密封轉環(huán)水平0.02mm/m；工作密封浮動環(huán)與主軸徑向間隙8.75~11.25mm；工作密封水箱蓋徑向間隙5.75~6.25mm；密封塊上抬量（有水）0.04~0.07mm；測量檢修密封間隙（有壓狀態(tài)）0；檢修密封壓力試驗符合GB/T8564。主軸密封安裝55水導軸承安裝水導油箱煤油滲漏試驗≥4h；冷卻器壓力試驗（1.5倍額定壓力，30min）無滲漏；油封徑向間隙0.4~0.78mm；漏油箱下口徑向間隙9.25~12.75mm；導瓦間隙分配偏差±0.02mm；油箱蓋徑向間隙1.65~2.3mm；水導測溫電阻絕緣電阻≥5MΩ；水導軸瓦、油槽測溫電阻安裝合格。

水導軸承安裝56水輪發(fā)電機組安裝關鍵技術水輪發(fā)電機組安裝關鍵技術57要防止葉道渦、卡門渦對水輪機部件的破壞水輪機設計原理是借助流體力學的三元流理論和有限元力學計算設計而成的。其核心技術就是最大程度地減少葉道渦、卡門渦、尾水管渦帶的破壞作用、設計出優(yōu)良的三維空間的流線型葉片，把水能最大限度地轉化為機械能。對混流式水輪機來說，引水管道、蝸殼、固定導葉、活動導葉、水輪機轉輪、尾水管就是水輪機流道部件。其中葉道渦、卡門渦、渦帶破壞力強大，因此問題關鍵就是要采取各種措施消除或減緩這些渦流、渦帶對各部件的破壞作用。要防止葉道渦、卡門渦對水輪機部件的破壞58要減少轉輪焊接殘余應力和減緩轉輪空蝕破壞水輪機轉輪葉片斷裂的原因，除了卡門渦引起葉片振動斷裂外，轉輪葉片焊接引起的殘余應力大也是引起斷裂事故的重要原因，如二灘電站水輪機轉輪殘余應力高達400MPa多，導致投運前轉輪葉片根部斷裂。因此問題關鍵就是要對水輪機轉輪焊接熱處理工藝進行嚴密監(jiān)控，減少殘余應力是預防葉片斷裂事故的另一重要措施。水輪機轉輪空蝕和磨損是許多水電站運行、檢修十分頭痛的事情，根據筆者幾十年的運行、檢修經驗，提出如下對轉輪空蝕磨損的防范措施：葉型能極大限度地減少空蝕磨損的破壞。要按照設計葉型圖進行測控，使所有葉片各個斷面的葉型誤差控制在設計允許的范圍內。采用不銹鋼材質（ZG06Cr13Ni4Mo），其抗空蝕、抗磨損性能特好。提高葉片表面光潔度，可以延長空蝕和磨損時間。要減少轉輪焊接殘余應力和減緩轉輪空蝕破壞59要防止水導軸承燒瓦事故水輪機水導軸承瓦燒瓦事故，在水電站是屢見不鮮。其可能原因：水導瓦間隙調整不當（包括間隙值及各瓦間隙分配）、水導擺度大（軸線曲折、機械及磁力不平衡、尾水管渦帶壓力脈動大等）、水導瓦材質不好、水導軸領銹蝕、水導油槽油位偏低、水導冷卻器漏水、水導甩油等。要針對上述可能引起燒瓦的因素逐一在安裝中加以監(jiān)控，特別是對軸線處理時要精益求精，盡量控制水導擺度在0.03±0.01mm是至關重要的；調整瓦間隙要嚴格按照盤車擺度進行計算調整；對瓦溫明顯高的瓦間隙要重新進行調整，使各瓦瓦溫分布均勻。要防止水導軸承燒瓦事故60要防止過速停機過程中發(fā)生水力共振案例：三峽26＃機組在過速停機過程中，機組劇烈振動，導致剪斷銷斷裂。原因分析：在機組過速停機的過程中，導葉關閉至6.4%左右的開度時，機組轉速為設計額定轉速的110%，通過導水機構的水流由順流變成逆流的瞬間，流道內產生強烈的水力振動，其頻率與機組機械部件的固有頻率接近，從而使機組發(fā)生水力共振。特別是第三分段關閉時間過快。處理方案：根據調保計算，調整三段關閉規(guī)律為接力器行程100%～65%、關閉時間4.5s；接力器行程65%～16%關閉時間15s；接力器行程16%～0、關閉時間90s。通過調整改變了第三段接力器行程的拐點、延長關閉時間，使機組在過速關機過程中避開共振區(qū)，機組異常振動消失。因此在安裝調整過程中，要嚴密監(jiān)控調速系統(tǒng)關閉規(guī)律是否符合科學規(guī)律，其關閉規(guī)律原則應是先快速關閉以縮短過速時間，后慢速關閉以防止壓力管道產生過大的水錘壓力引起管道破壞、機組共振。要防止過速停機過程中發(fā)生水力共振61要確保導葉端面、立面間隙處于較合理位置導葉端面間隙的控制與分配，對導葉轉動的靈活性及導葉關閉時的漏水量至關重要。案例：在三峽5#機導葉端部間隙的調整過程中，發(fā)現總間隙有不斷變小的現象：原因分析及處理：主要原因是頂蓋下沉、工期長溫度變動值大以及基礎缺陷等。處理方法：1）在導水機構預裝時，選取8個最長導葉作為預裝基準，然后逐個測量導葉上下端部間隙值，取其平均值作為導水機構安裝時永久墊板厚度計算的依據；2）在頂蓋永久墊片計算時，附加0.30～0.50mm的余量，作為頂蓋螺栓拉緊后下沉量以及溫度變化影響量的補償；3）根據底環(huán)抗磨板水平情況，將長導葉和短導葉按底環(huán)抗磨面水平的高低進行適當調配，減小該因素對導葉端部間隙的影響；4）186個頂蓋與永久墊塊水平誤差要求不超過0.2mm。同時，要求相鄰墊片高差不超過0.05mm。施工中，由于測量誤差、加工誤差及墊片點焊時誤差，易導致墊片高差超過0.2mm。對于高差相差不大，厚度差也不大的超標墊片，可通過互換墊片的方法來調整，以達到高差不超過0.2mm的要求；5）導葉端面間隙分配后，最終總間隙在1.8～2.5mm之間。處理結果，無水調試和試運行效果看，導葉自由轉動，且漏水量不大，達到了預期的目的。因此對巨型水輪機來說，導水機構安裝關鍵就是要考慮上述因素對水輪機導葉端面間隙和立面間隙進行控制，防止導葉在運行中卡死或漏水量過大引起停機不下或突然誤開機。要確保導葉端面、立面間隙處于較合理位置62要防止發(fā)電機定子鐵芯振動過大及噪音案例：三峽18#機組運行時定子鐵芯振動偏大，人站在蓋板上麻腳，聽到“嗡嗡”的沉悶噪音。對定子鐵芯的水平振動（650MW時）進行頻譜分析，發(fā)現振動主要分為兩類：一類是低頻振動，為1倍、2倍和3倍轉頻，振幅分別達到了21.5μm、53.4μm和52.3μm；另一類為高頻100Hz振動，振幅達到了73.5μm。原因分析及處理：1）定子鐵芯的低頻振動特別是轉頻、2倍轉頻和3倍轉頻振動，主要是由于定轉子圓度較差造成氣隙不均，對氣隙磁導進行傅立葉展開時存在一系列轉頻和倍頻分量，在勵磁磁勢作用下將會產生轉頻和倍頻頻率的不平衡磁拉力，從而引發(fā)低頻電磁振動。對于低頻振動，通過對定轉子圓度的調整能夠使其降低到適度水平。2）在16#機組上采取了12+5大小相帶布置的接線方式，鐵芯100Hz電磁振動幅值為4.3μm，證明改變相帶布置是減小100Hz振動的有效辦法。因此電氣方面的改造主要是將10+7的大小相帶改為12+5的相帶布置。因此，發(fā)電機安裝時要控制好發(fā)電機定子和轉子圓度，使發(fā)電機空氣間隙的不均勻度控制小于4%設計空氣間隙。大量實踐證明，空氣間隙不均勻度是引起發(fā)電機振動的禍根。要防止發(fā)電機定子鐵芯振動過大及噪音63要防止發(fā)電機定子磁化試驗時發(fā)生共振及鐵心溫差高案例：小灣水電站1#、2#定子在磁化試驗時發(fā)生強烈振動和異常噪聲達133分貝，并導致定子機座焊縫裂紋等異常情況應引起設計廠家和安裝、運行單位重視。原因分析：1）通過ALSTOM計算分析，定子（不包含線圈）的0節(jié)點固有頻率接近100Hz，在磁化試驗工況下存在100Hz0節(jié)點激振源，引起共振，出現振幅、噪音大的異?，F象；2）哈電對1#、2#機定子鐵心及機座的固有頻率進行了現場實測。從測試結果看，1#、2#機定子鐵心的固有頻率存在100Hz左右的頻率值。2#機在鐵損試驗時的振動與噪聲非常大，而且振動與噪聲都存在100Hz的主頻。由于鐵心存在100Hz左右的固有頻率，致使鐵損試驗時，鐵心發(fā)生共振，并由鐵心傳給機座，從而造成機座裂紋、鐵心出現振動與噪聲異?，F象。處理方案：1）設計上應使定子鐵心和機座的固有頻率與激振源錯開，可以從根本上消除共振現象；2）若發(fā)生共振現象，應立即停止試驗，而后降低磁通密度由1T降至0.58T進行磁化試驗，這樣可以降低振動噪聲和振動強度。磁化試驗時若發(fā)現定子鐵心溫差高超過允許值（10K），可能原因是定子鐵心疊裝時絕緣破壞或壓緊力不夠引起。故定子鐵片疊裝時一定要防止鐵片絕緣損壞、疊裝時壓緊力要嚴格控制達到質量標準要求。要防止發(fā)電機定子磁化試驗時發(fā)生共振及鐵心溫差高64要防止發(fā)電機推力軸承燒瓦案例：已投運的三峽5臺ALSTOM機組，每臺機推力瓦間溫差普遍在5℃左右，危及推力軸承安全運行。說明推力瓦受力需要進一步調整，盡可能將推力瓦間的溫差減小。處理方案：11#機組推力瓦受力調整后，推力瓦承重螺栓之間的壓縮值偏差為0.02mm，瓦間溫差5℃左右，其中9#、24#瓦溫最高，如上圖所示。從圖中顯然可見，瓦溫高低與其承重螺栓壓縮值的大小相對應。采用調整受力，使瓦溫差減少。處理后，溫差減少，運行穩(wěn)定。因此推力軸承安裝關鍵是要控制好推力瓦受力調整，使所有瓦的瓦溫溫差降至最小，確保各瓦溫均勻（受力均勻）。向家壩推力瓦支撐是采用彈性小支柱，這些小支柱的調整至關重要，其推力瓦受力變形應控制在±0.01mm。對于上下導瓦間隙調整也十分重要，上導瓦應按盤車擺度值進行調整，下導瓦可以按設計值進行均勻分配。要防止發(fā)電機推力軸承燒瓦65要防止發(fā)電機定子線棒耐壓試驗時發(fā)生閃絡放電案例：三峽右岸15#機組在下層線棒耐壓試驗時，線棒的L彎處防暈層閃絡放電，試驗未通過。在對線棒加熱烘干48小時后，試驗仍未通過；按廠家要求將2槽~154槽線棒下端的防暈層扒掉，再進行烘干，對線棒烘干60小時后，耐壓試驗時仍有放電現象。原因分析：1）線棒的防暈材料及處理工藝有缺陷；2）制造廠采用相應防潮措施不當，使線棒在運輸、倉儲過程中受潮。處理：對所有下層線棒直線段的L處采用VonRoll高壓防暈帶包扎，并進行烘干處理，烘干48小時后，耐壓試驗通過。因此發(fā)電機定子下線關鍵是要確保下線工藝、防潮措施正確、絕緣技術過關。要防止發(fā)電機定子線棒耐壓試驗時發(fā)生閃絡放電66要對發(fā)電機通風冷卻系統(tǒng)加強質量監(jiān)控空氣冷卻的特點是定子繞組絕緣內導體的發(fā)熱量必須經過絕緣外表向空氣散熱，或者再經過鐵芯傳導后向空氣散熱的冷卻方式，它必然導致導體溫升高。當機組立體性尺寸增大，繞組的高溫升還會引起定子鐵芯的熱變形以及過大的熱應力。電機啟停過程時的冷熱循環(huán)造成繞組伸縮而使絕緣疲勞脫殼以及定子槽的相對滑動等，這已經成為特大型發(fā)電機的至關重要問題而影響電機的可靠性。向家壩巨型機組是當前最大全空冷機組，為解決上述問題，哈電等廠家經過多年研究創(chuàng)新，進行了通風系統(tǒng)的改進、絕緣技術和定轉子結構優(yōu)化，取得了滿意的成果。該全空冷方式由于結構簡單、運行維護方便，故障率低，備受歡迎。近年來，許多70萬千瓦機組都先后采用全空冷方式，對向家壩巨型機組來說，其可靠性和工作壽命尤其令人關注，通過向家壩的安裝監(jiān)控和運行實踐，必將為烏東德、白鶴灘水電站100萬千瓦機組的研制提供寶貴經驗和依據。要對發(fā)電機通風冷卻系統(tǒng)加強質量監(jiān)控67向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件68講解完畢！謝謝！講解完畢！69向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件70右岸地下廠房四臺巨型機組（天津阿斯通制造）；左岸壩后廠房四臺巨型機組（哈爾濱電機廠制造）右岸地下廠房四臺巨型機組（天津阿斯通制造）；左岸壩后廠房四臺71向家壩世界之最世界上規(guī)模最大的沉井群；世界上最大的地下電站廠房引水發(fā)電系統(tǒng)及輔助工程；世界上最長的骨料輸送隧道；世界跨度最大、橫跨金沙江，連接川、滇兩省的纜機。電站發(fā)出的強大電力是我國實施“西電東送”戰(zhàn)略的骨干電站。向家壩世界之最世界上規(guī)模最大的沉井群；世界上最大的地下電站廠72機組總裝配圖機組總裝配圖73當今世界各國巨型機組當今世界各國巨型機組74向家壩巨型機組結構組裝向家壩巨型機組75水輪機布置向家壩左右岸水輪機均為立軸混流式，帶有金屬蝸殼和彎肘型尾水管。水輪機主軸與發(fā)電機主軸剛性直聯。左岸壩后廠房采用單機單管引水，尾水管采用單機單管布置。右岸地下廠房進水口采用岸塔式進水口，單機單管引水，尾水管采用單機單管布置，城門洞型截面，兩洞合一后接變頂高尾水隧洞。水輪機布置76蝸殼結構組焊

蝸殼為鋼板焊接結構，鋼板厚度從25～74mm不等。蝸殼共9節(jié)（左岸）、13節(jié)（右岸），進口直徑Ф12200（左岸）、Ф11400（右岸），厚度54mm（左岸）、57mm（右岸），承受最大內壓1.58mMPa（左岸）、1.54MPa（右岸）。左右岸均設有1個Ф800內開式進人門，1個Ф800的下拆式蝸殼排水閥，技術取水口設置在蝸殼進口段（第一節(jié)上）。蝸殼結構組焊77座環(huán)結構組焊向家壩機組座環(huán)組焊結構，由上環(huán)板、下環(huán)板、固定導葉、上過渡板、下過渡板、舌板、圓筒、上下密封環(huán)等部件組成。座環(huán)下部與基礎環(huán)連接，上部與機坑里襯連接，圓周方向與蝸殼相連。座環(huán)固定導葉共28個（右岸）、24個（左岸）圓周均布。右岸+Y方向布置5個中心孔導葉，其內部設有Φ60的排水管路；左岸+Y偏+X方向布置有5個中心孔導葉，其內部設有Φ50的自流排水管路，用于頂蓋自流排水。固定導葉高2658mm（右岸）、2895mm（左岸）。座環(huán)總重約290T（右岸）、450T（左岸），最大瓣重約90T，分四瓣（右岸）、六瓣（左岸）運往工地，在工地進行組圓焊接，然后整體吊入機坑。座環(huán)結構組焊78機坑里襯結構（水車室）組焊為鋼板焊接結構，材料為Q235-B，鋼板厚度為20mm，右岸電站尺寸為?13400×8141、左岸為?13500×7467.5，分3節(jié)，每節(jié)分2瓣，工地組焊。機坑里襯上設有接力器坑襯、冷卻器坑襯、壁燈盒及穿線管、進人通道、排風通道等。機坑里襯結構（水車室）組焊79導水機構結構組裝主要由過流部件、導葉操作機構和接力器及其附件等組成。過流部件包括基礎環(huán)、底環(huán)、座環(huán)、活動導葉、頂蓋及其附件。導葉操作機構包括拐臂、連桿、控制環(huán)、推拉桿、連接銷及其附件?；顒訉~采用不銹鋼鑄焊結構，端部為金屬橡膠組合式密封，立面為剛性密封。導葉為3支點自潤滑軸承支承，1個在底環(huán)，另2個在頂蓋中。設置24個（左岸）、28個（右岸）導葉。導葉從全開到接近空載位置范圍內具有水力矩自關閉特性。導葉保護裝置，均采用剪斷銷結構。導水機構結構組裝80向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件81頂蓋組焊結構

均采用鋼板焊接結構，左岸頂蓋外型尺寸為外徑Φ12900mm，最大高度2670mm；右岸頂蓋外型尺寸為外徑Φ13100mm，最大高度2288mm。頂蓋與座環(huán)采用法蘭把合（左岸）、調整墊（右岸）結構。頂蓋分4瓣制造，具有足夠的強度和剛度。頂蓋與轉輪上冠配合處設有焊接的可更換的固定止漏環(huán)，材料為0Cr13Ni5Mo。為減少轉輪上冠的向下推力及頂蓋的水壓力，在頂蓋上設有與水輪機轉輪上腔相通的平壓管，平壓管出口引至尾水管擴散段，左岸設有8-φ377的平壓管；右岸設有6-φ350的平壓管。頂蓋設置2臺用電動機驅動的排水潛水泵及其控制箱，以便在空心固定導葉排水受阻時排除頂蓋內的積水。頂蓋組焊結構82水導軸承結構組裝均采用無軸領、稀油潤滑、強迫外循環(huán)冷卻、具有巴氏合金表面的分塊瓦式結構。由分塊的軸瓦、軸瓦支承、帶油槽的軸承箱、油箱蓋和附件組成。導軸承能安全地承受在最大飛逸工況和各種極端工況下不小于5分鐘所引起的溫度、應力、振動和磨損。軸承間隙均采用斜楔調整，具有堅固、耐用，加工和調整方便。軸承的潤滑油能在主軸旋轉的作用下通過軸瓦作自循環(huán)。水導軸承在冷卻水中斷的情況下，運行30分鐘而不損壞軸瓦。水導軸承結構組裝83主軸工作密封結構采用自補償型靜壓自調節(jié)式軸向密封。當密封磨損量超量時可自動報警。工作密封由固定環(huán)和轉動環(huán)組成，固定環(huán)為高分子聚合物，轉動環(huán)采用不銹鋼抗磨環(huán)（安裝在轉輪上冠處，隨轉輪旋轉）。工作密封元件保證至少能運行40000小時或5年而不用更換。主軸密封主供水源為廠內清潔水，備用水源來自于蝸殼取水，經減壓、過濾后接入主軸密封。在機組停機時，為防止水進入頂蓋，在工作密封下方設置充氣圍帶檢修密封，密封型式為充氣圍帶式（橡膠）；密封氣壓為0.5～0.8MPa，金屬軟管供氣；檢修密封裝置上設置防止機組在密封充氣的情況下啟動的壓力開關。主軸工作密封結構84轉輪組焊結構上冠、下環(huán)和葉片均采用抗空蝕、抗磨損并具有良好焊接性能的不銹鋼材料制造。上冠為整體鑄造；每個葉片采用鑄造，經五軸數控車床加工；下環(huán)用鋼板卷焊或分瓣鑄造。向家壩水輪機轉輪均在制造廠整體組焊，靜平衡試驗合格后運至工地。轉輪上冠和下環(huán)上部均設置有止漏環(huán)，止漏環(huán)為與上冠下環(huán)一體結構，直接在上冠、下環(huán)外圓加工成型。轉輪上冠不設泄水孔，在頂蓋上設置平壓管。右岸轉輪最大外徑10.52米，高4.744米，重達406.484噸。轉輪組焊結構85水輪機補氣系統(tǒng)為了滿足水輪機在部分負荷工況下穩(wěn)定運行的要求，通過發(fā)電機上端軸頂部向轉輪下方補入自然空氣的補氣系統(tǒng)；并在頂蓋、底環(huán)和基礎環(huán)上預留補壓縮空氣的管道，供將來必要時采用。主軸中心孔自然補氣系統(tǒng)由進氣管、補氣閥、補氣管、逆止閥、消音裝置等組成。補氣閥為氣緩沖、自潤滑結構；補氣管為插入式結構，補氣管出口伸至轉輪下環(huán)底部，出口部分可以單獨抽出；補氣閥設有兩根DN450補氣管和一根DN300排水管。為防止高尾水位時尾水從大軸中心補氣管大量溢出，保證機組安全運行，在補氣系統(tǒng)設有浮球閥，浮球閥過流面積與補氣管相匹配，并設有緩沖裝置防止浮球閥在運行過程中快速上下串動。水輪機補氣系統(tǒng)86向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件87發(fā)電機上機架結構組裝帶有徑向支撐的斜支臂型機架，由中心體和

20個斜支臂等部件組成。上導軸承采用自潤滑、油浸、分塊瓦、巴氏合金瓦，上導軸承共有10塊瓦，上導單邊間隙：0.38±0.02mm。上導瓦固定方式為支撐板及瓦背徑向銷。上導油冷卻器采用管式冷卻器，位于上導油槽內擋油桶底板上，由兩瓣組圓而成，每瓣由16根不銹鋼管組成，管內通過上導冷卻水進水管注入冷卻水，對油槽的油進行冷卻。上導油槽底部和上部安裝有密封蓋板，形成密封腔，通過管路連接至上導油霧吸收裝置，形成上導油霧吸收系統(tǒng)。發(fā)電機上機架結構組裝88向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件89發(fā)電機轉子組裝結構主要由圓盤支架、磁軛和磁極、制動環(huán)等部件組成。轉子上部與上端軸相連，下部與發(fā)電機軸相連，聯接方式均為法蘭連接，轉子支架為斜結構，由1個整體中心體和14（右岸）、16（左岸）瓣支臂組成。在安裝場進行轉子支架的組裝焊接、磁軛疊片（約三萬片）組裝和磁極掛裝。轉子外徑為18940（-1.2~0.8）mm（右岸）、19342（-2~0）mm（左岸），轉子磁軛高度約為3580±2mm（右岸）、3300±5mm（左岸），整體的轉子重量為1850t（右岸）、2015.96t（左岸）。磁軛由

4mm

厚的經鈍化處理的高強度硅鋼片在現場疊裝而成，熱套在轉子支架外側，并用鍵固定，在磁軛下部設有制動環(huán)。轉子中心體由上下法蘭、加強筋廠家焊接、精加工而成。采用斜支臂結構是轉子的重要特點，發(fā)電機轉子通過轉子中心體向外呈斜支臂結構的支臂連接扇形轉子支架，組焊后形成斜支臂結構的轉子支架。斜支臂結構設計具體突出的優(yōu)點：分解支臂受力，將傳遞到基礎的熱膨脹力降低到最小；在圓周方向產生微小旋轉和彈性，補償拉伸應力，避免應力顯著增大。發(fā)電機轉子組裝結構90向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件91發(fā)電機定子組裝結構主要由定子機座（包括定子鐵芯支撐環(huán)、20個垂直的斜元件、垂直筋板以及機座外壁等）、鐵芯（硅鋼片、齒壓板、齒壓條、壓緊螺栓等組成，疊片約38萬張）定子繞組及空氣冷卻器等組成。定子為斜支臂的定子機座結構，定子鐵芯由0.5mm厚的硅鋼片疊裝而成，并用穿心的壓緊螺桿進行壓緊，定子線棒為雙層布置嵌入鐵芯的槽中。定子的最大外徑為22028mm（右岸）、21800mm（左岸），定子機座高度為6325mm（右岸）、6315mm（左岸），定子鐵芯外徑為19990mm，定子鐵芯內徑為19000±0.6mm（右岸）、19410（-0.5~+1.0）mm（左岸），定子鐵芯的高度為3490（0~+5）mm（右岸）、3250（0~+5）mm（左岸）。定子機座總重約208t（右岸）、220t（左岸），分成5瓣運至現場。定子機座共有八層環(huán)板組成，其中最下面一層環(huán)板為定子鐵芯的基礎板，其厚度最厚，為50mm，在該層環(huán)板上安裝定子下齒壓板，下齒壓板上表面具有很高的平面度，一次面作為定子鐵芯的疊裝基礎面。定子機座圓周靠定子鐵芯環(huán)板側均勻布置189根（右岸）、210根（左岸）定子定位筋，定位筋為“鴿尾型”定位筋，定位筋將定子機座圓周均勻等分，定位筋通過托塊固定在定子機座上，其主要作用是定位定子鐵芯。鐵芯在工地以1/3的疊片方式交錯疊裝，以形成1個整體連續(xù)的鐵芯。頂部和底部的疊片組在工廠由5mm厚粘連在一起的硅鋼片疊成，形成一個堅固的圓環(huán)。鐵芯由0.5mm厚的優(yōu)質硅鋼片疊裝而成，定子鐵芯共分為72小段（右岸）、70小段（左岸）。為了保證鐵芯受壓均勻，在疊片過程中，要對鐵芯進行中間壓緊。鐵芯的壓緊采用制造廠提供的液壓工具進行，壓力通過壓緊板、非磁性壓指、帶螺母和比利維爾墊圈的夾緊螺栓來維持整個鐵芯疊片受力均勻，鐵芯的最終夾緊壓力約為1.5MPa。發(fā)電機定子組裝結構92向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件93向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件94發(fā)電機下機架結構組裝為荷重機架，其作用是承受水輪發(fā)電機組轉動部分的重量及軸向水推力。該機架由中心體和16個斜支臂（右岸）、12個徑向支臂（左岸）及導軸承和推力軸承部分組成。下機架的外徑為16.28m，高度為4.88m，重量364t。中心體整體到貨，各個支臂分開運輸到工地，與中心體焊接成整體后吊入機坑。下機架所含的設備主要包括推力軸承、下導軸承、推力與下導軸承油冷卻器，通常把推力軸承和下導軸承統(tǒng)稱為推導聯合軸承，二者公用一個油槽，稱為推導油槽，機組推導油槽額定用油量為36m3，其中下導軸承以推力頭為軸領，下導軸承由16塊巴氏合金下導瓦組成。其結構型式采用浸油分塊瓦式導軸承。下導瓦與推力頭的設計間隙為1.2mm（右岸）、0.77mm（左岸）。鏡板通過連接螺桿與推力頭連接為整體，共用32根M20的螺桿連接推力頭和鏡板。推力軸承采用雙層推力軸承瓦結構，推力瓦為剛性支柱式、偏心受力的兩層瓦結構，機組運行時發(fā)生傾斜，以利形成油膜。上層瓦為60mm厚的薄層運行瓦（表面鑄有一層高標準的巴氏合金，厚度約為4mm），下層瓦為237mm厚的支撐托瓦，兩層瓦的中間按部位受力不同安裝有4種規(guī)格、彈性不同的垂直支柱銷。當機組運行時，推力瓦受到的不均勻力由小支柱不同的彈性變形來調節(jié)，以適應瓦的撓度變形。推力擋油圈上裝有螺旋形密封，防止擋油筒甩油。發(fā)電機下機架結構組裝95高壓油減載裝置組裝其作用是當機組啟動和停機前，在推力瓦和鏡板之間強行建立油膜，防止干摩擦或半干摩擦，降低啟動摩擦系數，確保機組在啟、停過程中推力軸承的安全和可靠性。當探測到機組發(fā)生蠕動時，該系統(tǒng)能自動啟動。高壓油減載系統(tǒng)還具有另外兩個作用：當進行機組盤車工作時，需要啟動高壓油減載系統(tǒng)，此時在推力瓦和鏡板間強行建立油膜，防止干摩擦或半干摩擦，降低啟動摩擦系數，確保機組在盤車過程中推力軸承的安全和可靠性；當進行頂轉子工作時，需要啟動高壓油減載系統(tǒng)，此時在推力瓦和鏡板間產生壓力油，避免導致鏡板在升起過程中由于透平油的粘性而把推力瓦帶起，因而確保在機組轉動部頂起過程中保護推力瓦的安全。高壓油減載裝置組裝96制動裝置組裝左岸機組采用電氣制動和機械制動方式，在機組停機時，當機組轉速低至額定轉速的95%時，投入電氣制動，當機組轉速低至額定轉速的20%時，投入機械制動，直至機組停機。右岸機組采用機械制動方式，在機組停機時，當機組轉速低于額定轉速的20%時，投入機械制動，直至機組停機，沒有電氣制動。機組制動與頂起系統(tǒng)主要作用：通過低壓氣系統(tǒng)實現機組的停機；通過高壓油系統(tǒng)實現頂轉子功能。機組的風閘采用“雙活塞三腔”結構，“雙活塞”是指制動活塞和頂起活塞，“三腔”結構是指兩個活塞從上至下依次隔離為復歸腔、制動腔、頂起腔，在機組正常制動過程中，頂起活塞不參與工作，制動腔注入壓縮空氣，制動活塞向上移動，從而起到制動作用；制動復歸時，在最上部的復歸腔注入壓縮空氣，制動活塞向下移動，實現活塞復歸；在頂轉子時，制動活塞不工作，在風閘最底部的頂起腔中注入高壓油，頂起活塞被頂起，推動制動活塞一起向上運行，從而起到頂轉子的作用，高壓油泄壓后，頂轉子活塞緩慢回落。制動裝置組裝97左右岸發(fā)電機空氣冷卻器的結構組裝機組空氣冷卻器的冷卻管采用銅鎳合金，散熱部件為凸制鋁片。散熱部件焊接在冷卻管上，防止熱交換能力的損失和損耗，冷卻管與承管板采用脹管結構，承管板兩端為水箱，冷卻器可雙向換向運行?？諝饫鋮s器按工作水壓0.2～0.5MPa設計，冷卻器管中水的流速不超過1.5m/s。在發(fā)電機定子機座周圍，圓周均勻地布置20個水冷式空氣冷卻器，形成一個密閉自循環(huán)的空氣冷卻系統(tǒng)?？諝獾难h(huán)通過發(fā)電機轉子的徑向氣流作用來實現，氣流經轉子通風溝、通風隙、氣隙、定子鐵芯和機座導入空氣冷卻器，通過空氣冷卻器的氣流再返回到轉子上下端。左右岸發(fā)電機空氣冷卻器的結構組裝98向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件99機組總裝程序

機組總裝程序100向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件101水輪機基礎環(huán)、座環(huán)安裝座環(huán)方位偏差6~4mm；座環(huán)中心偏差6~4mm；上下環(huán)板密封加工后半徑偏差±1mm；上、下環(huán)板同軸度3~2mm；固定導葉中點高程偏差±3mm。水輪機基礎環(huán)、座環(huán)安裝102水輪機蝸殼安裝

蝸殼各管節(jié)進口遠點半徑偏差±0.004R（R為最遠點半徑設計值）；蝸殼各管節(jié)最遠點高程偏差±15~±12mm；定位節(jié)管口與基準線偏差±5~±4mm；蝸殼焊縫對口間隙2~4mm；蝸殼環(huán)縫錯牙＜3mm；直管段中心與壓力鋼管中心偏差＜5mm。水輪機蝸殼安裝

蝸殼各管節(jié)進口遠點半徑偏差±0.004R（R103向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件104機坑測定定子基礎坑底面混凝土高程±1mm；下機架基礎坑底面混凝土高程±1mm；座環(huán)高程測定（固定導葉軸向中心高程、座環(huán)上下環(huán)板頂面高程、基礎環(huán)安裝基面高程、水平、方位）±1mm；座環(huán)上下環(huán)板鏜口半徑偏差±1mm；座環(huán)上下環(huán)板鏜口同軸度3~2mm；接力器基礎板距離機組中心距離±2mm、中心高程±1mm；機組X軸線方位偏差±0.1°機坑測定105基礎環(huán)與座環(huán)加工基礎環(huán)、座環(huán)上環(huán)板單個锪平面水平度≤0.02mm；底環(huán)、頂蓋單個墊塊水平度≤0.02mm；底環(huán)、頂蓋相鄰墊塊高程偏差≤0.05mm；底環(huán)、頂蓋墊塊周向高程偏差0.20mm。底環(huán)安裝底環(huán)組合螺栓伸長值偏差±0.10mm；底環(huán)組合面間隙應符合GB/T8564；下止漏環(huán)半徑偏差0~0.5mm；底環(huán)厚度偏差符合設計要求；底環(huán)墊塊安裝后頂部高程偏差0.20~0.16mm；底環(huán)與座環(huán)徑向間隙偏差-1~2mm；底環(huán)方位偏差±0.1°；下止漏環(huán)半徑偏差0~0.5mm；底環(huán)上表面到固定導葉中點距離偏差0~0.25mm；底環(huán)徑向水平度0.10mm；底環(huán)上表面周向波浪度0.20mm；底環(huán)安裝螺栓伸長值偏差±0.10mm。基礎環(huán)與座環(huán)加工106頂蓋組合組合螺栓伸長值偏差±0.10mm；組合面間隙按GB/T8564；上止漏環(huán)半徑偏差0~0.5mm；頂蓋下口半徑偏差±0.10mm；主軸密封支撐下口半徑偏差±0.65mm；檢修密封座半徑偏差±0.25mm；工作密封座半徑偏差±0.25mm；水導軸承支座半徑偏差±0.09mm；水導軸承支座與主軸密封支撐同心度±0.10mm。頂蓋預裝臨時墊塊高程偏差0.20mm；頂蓋與座環(huán)徑向間隙偏差-1~2mm；上、下止漏環(huán)同軸度0.3~0.2mm；頂蓋與底環(huán)導葉軸孔同軸度0.5~0.3mm；頂蓋與底環(huán)間高度偏差0~0.5mm。頂蓋組合107水發(fā)聯軸同鉸前水輪機軸與發(fā)電機軸同軸度0.02mm；同鉸前主軸垂直度0.02mm；聯接螺栓伸長值偏差±0.10mm；同鉸后水輪機軸與發(fā)電機軸同軸度0.02mm；同鉸后主軸垂直度0.02mm/m。φ3998±0.5水輪機主軸重38.855噸φ3100水發(fā)聯軸φ3998±0.5水輪機主軸重38.855噸φ310108轉輪吊裝轉輪吊裝，其高程比設計高程降低30mm。轉輪中心，以下止漏環(huán)與底環(huán)固定止漏環(huán)的間隙為準進行調整；轉輪上法蘭面水平應不大于0.02mm/m。調整好后，點焊高程調整楔子板，并用銅楔子在止漏環(huán)處固定轉輪。轉輪吊裝109向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件110導葉安裝根據導水機構預裝時測得的底環(huán)和頂蓋的開襠高度確定每個導葉的安裝位置，并進行編號。吊裝時，底環(huán)上環(huán)面和導葉下軸套內清掃干凈。導葉安裝111頂蓋安裝調整以底環(huán)中心確定頂蓋中心；以導葉端面總間隙（1.4~2.1mm）確定頂蓋高程；按制造廠家要求加工頂蓋把合銷釘孔、螺絲孔、锪平面；頂蓋正式安裝時，先檢測確定墊片高程、同心度；上止漏環(huán)間隙3.5~4.5mm;上軸套與導葉間隙0.03~0.147mm。頂蓋安裝調整112水發(fā)主軸吊裝水發(fā)連軸完成以后，整體吊入機坑與轉輪聯接；主軸與轉輪的同軸度0.05mm；聯接螺栓伸長值偏差±0.10mm；主軸上法蘭面水平0.02mm/m；主軸垂直度0.02mm/m。水發(fā)主軸吊裝113導葉傳動機構安裝包括接力器、控制環(huán)、拐臂、導葉端蓋、連桿及導葉立面間隙調整；接力器基礎板穿墻螺栓伸長值偏差±0.10mm；接力器安裝螺栓伸長值±0.10mm；活塞桿與連桿連接面間隙（下部0.5~2.0mm）；活塞桿在全關與全開位置桿端高程之差0.50mm；活塞桿全行程水平0.10mm/m；接力器連桿與控制環(huán)連接面高差0.50mm；接力器在全行程范圍內的中心線偏差±3mm；接力器全行程偏差、接力器壓緊行程調整墊片厚度偏差、接力器油壓試驗符合設計要求；控制環(huán)組合螺栓、壓板螺栓伸長值偏差0.10mm；控制環(huán)側抗磨瓦徑向間隙0.6~0.98mm；導葉端部間隙分配（上部0.9~1.1，下部0.5~1.0mm）；立面間隙符合GB/T8564標準要求。導葉傳動機構安裝114定子安裝調整定子基礎螺栓伸長值偏差±7%；定子基礎安裝；定子鐵芯中心高程偏差±3.1~±2.2mm。定子安裝調整115下機架、制動器安裝下機架中心偏差0.5~0.35mm；下機架水平0.02mm/m；下機架安裝高程偏差±0.5mm；下機架與擋油圈同心度、推力頭與下機架的同心度、導軸瓦架與下機架同心度、下機架基礎螺栓力矩、下機架基礎板螺栓力矩符合設計要求；制動器安裝：制動器耐壓試驗（1.5倍工作壓力，30min壓降≤3%）；制動器頂面高差±1.0mm；制動器與轉子閘板間隙偏差±2.0mm；制動器徑向位置偏差±3.0mm；制動器壓縮空氣和油壓起落試驗靈活可靠、撤壓后能復位；制動系統(tǒng)管路耐壓試驗（耐氣壓1.1Mpa30min無泄漏）；粉塵收集裝置安裝符合設計要求。下機架、制動器安裝116轉子吊裝轉子吊入機坑前的檢查并吊入機坑；轉子輪轂與發(fā)電機軸連接，螺栓伸長值符合設計要求；推力頭與轉子輪轂拉緊螺栓扭矩偏差符合設計要求；上端軸與轉子輪轂連接螺栓伸長值偏差±7%；轉子磁極中心與定子鐵芯中心高差-3~0mm；定子、轉子空氣間隙偏差≤空氣間隙±5%~±4%；上端軸絕緣≥2MΩ；集電環(huán)、電刷安裝符合要求；集電環(huán)和刷架交流耐壓試驗（AC6100V,1min）合格。轉子吊裝117向家壩巨型水輪發(fā)電機組安裝技術課件118上機架安裝上機架支撐環(huán)安裝；上機架與支座環(huán)連接螺栓預緊力的偏差符合設計要求；上機架中心體水平度0.02mm/m；上機架安裝高程偏差±1.0mm；上機架中心偏差0.5~0.35mm；擋油圈與上機架的同心度0.5~0.35mm。上機架安裝119機組軸線調整主軸直線度（實測記錄）；上導擺度0.10~0.07mm；上集電環(huán)擺度0.5~0.35mm；下集電環(huán)擺度0.5~0.35mm；下導擺度0.03mm；水導擺度0.10~0.07mm；鏡板水平（mm/m）0.02mm；轉輪上、下止漏環(huán)間隙偏差符合設計要求；定子圓度(在轉子上設一固定測點在盤車時測量定子的圓度)1.2~0.9mm；轉子圓度(在定子上設一固定測點在盤車時測量磁極的圓度)1.2~0.9mm。機組軸線調整120推力軸承與導軸承安裝推力瓦、導軸瓦檢查合格；高壓油頂起裝置單向閥、溢油閥調整試驗；高壓油頂起裝置安裝；頂起系統(tǒng)管路焊接檢查及耐壓試驗；推力軸承支柱螺絲壓縮量偏差0.02mm；擋油圈密封面圓度、擋油圈與下導支撐環(huán)同心度、推力頭與下導支撐環(huán)同心度、擋油圈與主軸同心度（實測記錄）；擋油圈與主軸的同心度0.5~0.4mm；下導瓦間隙符合設計要求；推導油槽冷卻器耐壓試驗合格；推導油槽密封性試驗合格。推力軸承與導軸承安裝121上導軸承安裝上導瓦檢查合格；上導瓦間隙偏差±0.02mm；擋油圈密封面圓度、擋油圈與上導支撐環(huán)同心度、上導軸頸與上導支撐環(huán)同心度實測記錄合格；擋油圈與主軸同心度0.5~0.35mm；上導油槽煤油滲漏4小時試驗合格；上導冷卻器耐壓試驗合格；上導軸瓦、油槽測溫電阻安裝合格；油槽油位高度偏差±5mm。上導軸承安裝122發(fā)電機各附件安裝噴霧滅火管路安裝；上下擋風板安裝；轉子旋轉擋風板與定子橡膠密封徑向間隙調整合格；上蓋板基礎環(huán)安裝；上下蓋板安裝；發(fā)電機頂罩安裝；空氣冷卻器水壓試驗；冷卻器及其管路安裝；空氣冷卻器測溫裝置安裝；機組內加熱器安裝；梯子、欄桿安裝；照明安裝；煙探測器和溫度探測器安裝；接地檢查；機組檢查。發(fā)電機各附件安裝123主軸密封安裝檢修密封與主軸徑向間隙

(無壓)3.5~4mm；工作密封轉環(huán)水平0.02mm/m；工作密封浮動環(huán)與主軸徑向間隙8.75~11.25mm；工作密封水箱蓋徑向間隙5.75~6.25mm；密封塊上抬量（有水）0.04~0.07mm；測量檢修密封間隙（有壓狀態(tài)）0；檢修密封壓力試驗符合GB/T8564。主軸密封安裝124水導軸承安裝水導油箱煤油滲漏試驗≥4h；冷卻器壓力試驗（1.5倍額定壓力，30min）無滲漏；油封徑向間隙0.4~0.78mm；漏油箱下口徑向間隙9.25~12.75mm；導瓦間隙分配偏差±0.02mm；油箱蓋徑向間隙1.65~2.3mm；水導測溫電阻絕緣電阻≥5MΩ；水導軸瓦、油槽測溫電阻安裝合格。

水導軸承安裝125水輪發(fā)電機組安裝關鍵技術水輪發(fā)電機組安裝關鍵技術126要防止葉道渦、卡門渦對水輪機部件的破壞水輪機設計原理是借助流體力學的三元流理論和有限元力學計算設計而成的。其核心技術就是最大程度地減少葉道渦、卡門渦、尾水管渦帶的破壞作用、設計出優(yōu)良的三維空間的流線型葉片，把水能最大限度地轉化為機械能。對混流式水輪機來說，引水管道、蝸殼、固定導葉、活動導葉、水輪機轉輪、尾水管就是水輪機流道部件。其中葉道渦、卡門渦、渦帶破壞力強大，因此問題關鍵就是要采取各種措施消除或減緩這些渦流、渦帶對各部件的破壞作用。要防止葉道渦、卡門渦對水輪機部件的破壞127要減少轉輪焊接殘余應力和減緩轉輪空蝕破壞水輪機轉輪葉片斷裂的原因，除了卡門渦引起葉片振動斷裂外，轉輪葉片焊接引起的殘余應力大也是引起斷裂事故的重要原因，如二灘電站水輪機轉輪殘余應力高達400MPa多，導致投運前轉輪葉片根部斷裂。因此問題關鍵就是要對水輪機轉輪焊接熱處理工藝進行嚴密監(jiān)控，減少殘余應力是預防葉片斷裂事故的另一重要措施。水輪機轉輪空蝕和磨損是許多水電站運行、檢修十分頭痛的事情，根據筆者幾十年的運行、檢修經驗，提出如下對轉輪空蝕磨損的防范措施：葉型能極大限度地減少空蝕磨損的破壞。要按照設計葉型圖進行測控，使所有葉片各個斷面的葉型誤差控制在設計允許的范圍內。采用不銹鋼材質（ZG06Cr13Ni4Mo），其抗空蝕、抗磨損性能特好。提高葉片表面光潔度，可以延長空蝕和磨損時間。要減少轉輪焊接殘余應力和減緩轉輪空蝕破壞128要防止水導軸承燒瓦事故水輪機水導軸承瓦燒瓦事故，在水電站是屢見不鮮。其可能原因：水導瓦間隙調整不當（包括間隙值及各瓦間隙分配）、水導擺度大（軸線曲折、機械及磁力不平衡、尾水管渦帶壓力脈動大等）、水導瓦材質不好、水導軸領銹蝕、水導油槽油位偏低、水導冷卻器漏水、水導甩油等。要針對上述可能引起燒瓦的因素逐一在安裝中加以監(jiān)控，特別是對軸線處理時要精益求精，盡量控制水導擺度在0.03±0.01mm是至關重要的；調整瓦間隙要嚴格按照盤車擺度進行計算調整；對瓦溫明顯高的瓦間隙要重新進行調整，使各瓦瓦溫分布均勻。要防止水導軸承燒瓦事故129要防止過速停機過程中發(fā)生水力共振案例：三峽26＃機組在過速停機過程中，機組劇烈振動，導致剪斷銷斷裂。原因分析：在機組過速停機的過程中，導葉關閉至6.4%左右的開度時，機組轉速為設計額定轉速的110%，通過導水機構的水流由順流變成逆流的瞬間，流道內產生強烈的水力振動，其頻率與機組機械部件的固有頻率接近，從而使機組發(fā)