自然循環(huán)的常見(jiàn)問(wèn)題

第九章

自然循環(huán)原理及計(jì)算

§1、鍋爐水動(dòng)力學(xué)基礎(chǔ)

汽水混合物的流型與傳熱

兩相流體的基本參數(shù)

§2、自然循環(huán)鍋爐的水循環(huán)及計(jì)算

自然循環(huán)的基本概念

簡(jiǎn)單循環(huán)回路水循環(huán)計(jì)算

自然循環(huán)故障及其可靠性校驗(yàn)2/1/20231PrinciplesofBoiler§1鍋爐水動(dòng)力學(xué)基礎(chǔ)1、兩相流體的流動(dòng)結(jié)構(gòu)2、水冷壁管內(nèi)傳熱3、兩相流體的速度4、兩相流體的含汽率5、兩相流體的密度2/1/20232PrinciplesofBoiler自然循環(huán)2/1/20233PrinciplesofBoiler

彈狀結(jié)構(gòu)含汽率x增大，汽泡開(kāi)始合并成彈狀大汽泡，形成阻力較小的汽彈1/41、兩相流體的流動(dòng)結(jié)構(gòu)

泡狀結(jié)構(gòu)當(dāng)汽水混合物中含汽率x較小時(shí)，蒸汽呈細(xì)小的汽泡，主要在管子中心部分向上運(yùn)動(dòng)

汽水混合物在垂直管中作上升運(yùn)動(dòng)

汽、液兩相數(shù)量，即質(zhì)量含汽率x不斷變化；汽、液兩相間存在相對(duì)運(yùn)動(dòng)；產(chǎn)生汽泡趨中效應(yīng)2/1/20234PrinciplesofBoiler

霧狀結(jié)構(gòu)當(dāng)含汽率x再增大時(shí)，管壁上水膜變薄，汽流將水膜撕破成小水滴分布于蒸汽流中被帶走，汽與水形成霧狀混合物，稱為霧狀或液霧結(jié)構(gòu)兩相流體的流動(dòng)結(jié)構(gòu)

柱狀結(jié)構(gòu)

含汽率x繼續(xù)增大，彈狀汽泡匯合成汽柱并沿著管子中心流動(dòng)，而水則成環(huán)狀沿著管壁流動(dòng)，形成汽柱狀或稱水膜環(huán)狀流動(dòng)結(jié)構(gòu)2/42/1/20235PrinciplesofBoiler兩相流體的流動(dòng)結(jié)構(gòu)

汽水混合物在水平管中流動(dòng)

在浮力與重力作用下，管子上部蒸汽多。當(dāng)流速小到一定程度時(shí)，形成汽、水分層流動(dòng)。管子上部與蒸汽接觸，管壁溫度升高，可能過(guò)熱損壞；在汽水分層的交界面處，由于汽水波動(dòng)，產(chǎn)生疲勞損壞。

3/4

汽水混合物流速愈??；含汽率愈大；管子的傾角愈小，汽水分層愈易發(fā)生。對(duì)自然循環(huán)鍋爐，管子傾角應(yīng)大于30，以防止發(fā)生分層流動(dòng)。2/1/20236PrinciplesofBoiler

水冷壁管內(nèi)飽和沸騰可分為核態(tài)沸騰和沸騰傳熱惡化兩種工況

2、水冷壁管內(nèi)傳熱

核態(tài)沸騰

汽泡強(qiáng)烈擾動(dòng)，傳熱性能良好，管內(nèi)壁溫度接近于水的飽和溫度，得到良好的冷卻

沸騰傳熱惡化

第一類(lèi)傳熱惡化（膜態(tài)沸騰）

熱負(fù)荷很高，管內(nèi)壁汽化核心急劇增加，形成連續(xù)的汽膜，對(duì)流放熱系數(shù)α2急劇下降，管壁得不到液體冷卻超溫破壞。特性參數(shù)為臨界熱負(fù)荷

第二類(lèi)傳熱惡化（蒸干）

熱負(fù)荷比前者低、但含汽率很高時(shí)（出現(xiàn)液霧狀），汽流將水膜撕破或因蒸發(fā)使水膜部分或全部消失，管壁直接與蒸汽接觸而得不到液體的足夠冷卻，對(duì)流放熱系數(shù)α2急劇下降，金屬壁溫tb

急劇增加，特性參數(shù)是工質(zhì)的臨界含汽率。4/42/1/20237PrinciplesofBoiler3、兩相流體的速度

質(zhì)量流速單位時(shí)間流經(jīng)單位流通截面的工質(zhì)質(zhì)量

循環(huán)流速w0

上升管開(kāi)始沸騰處的飽和水的質(zhì)量流速式中：G為工質(zhì)的質(zhì)量流量；為容積流量1/42/1/20238PrinciplesofBoiler兩相流體的速度

折算速度假定蒸汽或水容積占據(jù)管子全部截面時(shí)的速度

D為蒸汽質(zhì)量流量

混合物速度

真實(shí)速度2/42/1/20239PrinciplesofBoiler4、兩相流體的含汽率3/4

容積含汽率

蒸汽容積流量與汽水混合物容積流量之比

質(zhì)量含汽率X

汽水混合物中蒸汽的質(zhì)量流量與汽水混合物總質(zhì)量流量之比

截面含汽率φ

蒸汽所占截面與管子總截面之比上升流動(dòng)C<1,φ<β；下降流動(dòng)C>1,φ>β2/1/202310PrinciplesofBoiler4/45、兩相流體的密度G、Di→Xi→βi→φi→ρi→hρig（重位壓頭）

混合物密度ρh

真實(shí)密度ρzs2/1/202311PrinciplesofBoiler§2自然循環(huán)鍋爐的水循環(huán)及計(jì)算1、自然循環(huán)的基本概念2、簡(jiǎn)單回路水循環(huán)計(jì)算3、自然循環(huán)故障及安全性檢查2/1/202312PrinciplesofBoiler自然循環(huán)2/1/202313PrinciplesofBoiler

簡(jiǎn)單循環(huán)回路壓差平衡式(取向下為正)

自然循環(huán)的工作原理下降管中水與上升管中汽水混合物間的重位壓頭差使水在回路中產(chǎn)生環(huán)形流動(dòng)，水循環(huán)1、自然循環(huán)的基本概念1/2式中H、Hi―下降管的高度（即循環(huán)回路的高度）及上升管各區(qū)段的高度，m；

―下降管中工質(zhì)及上升管各區(qū)段工質(zhì)的平均密度，kg/m3；

Pxj、Ps―下降管及上升管流動(dòng)阻力損失，Pa2/1/202314PrinciplesofBoiler自然循環(huán)的基本概念

運(yùn)動(dòng)壓頭Syd下降管與上升管中工質(zhì)柱重差，維持回路自然循環(huán)的動(dòng)力，用以克服下降管與上升管中工質(zhì)的流動(dòng)阻力2/2

循環(huán)倍率K循環(huán)回路中水流量G與回路中產(chǎn)生的蒸汽量D之比，即1kg水全部變成蒸汽需在回路中循環(huán)多少次

有效壓頭Syx在數(shù)值上等于下降管的阻力2/1/202315PrinciplesofBoiler2、簡(jiǎn)單回路水循環(huán)計(jì)算1/10

自然循環(huán)鍋爐水循環(huán)計(jì)算的目的

確定各回路平均循環(huán)流速w0、工質(zhì)流量G；循環(huán)倍率Kh

確定鍋爐總的循環(huán)倍率Kg

檢驗(yàn)水循環(huán)的可靠性

壓差法水循環(huán)計(jì)算2/1/202316PrinciplesofBoiler

上升管受熱,含汽率X不斷增加，分區(qū)段進(jìn)行計(jì)算，把結(jié)構(gòu)、受熱相近的劃為一段。A是上升管開(kāi)始沸騰點(diǎn)

熱水段Hrs從下聯(lián)箱到A點(diǎn)是熱水段，其中Hrq為熱前段。采用單相流動(dòng)計(jì)算公式上升管進(jìn)入爐膛（B點(diǎn)），水具有一定欠焓，開(kāi)始沸騰點(diǎn)A的位置需計(jì)算確定

含汽段Hq

熱水段以外的上升管管段均為含汽段，采用兩相流體公式進(jìn)行計(jì)算2/10上升管區(qū)段的劃分2/1/202317PrinciplesofBoiler上升管區(qū)段的劃分

導(dǎo)汽管不受熱，含汽率不變對(duì)引入汽包汽空間的導(dǎo)汽管，導(dǎo)汽管最高點(diǎn)到超過(guò)水位那一段高度為提升段高度Hcq，應(yīng)與導(dǎo)汽管分開(kāi)計(jì)算

熱后段Hrh

上升管離開(kāi)爐膛到上聯(lián)箱間管段，該管段不受熱，若>10％上升管總長(zhǎng)，則分開(kāi)單獨(dú)計(jì)算

當(dāng)熱負(fù)荷、管徑或管傾斜角度變化較大、水冷壁敷設(shè)衛(wèi)燃帶時(shí)含汽段應(yīng)再分段3/102/1/202318PrinciplesofBoiler上升管進(jìn)入爐膛處（B點(diǎn)）

工質(zhì)欠焓式中為飽和水的焓值隨壓力增大而增大的梯度kJ/（kg·Pa）

B點(diǎn)工質(zhì)欠焓不考慮下降管受熱和帶汽4/10

開(kāi)始加熱點(diǎn)B工質(zhì)欠焓△hB

鍋水欠焓式中、分別為飽和水焓和鍋水焓；

為省煤器出口水焓2/1/202319PrinciplesofBoiler上升管進(jìn)入爐膛處（B點(diǎn)）

工質(zhì)欠焓

B點(diǎn)工質(zhì)欠焓△hB

靜壓變化p

式中：Δpxj、Δprq—

分別為下降系統(tǒng)及熱前段流動(dòng)阻力，Pa；

p1、p2—

分別為汽包壓力及爐膛入口B處壓力，Pa5/102/1/202320PrinciplesofBoiler熱水段高度Hrs的計(jì)算

ΔH段工質(zhì)因壓力減少而引起飽和水焓的減少量

6/10

ΔH段高度開(kāi)始沸騰點(diǎn)A工質(zhì)欠焓△hA為零在不考慮下降管受熱和帶汽的情況下

H1為受熱一段高度；Q1、G分別為受熱一段吸熱量和工質(zhì)流量

ΔH段工質(zhì)吸熱引起的焓增2/1/202321PrinciplesofBoiler熱水段高度Hrs的計(jì)算

熱水段高度Hrs

ΔH段高度7/102/1/202322PrinciplesofBoiler簡(jiǎn)單回路水循環(huán)計(jì)算程序

（圖解法）

結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)按鍋爐有關(guān)圖紙查取

熱力數(shù)據(jù)按鍋爐熱力計(jì)算書(shū)查取

畫(huà)出蒸發(fā)受熱面汽水系統(tǒng)圖確定上升系統(tǒng)與下降系統(tǒng)的分界點(diǎn)

分配熱負(fù)荷根據(jù)爐內(nèi)熱負(fù)荷分布曲線，確定每個(gè)回路各區(qū)段的熱負(fù)荷及蒸發(fā)量Di

選擇整臺(tái)鍋爐循環(huán)倍率假設(shè)值Kg，算出鍋水欠焓假設(shè)值△hqh

劃分循環(huán)回路管屏分組（劃分計(jì)算回路），上升管分段8/102/1/202323PrinciplesofBoiler9/10

假定三個(gè)循環(huán)流速w0

計(jì)算熱水段高度Hrsi

計(jì)算密度w0i→Gi、Di→Xi→βi→φi→ρi

計(jì)算重位壓頭hiρig

計(jì)算上升管流動(dòng)阻力確定上升管系統(tǒng)壓差計(jì)算下降管流動(dòng)阻力確定下降管系統(tǒng)壓差簡(jiǎn)單回路水循環(huán)計(jì)算程序

（圖解法）2/1/202324PrinciplesofBoiler簡(jiǎn)單回路水循環(huán)計(jì)算程序

（圖解法）

分別作出與曲線，兩曲線的交點(diǎn)即為系統(tǒng)工作點(diǎn)，從而確定該回路總壓差Σ△p0、循環(huán)流速w0、循環(huán)流量G及循環(huán)倍率Kh10/10

校核：鍋水欠焓的計(jì)算值與假設(shè)值之差不超過(guò)12.6kJ/kg，且相對(duì)誤差不超過(guò)30%，認(rèn)為合格，否則需要重算

確定整臺(tái)鍋爐循環(huán)倍率的計(jì)算值，鍋水欠焓的計(jì)算值W0W0W0（G）W02/1/202325PrinciplesofBoiler3、自然循環(huán)故障及安全性檢查(1)自然循環(huán)特性(2)自然循環(huán)故障及安全性檢查(3)循環(huán)停滯、自由水面和倒流現(xiàn)象(4)下降管帶汽與汽化(5)提高自然循環(huán)安全性措施2/1/202326PrinciplesofBoiler(1)自然循環(huán)特性

自然循環(huán)特性

熱負(fù)荷與循環(huán)流速之間的關(guān)系鍋爐熱負(fù)荷Q上升，D上升，X上升：上升→S下降→H（’-S）g上升→Syd

上升→w0上升

Δps

上升→w0下降

Q

增加，Syd

增加起主要作用，w0上升；而Q增加過(guò)大，阻力增加起主要作用，反使w0下降

1/2

自補(bǔ)償能力

隨鍋爐熱負(fù)荷Q(質(zhì)量含汽率x)的增加，循環(huán)回路水流量G(循環(huán)水流速w0)相應(yīng)增大的能力

可避免管壁超溫2/1/202327PrinciplesofBoiler

自然循環(huán)特性

界限循環(huán)倍率和推薦循環(huán)倍率鍋爐壓力(Mpa)3.92～5.8810.2～11.7613.73～15.6916.67～18.63鍋爐蒸發(fā)量(t/h)35～240160～420400～670≥800界限循環(huán)倍率Kjx

1053>2.5推薦循環(huán)倍率15～257～154～84～6

循環(huán)倍率K

衡量鍋爐水循環(huán)可靠性的指標(biāo)之一

K過(guò)大（x過(guò)小)，運(yùn)動(dòng)壓頭太小，可能出現(xiàn)循環(huán)停滯等水循環(huán)故障；

K過(guò)?。▁過(guò)大），將失去自補(bǔ)償能力，造成管壁超溫

2/2

界限循環(huán)倍率Kjx

對(duì)應(yīng)自然循環(huán)失去自補(bǔ)償能力（最高循環(huán)流速）時(shí)的循環(huán)倍率

回路循環(huán)倍率K應(yīng)大于界限循環(huán)倍率Kjx

，對(duì)應(yīng)的質(zhì)量含汽率X應(yīng)小于臨界質(zhì)量合汽車(chē)Xlj

2/1/202328PrinciplesofBoiler(2)自然循環(huán)故障及安全性檢查

自然循環(huán)鍋爐蒸發(fā)受熱面金屬安全工作的條件是保證管子內(nèi)壁有連續(xù)水膜覆蓋受熱最弱上升管不出現(xiàn)流動(dòng)的停滯、倒流、汽水分層等水循環(huán)故障；受熱最強(qiáng)上升管不發(fā)生沸騰傳熱惡化下降管不出現(xiàn)帶汽或汽化

自然循環(huán)鍋爐在壓力低于11MPa或受熱管局部熱負(fù)荷低于400kw／m2時(shí)一般不會(huì)出現(xiàn)傳熱惡化，正常水力工況破壞是蒸發(fā)管過(guò)熱的主要原因。

自然循環(huán)大型鍋爐在亞臨界壓力，因含汽率較高，（鍋爐容量增大，爐膛周界相對(duì)減小，水冷壁根數(shù)減少而長(zhǎng)度增加），循環(huán)倍率較低，有可能出現(xiàn)第二類(lèi)傳熱惡化1/32/1/202329PrinciplesofBoiler

并聯(lián)的上升管組在共同的壓差∑Δps

下運(yùn)行。當(dāng)管組中各管受熱不均勻時(shí)，受熱弱的管中含汽率少，運(yùn)動(dòng)壓頭小，可能發(fā)生水循環(huán)故障。循環(huán)停滯、自由水面和倒流現(xiàn)象

上升管引入汽包水空間當(dāng)受熱弱的管中水流量等于蒸發(fā)量，即G=D時(shí)，將出現(xiàn)循環(huán)停滯現(xiàn)象

上升管引入汽包汽空間

發(fā)生循環(huán)停滯時(shí)管中工質(zhì)無(wú)法到達(dá)上升管的最高點(diǎn)，出現(xiàn)自由水面。自由水面以下區(qū)域，產(chǎn)生少量蒸汽，以上的區(qū)域?yàn)榫徛鲃?dòng)的蒸汽

上升管引入汽包水空間當(dāng)管組壓差Δp

小于受熱弱管子液柱重Hsg

時(shí)，受熱弱的管中的水就自上往下流，稱為倒流。2/32/1/202330PrinciplesofBoiler

循環(huán)停滯汽泡通過(guò)基本靜止的水面上浮，管子彎頭處蒸汽積累，出現(xiàn)自由水面時(shí)，水面以上管壁與蒸汽接觸，均使冷卻能力下降，管子易超溫爆管；自由水面上下波動(dòng)，還會(huì)引起疲勞破壞循環(huán)停滯、自由水面和倒流危害

倒流當(dāng)水的倒流速度與汽泡上浮速度相等，即汽泡處于上、下波動(dòng)狀態(tài)而形成蒸汽塞時(shí)，管子超溫。3/32/1/202331PrinciplesofBoiler

汽包中的水進(jìn)入下降管時(shí)，因流阻和加速產(chǎn)生壓降使進(jìn)口處發(fā)生自汽化(3)下降管帶汽與汽化

下降管進(jìn)口截面上部形成渦漩漏斗狀，蒸汽被吸入下降管中

汽包水容積內(nèi)所含蒸汽被帶入下降管中

下降管受熱產(chǎn)生蒸汽1/1

下降管帶汽或汽化，工質(zhì)密度減小，運(yùn)動(dòng)壓頭下降。2/1/202332PrinciplesofBoiler(4)提高自然循環(huán)安全性措施

減小并聯(lián)管子吸熱不均

保持爐內(nèi)溫度場(chǎng)均勻設(shè)計(jì)時(shí)將整面水冷壁劃分為若干個(gè)獨(dú)立的循環(huán)回路；采用四角布置燃燒器；將爐膛四角上1～2根管子取消或?qū)t膛設(shè)計(jì)成八角形運(yùn)行中避免火焰偏斜；防止水冷壁管積灰和結(jié)渣；限制最小負(fù)荷，避免因部分燃燒器停用造成更大的吸熱不均沿高度方向采用多個(gè)小功率燃燒器；減小爐內(nèi)熱偏差，避免局部熱負(fù)荷過(guò)高

降低汽水導(dǎo)管和下降管中的流動(dòng)阻力，提高循環(huán)流速和循環(huán)倍率可采用增加管子的流通截面、采用大直徑的管子、減少管子的長(zhǎng)度和彎頭等措施1/42/1/202333PrinciplesofBoiler提高自然循環(huán)安全性措施

水冷壁管采用適當(dāng)?shù)墓軓捷^小的管徑可以節(jié)省金屬耗量；但從水循環(huán)安全方面考慮，應(yīng)維持足夠大的循環(huán)流速W。和不太高的含汽率X，故大容量鍋爐不應(yīng)采用過(guò)小的管徑

在一定