某住宅懸挑腳手架施工方案

目錄TOC\o"1-3"\p""\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc279846233"1、編制依據2HYPERLINK\l"_Toc279846234"2、工程概況3HYPERLINK\l"_Toc279846235"3、施工部署5HYPERLINK\l"_Toc279846236"4、施工準備7HYPERLINK\l"_Toc279846237"4.1、材料準備7HYPERLINK\l"_Toc279846238"4.2、機具設備7HYPERLINK\l"_Toc279846239"4.3、施工技術準備7HYPERLINK\l"_Toc279846240"5、施工工藝和施工方法9HYPERLINK\l"_Toc279846241"5.1、工藝流程9HYPERLINK\l"_Toc279846242"5.2、構造要求9HYPERLINK\l"_Toc279846243"5.3、操作要點11HYPERLINK\l"_Toc279846244"6、注意的問題13HYPERLINK\l"_Toc279846245"6.1、架體構造13HYPERLINK\l"_Toc279846246"6.2、其他構造要求13HYPERLINK\l"_Toc279846247"7、懸挑架設計及計算15HYPERLINK\l"_Toc279846248"7.1、構造要求：15HYPERLINK\l"_Toc279846249"7.2、陽角部分懸挑腳手架做法15HYPERLINK\l"_Toc279846250"7.3、錨固端做法16HYPERLINK\l"_Toc279846251"7.4、懸挑腳手架計算17HYPERLINK\l"_Toc279846252"8、腳手架的拆除37HYPERLINK\l"_Toc279846253"9、腳手架避雷措施39懸挑腳手架施工方案1、編制依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2002）《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2001）《建筑施工扣件式鋼管腳手架構造與計算》主編：劉群副主編：袁必勤〔建書〕安全設施計算軟件2、工程概況建設單位：XX工程名稱：XX項目表2.1各棟號建筑單體概述3、施工部署本工程4號樓到8號樓和10號樓屬于多層住宅樓，9號樓和11號樓為高層住宅樓，其中高層樓號四周懸挑，多層樓棟號地庫外墻一側側采用懸挑腳手架，其余部分采用落地式腳手架。高層樓棟號懸挑腳手架從2層到8層將進行第一次懸挑，9層到16層進行第二次懸挑，多層樓棟號一次懸挑。懸挑腳手架采用雙排腳手架，主梁采用16號工字鋼作為懸挑梁，長度為3.0米，陽臺、門廳等懸挑部位采用加長懸挑梁，主梁長6.0m。主梁錨固段采用吊環(huán)固定，在樓板或框架梁部位中心位置預埋2Φ20吊環(huán)，與工字鋼固定牢固。為防止立管滑動，在工字鋼上側外端焊2Φ25的鋼筋，長150mm,間距為1050mm。搭設尺寸為：立桿的縱距為1.50米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.60米（第一步步距為1.5m）。高層樓號腳手架的搭設計算高度為24米，多層樓號腳手架的搭設計算高度為18米，立桿采用單立管；內排架距離墻長度為0.15米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2；采用的鋼管類型為Φ48×2.8；橫桿與立桿連接方式為雙扣件；扣件抗滑承載力系數為0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.20米，水平間距4.50米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件。工字鋼挑出最外端下部焊一根Φ25的鋼筋，長100mm，用于限制鋼絲繩位置。陽臺等懸挑部位部分為加長懸挑腳手架，外懸挑部分長1.5m，內錨固部分長4.5m（包括陽臺等懸挑部位寬度）。在外側立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐。懸挑腳手架均考慮結構操作層為兩層，木腳手板布置兩層，大橫桿設置在立桿內側。操作層的外側必須設置防護欄桿，上欄桿上皮高度為1200mm，中欄桿居中設置，另外設木質擋腳板，高度為200mm，外架的外側立桿每次搭設時均要高出操作面1200mm的護身高度，自頂層作業(yè)層的腳手板往下計，每隔4層滿鋪一層腳手板，每5步腳手架（高9.0米）及操作層底部用錦毛平網兜底包住，最底部掛好安全平網，防止高空墜物，外側掛好密目安全網。懸挑腳手架除滿足懸挑架的特殊要求外，其余架體構造要求均按照落地式腳手架的相關規(guī)定進行設計。4、施工準備4.1、材料準備4.1.1、鋼管：鋼管采用φ48mm、壁厚2.8mm的鋼管，用于立桿、大橫桿、剪刀撐和斜桿的長度為6m，便于工人操作，小橫桿根據腳手架寬度采用長1.5m。剪刀撐斜桿采用搭接接長，用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不大于150mm。嚴禁使用有明顯變形、裂紋、壓扁和嚴重銹蝕的鋼管；同時嚴禁與φ51mm、壁厚2.8mm鋼管混用。外腳手架所用鋼管均外涂紅、白相間防銹漆，并定期復涂，保證外觀形象。4.1.2、扣件：采用可鍛鑄鐵制作扣件，與鋼管管徑相配合，嚴禁使用加工不合格、無出廠合格證、表面有裂紋、變形、銹蝕的扣件。扣件活動部位能靈活轉動，夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm。4.1.3、腳手板：腳手板采用木腳手板，重量不大于0.35KN/㎡。4.1.4、安全網：有出廠合格證、試驗合格。4.2、機具設備4.2.1、電焊機、焊把線、焊鉗、面罩、小錘、焊條烘箱、焊條保溫桶、鋼絲刷、扳手、力矩扳手、起重索具、工具袋等。4.2.2、塔吊、活動扳手、力矩扳手、鋼板尺、游標卡尺、水平尺、角尺、卷尺等。4.3、施工技術準備4.3.1、懸挑腳手架施工前必須經過計算，并繪制正式施工圖，繪制懸挑架與主體結構連接的施工圖，必須經有關部門批準。4.3.2、編制施工方案，向有關技術和操作人員交底，并進行崗前培訓和考核。4.3.3、主樓落地腳手架搭設之前在主樓地下后澆帶處必須采取加固處理，所有后澆帶處架子支撐體系不得拆除，如有拆除的地方必須重新支撐加固。有后澆帶的部位，用立放工字鋼作為立桿底座，立桿底部焊接Φ25的鋼筋，以防立桿滑動。5、施工工藝和施工方法5.1、工藝流程安裝、固定工字鋼懸挑梁→逐一樹立立桿并與掃地桿扣緊→裝掃地小橫桿并與立桿、掃地桿扣緊→裝第一步小橫桿→裝第一步大橫桿→裝第二步小橫桿→裝第二步大橫桿→加設臨時斜撐→裝第三第四步小大橫桿→安裝墻連桿及鋼絲繩→鋪設腳手板→搭設剪刀撐→掛設立網及平網防護。5.2、構造要求5.2.1、在混凝土強度達到設計強度后，安裝工字鋼懸挑梁，鋼管腳手架的立桿垂直穩(wěn)定插在工字鋼座上的鋼筋上。立桿間距（縱距）為1.5米；大橫桿間距（步距）為1.6米。鋼管立桿、大橫桿接頭應錯開，要用直角扣件連接并擰緊螺栓，不準用鐵絲綁扎。腳手架操作面寬度為1.0米（立桿橫距1.05米）。5.2.2、腳手架設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿（大橫桿）采取直角扣件固定在距底座上皮不大于200㎜處的立桿上。橫向掃地桿（小橫桿）采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。5.2.3、主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直接扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不大于150㎜，靠墻一端外伸長度為300㎜。5.2.4、橫向水平桿作為縱向水平桿支座，用直角扣件固定在立桿上。5.2.4、兩根相臨立桿的接頭全部采用對接扣件連接，對接扣件應交錯布置，不能設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭的高度方向的錯開的距離不小于500㎜，各接頭中心至主節(jié)點的距離不大于600。最上一步的立桿高出檐口不小于1.5米，高出女兒墻不小于1.2米。5.2.5、木腳手板須滿鋪，鋪穩(wěn)，不得有空隙和探頭，木腳手板應垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2㎜的鍍鋅鐵絲固定在縱向水平桿上。5.2.6、腳手架的外側和斜道，設置防護欄桿2道，上欄桿高度1200㎜，中欄桿居中，并設置200㎜高的擋腳板。5.2.7、懸挑腳手架在外側立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐。在拐角及中間每隔6跨均設置橫向斜撐。5.2.8、連墻件：連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.20米，水平間距4.50米，采用扣件連接。5.2.9、轉角處進行特別加固處理，采取螺栓連接或焊接方式用10號工字鋼制作構架體，作為立桿的生根點(工字鋼接口處采用焊接或利用角鋼和螺栓固定).5.2.10、陽臺作為懸挑構件，未達到強度的100%時，嚴禁受力，懸挑端采用下圖做法。圖陽臺部分懸挑腳手架剖面圖5.3、操作要點5.3.1、安裝懸挑架時，操作人員可在下層腳手架上操作。如無下層腳手架，必須先設置安全可靠的臨時性操作平臺，操作工人必須戴安全帽、系安全帶。5.3.2、懸挑架安裝前，按下列項目進行檢查，并做出記錄：1）按懸挑架部件明細表核對進場部件（工字鋼、鋼絲繩等），查驗質量證明、型號規(guī)格、損壞和銹蝕等情況，按材料要求規(guī)定和設計，查驗連接材料；2）利用建筑結構作安裝臨時承力點時（預埋鋼筋套環(huán)及鋼筋斜撐，預留鋼板等），必須符合結構允許的負荷量；3）在建筑物上用適當標記放出安裝懸挑梁的基準線和標高；4）除去清理預埋件表面的雜物，對預埋件的位置應逐個檢查并實測預埋件的偏差。5.3.3、預埋件在混凝土澆筑時產生位移或陷入混凝土中可按下述方法糾正：1）產生位移時可用焊接方法在預埋件上焊一塊較大鋼板進行擴大；2）陷入混凝土時可在原預埋件上加焊鋼板墊至規(guī)定表面；3）角度發(fā)生偏差時可用加焊斜墊鐵至規(guī)定角度；4）糾偏時，應盡量減少加焊鋼板或墊鐵的塊數，一般不超過三塊，并應放置整齊，接觸良好。5.3.4、懸挑架和縱梁安裝遵守下列規(guī)定：1）吊運懸挑架及其部件時，在可能產生局部變形的地方，應采取補強措施。2）各部件的連接接頭，必須經過檢查合格后，方可緊固和焊接。連接時，應有防止金屬結構變形的措施。3）操作人員應細心協調，相互配合，防止損壞懸挑梁部件及預埋件，確保懸挑架的幾何形式和位置準確。4）每完成一榀懸挑架的安裝后，應按規(guī)定檢驗并校正，才能繼續(xù)安裝相鄰一榀懸挑架。5.3.5、安裝縱梁前，應再次核對安裝后懸挑架的孔眼尺寸，懸挑架的相對位置，看是否有移位、變形情況發(fā)生，必要時應采取調整工字鋼長度等處理措施后再安裝。5.3.6、懸挑架的安裝、腳手架系統的搭設必須經過有關人員分段驗收、分段辦理驗收手續(xù)，驗收合格后才能使用。5.3.7、拆除懸挑腳手架，應先拆除腳手架系統，然后再拆除懸挑梁，拆除懸挑腳手架要利用建筑施工垂直運輸設施。拆除時注意上下的聯系，統一指揮，防止撞擊已建成的裝飾面。6、注意的問題6.1、架體構造6.1.1、縱向水平桿應設置在立桿內側，長度不小于3跨，采用扣件連接，扣件連接時應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500㎜。各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3。6.1.2、橫向水平桿規(guī)定：主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除，主節(jié)點兩個直角扣件的中心距不大于150㎜，靠墻一端的外伸長度不大于300㎜。6.1.3、第一步小橫桿采用直角扣件固定在距底座（工字鋼）上皮不大于200㎜處的立桿上，大橫桿也用直角扣件固定在緊靠小橫桿上方的立桿上。6.1.4、腳手架底層步距為1.5米，立桿必須用連墻件與建筑物剛性連接，連墻件靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不大于300㎜。6.2、其他構造要求6.2.1、懸挑腳手架外側立面上整個長度和高度上必須連續(xù)設置剪刀撐，剪刀撐用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不大于150㎜，剪刀撐斜桿與地面夾角控制在45°-60°。剪刀撐采用搭接，搭接長度不應小于1.0米，等間距設置3個旋轉扣件固定，扣件出頭部分要大于100mm。6.2.2、人行斜道寬度不小于1.0米，拐彎處設置平臺，兩側及平臺外圍均設置1.2米高欄桿和不小于180㎜高的擋腳板，斜道腳手板上應每隔250—300㎜設置一根防滑木條，木條厚度為20—30㎜。6.2.3、為了保證腳手架安全穩(wěn)定性，在搭設懸挑層的上兩層和上四層分別卸載，卸載方法是用斜支桿撐在結構主體（梁或板）上，搭設完畢后，將全部卸載裝置都調整到支頂桿頂緊，將腳手架上的部分荷載傳給主體結構，確保腳手架使用安全。7、懸挑架設計及計算7.1、構造要求：高層建筑施工分段搭設的懸挑腳手架，根據JGJ59-99“建筑施工安全檢查標準”要求如下：斜撐立桿底部固定必須牢固；斜撐立桿除必須滿足間距要求外，中間還應設置大橫桿，增加斜撐立桿的剛度；外挑桿件與建筑結構連接必須牢固；懸挑腳手架必須按現行國家的搭設和驗收標準進行搭設拆卸。7.2、陽角部分懸挑腳手架做法本工程陽角部分的懸挑腳手架用上下兩根16號工字鋼，長4.5m，錨固部分長3.0m，懸挑部分長1.5m。采用φ20U型螺栓將工字鋼固定，端部用φ16鋼絲繩拉結，工字鋼銜接部分進行焊接。做法見下圖：圖7.2、轉角平面圖7.3、錨固端做法本工程錨固部分在樓板或框架梁部位中心位置預埋2Φ20倒U型吊環(huán)，型鋼穿過HPB235鋼筋倒U型吊環(huán)進行錨固，倒U型吊環(huán)鋼筋預埋在當層梁板混凝土內，倒U型吊環(huán)兩肢與梁板底筋焊接牢固。如鋼筋倒U型吊環(huán)處樓板無面層鋼筋，則應在該處樓板靠上表面處增加一層Φ6加強鋼筋網片。預埋部分做法見下圖：圖、預埋吊環(huán)做法7.4、懸挑腳手架計算7.4.1、參數信息1）腳手架參數搭設尺寸為：立桿的縱距為1.50米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.60米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為24.0米，立桿采用單立管；內排架距離墻長度為0.15米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2；采用的鋼管類型為Φ48×2.8；橫桿與立桿連接方式為雙扣件；扣件抗滑承載力系數為0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.20米，水平間距4.50米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2）活荷載參數施工荷載均布參數(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:1；3）風荷載參數天津開發(fā)區(qū)，基本風壓為0.550，風荷載高度變化系數μz為1.420，風荷載體型系數μs為1.200；考慮風荷載；4）永久荷載參數每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1345；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:2；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿木；7.4.2、構件參數1）水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用[16號工字鋼]，其中建筑物外懸挑段長度1.20米，建筑物內錨固段長度1.80米。懸挑水平鋼梁上面的聯梁采用16號工字鋼。與樓板連接的拉環(huán)直徑(mm):2Φ20；樓板混凝土標號:C30；主梁間距相當于幾倍立桿間距(倍數):2；2）拉繩與支桿參數支撐數量為:1；圖.1懸挑腳手架剖面圖鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):1.100；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.10m。圖.2懸挑腳手架立面圖7.4.3、受力計算1）小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。均布荷載值計算：大橫桿的自重標準值：p1=0.033×1.500=0.050kN；腳手板的荷載標準值：P2=0.350×1.050×1.500/(2+1)=0.184kN；活荷載標準值：Q=3.000×1.050×1.500/(2+1)=1.575kN；荷載的計算值:P=1.2×(0.050+0.184)+1.4×1.575=2.485kN；圖.1、小橫桿計算簡圖強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩矩計算公式如如下:Mqmax=1.2×0.0333×1.05002/8==0.0006kN..m；集中荷載最大彎矩矩計算公式如如下:Mpmax=2.4855×1.0500/3=0.8700kN.mm；最大彎矩M=Mqmaxx+Mppmax==0.8775kN..m；σ=M/WW=0..875×1106/44490.0000=1944.969N/mm22；小橫桿的計算強度度小于2005.0000N/mmm2,滿足要要求！撓度計算:最大撓度考慮為小小橫桿自重均均布荷載與荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和小小橫桿自重均均布荷載引起起的最大撓度度計算公式如如下:Vqmax=5××0.0333×1050..04/(3384×2.0600×105×1078000.0000)=00.024mm；P2=p1+p2+Q==0.0550+0.1184+1..575==1.8009kN；；集中荷載標準值最最不利分配引引起的最大撓撓度計算公式式如下:Vpmax=1808..700×1050..0×(3×1050..02-4××1050..02/9)/(772×2.0600×105×1078000.0)=3.3347mmm；最大撓度和V=Vqmmax+Vpmaxx=0..024+33.347=3.3370mmm；小橫桿的最大撓度度小于(11050.0000/1550)=7..000與與10mmm,滿足要要求!；2）大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連連續(xù)梁進行強強度和撓度計計算，大橫桿桿在小橫桿的的上面。按照大橫桿上面的的腳手板和活活荷載作為均均布荷載計算算大橫桿的最最大彎矩和變變形。荷載值計算：大橫桿的自重標準準值:P1==0.0333kN/mm；腳手板的荷載標準準值:P2==0.3500×1.0500/(2+11)=0.1123kNN/m；活荷載標準值:Q=3.0000×1.0500/(2+11)=1.0050kNN/m；靜荷載的計算值::q1=11.2×0.0333+1.2××0.1233=0.1887kN//m；活荷載的計算值::q2=11.4×1.0500=1.4770kN//m；圖.2、大橫桿計算荷載組組合簡圖(跨中最大彎彎矩和跨中最最大撓度)圖.3、大橫桿計算荷載組組合簡圖(支座最大彎彎矩)強度計算最大彎矩考慮為三三跨連續(xù)梁均均布荷載作用用下的彎矩跨中最大彎距計算算公式如下::跨中最大彎距為MM1max==0.08××0.1877×1.50002+0.110×1.4700×1.50002=0..364kkN.m；支座最大彎距計算算公式如下::支座最大彎距為M2maxx=-0..10×0.1877××1.4770×1.50002=-00.429kN.m；；我們選擇支座彎矩矩和跨中彎矩矩的最大值進進行強度驗算算：σ=Max(0.3364×1006,0.4429×1006)/44490.0==95.5446N/mmm2；大橫桿的抗彎強度度:σ=95..546NN/mm2小于[f]]=205..0N/mmm2。滿足足要求！撓度計算最大撓度考慮為三三跨連續(xù)梁均均布荷載作用用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值:q1=PP1+P2==0.0333+0.1223=0.1156kNN/m；活荷載標準值:q2=QQ=1.0050kNN/m；三跨連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的最大撓度V=0.6777×0.1566×1500..04/(1100×2.06×105×1078000.0)++0.9900×1.0500×1500..04/(1100×2.06×105×1078000.0)=2.6610mmm；腳手板,縱向、受受彎構件的容容許撓度為l/1500與10mmm。大橫桿的最大撓度度小于15500.0//150mmm或者10mm,滿足足要求!3）扣件抗滑力的計計算按照《建筑施工扣扣件式鋼管腳腳手架安全技技術規(guī)范培訓訓講座》劉群群主編，P996頁，雙扣扣件承載力設設計值取166.00kNN，按照扣件件抗滑承載力力系數0.880，該工程程實際的旋轉轉雙扣件承載載力取值為112.80kkN。縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承載力設計計值,取12.800kN；R--縱向或或橫向水平桿桿傳給立桿的的豎向作用力力設計值；橫桿的自重標準值值:P1=0.0033×1.0500=0.0335kN；；腳手板的荷載標準準值:P22=0..350×1.0500×1.5000/2=0..276kkN；活荷載標準值:Q=33.000××1.0500×1.5000/2==2.3663kN；；荷載的計算值:R=1.22×(0.0355+0.2776)+1..4×2.3633=3.6880kN；；R<12.880kN,,所以雙扣件件抗滑承載力力的設計計算算滿足要求!!4）腳手架荷載標準值值:作用于腳手架的荷荷載包括靜荷荷載、活荷載載和風荷載。靜靜荷載標準值值包括以下內內容：(1)每米立桿桿承受的結構構自重標準值值(kN/m))；0.13345NG1=0..135×24.0000=33.228kN；(2)腳手板的的自重標準值值(kN/m22)；采用木木腳手板，標標準值為0..35NG2=0.3350×2×1.5000×(1.0500+0.3))/2=0.7099kN；(3)欄桿與擋擋腳手板自重重標準值(kN/m))；采用欄桿桿木，標準值值為0.111NG3=0..140×2×1.5000/2=0.2100kN；(4)吊掛的安安全設施荷載載，包括安全全網(kN/m22)；0.0055NG4=0..005×1.5000×24.0000=00.180kN；經計算得到，靜荷荷載標準值NG=NG1++NG2+NNG3+NGG4=44.327kN；活荷載為施工荷載載標準值產生生的軸向力總總和，內、外外立桿按一縱縱距內施工荷荷載總和的11/2取值。經計算得到，活荷荷載標準值NQ=3.0000×1.0500×1.5000×1/2==2.3663kN；；風荷載標準值應按按照以下公式式計算其中Wo基本風風壓(kN/m22)，按照《建建筑結構荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：Wo=0.5550kNN/m2；Uz--風荷荷載高度變化化系數，按照照《建筑結構構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=1.4220；Us--風荷荷載體型系數數：Us==1.2000；經計算得到，風荷荷載標準值Wk=0.77×0.5500×1.4200×1.2000=0..656kkN/m2；；不考慮風荷載時,,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式N=1.2NNG+1.44NQ=11.2×4.3277+1.44×2.3633=8.5500kNN；考慮風荷載時,立立桿的軸向壓壓力設計值計計算公式N=1.2NG+0..85×1.4NQQ=1..2×4.3277+0.885×1.4×2.3633=8.0003kNN；風荷載設計值產生生的立桿段彎彎矩MW計算公公式Mw=0.885×1.4WkkLah2//10=00.850×1.4×0.6566×1.5000×1.60002/10=0..300kkN.m；5）立桿的穩(wěn)定性計算算:不組合風荷載時，立立桿的穩(wěn)定性性計算公式為為：立桿的軸心壓力設設計值：N=8.5000kN；；計算立桿的截面回回轉半徑：ii=1..59cmm；計算長度附加系數數：K=1.1555；計算長度系數參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表得：：U=11.500計計算長度,,由公式loo=kuuh確定：：lo=2.7722m；Lo/i=1174.0000；軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數φ,由長細比llo/i的的結果查表得得到：φ=0.2235；立桿凈截面面積：：A=4.24cm2；立桿凈截面模量((抵抗矩)：W=44.49ccm3；鋼管立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205.0000N/mmm2；σ=8500..000/((0.2355×424..000)==85.3003N/mmm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=855.303小于[f]]=2005.0000N/mmm2滿足要要求！考慮風荷載時,立立桿的穩(wěn)定性性計算公式立桿的軸心壓力設設計值：N=8.0003kN；；計算立桿的截面回回轉半徑：ii=1..59cmm；計算長度附加系數數：K==1.1555；計算長度系數參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表得：：U=11.500計算長度,由公公式lo=kuhh確定：lo=2.7772m；；Lo/i=1174.0000；軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數φ,由長細比llo/i的的結果查表得得到：φ=0.2235立桿凈截面面積：：A=4.24cm2；立桿凈截面模量((抵抗矩)：W=44.49ccm3；鋼管立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205.0000N/mmm2；σ=8003..475/((0.2355×424..000)++2997884.0388/44900.000=1477.091N/mm22；立桿穩(wěn)定性計算σ=1447.0911小于[f]]=2005.0000N/mmm2滿足要要求！6）連墻件的計算:連墻件的軸向力計計算值應按照照下式計算：：Nl=Nlw++No風荷載基本風壓值值Wk==0.6556kN//m2；每個連墻件的覆蓋蓋面積內腳手手架外側的迎迎風面積AAw=99.600m2；連墻件約束腳手架架平面外變形形所產生的軸軸向力(kN),No=55.000kN；風荷載產生的連墻墻件軸向力設設計值(kN)，應按按照下式計算算：NLw=1..4×Wk×Aw=8.8177kN；連墻件的軸向力計計算值NLL=NLww+Noo=13..817kkN；其中φ軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數,l為內排架架距離墻的長長度,由長細比l/ii=150..000/115.9000的結果查表表得到0.9976；A=4.244cm2；；[f]=2205.000N/mmm2；連墻件軸向力設計計值Nf=φ×A×[ff]=0.9976×4..240×110-4×2205.0000×1033=844.834kN；Nl=13.8117<Nf==84.8334,連墻件件的設計計算算滿足要求??！連墻件采用雙扣件件與墻體連接接。經過計算得到NNl=13..817小于于雙扣件的抗抗滑力166.0kNN，滿足要求求!圖.4連墻件扣件連連接示意圖7）聯梁的計算:按照集中荷載作用用下的簡支梁梁計算集中荷載P傳遞力力，P=8.5000kN計算簡圖如下圖.5計算簡圖支撐按照簡支梁的的計算公式其中n=2經過簡支梁的計算算得到支座反力(考慮到到支撐的自重重)RA=RB=(22-1)//2×8.5000+8.5000+3.0000×0.2466/2=13.1118kN通過傳遞到支座的的最大力為((考慮到支撐撐的自重)2×8.5000+3..000×0.2466=177.737kN最大彎矩(考慮到到支撐的自重重)Mmaax=2/8×8.5000×3.0000+0.2446×3.0000×3.0000/8=6.6511kN.mm截面應力=66.651××106//1410000.0=47..172NN/mm2水平支撐梁的計算算強度477.172小于2055.0N/mmm2,滿足足要求!8）懸挑梁的受力計算算:懸挑腳手架的水平平鋼梁按照帶帶懸臂的連續(xù)續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷荷載N的作用，里里端B為與樓板的的錨固點，AA為墻支點。本工程中，腳手架架排距為10050mm，內內側腳手架距距離墻體1550mm，支支拉斜桿的支支點距離墻體體為11000mm，水水平支撐梁的的截面慣性矩矩I=11130.000cm44，截面抵抗抗矩W=141.000cm33，截面積A=26..10cmm2。受腳手架作用的聯聯梁傳遞集中中力(即傳遞到支支座的最大力力)N=117.7377kN；水平鋼梁自重荷載載q=1..2×26.1000×0.00001×78.5000=00.246kN/m；；圖.6懸挑腳手架示示意圖圖.7懸挑腳手架計計算簡圖經過連續(xù)梁的計算算得到圖.8懸挑腳手架支支撐梁剪力圖圖(kN)圖.9懸挑腳手架支支撐梁變形圖圖(kN)圖.10懸挑腳手架架支撐梁彎矩矩圖(kN.m))經過連續(xù)梁的計算算得到各支座對支撐梁的的支撐反力由由左至右分別別為R[1]=221.4288kN；R[2]=114.8699kN；R[3]=--0.0855kN。最大彎矩Mmaax=1..775kkN.m；截面應力σ=MM/1.055W+N/AA=1.7775×1006/(1.05×1410000.0)+0.0000×103//26100.0=11.9889N/mmm2；水平支撐梁的計算算強度σ=11..989小小于2155.000N/mm22,滿足要求求！9）懸挑梁的整體穩(wěn)定定性計算:水平鋼梁采用[116號工字鋼鋼],計算公式式如下其中φb--均勻彎曲的的受彎構件整整體穩(wěn)定系數數，按照下式式計算：經過計算得到強度度φb=5570×99.900××88.0000×2335/((11000.000××160.0000×2115.0000)=3..084；由于φb大于0..6，按照《鋼鋼結構設計規(guī)規(guī)范》(GBJ177-88)附附表其值用φφb得到其值為為0.9799；經過計算得到強度度σ=1.777×1066/(00.979××141.0000×10000.0000)=112.8644N/mmm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性性計算σ小于[f]]=2115.0000N/mmm2,滿足足要求!10）拉繩的受力計算::水平鋼梁的軸力RRAH和拉鋼鋼繩的軸力RRUi按照下下面計算其中RUicossθi為鋼繩的拉拉力對水平桿桿產生的軸壓壓力。各支點的支撐力RCi==RUisiinθi按照以上公式計算算得到由左至至右各鋼繩拉拉力分別為RU1=30.3303kN拉繩的強度計算::鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的軸力RU我們均取取最大值進行行計算，為RRU=30..303kNN如果上面采用鋼絲絲繩，鋼絲繩繩的容許拉力力按照下式計計算：其中[Fg]鋼絲繩的的容許拉力((kN)；Fg--鋼絲絲繩的鋼絲破破斷拉力總和和(kN)；計算算中可以近似似計算Fg==0.5d22，d為鋼絲繩直直徑(mm)；α--鋼絲繩之間間的荷載不均均勻系數，對對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分分別取0.885、0.82和0.8；K--鋼絲絲繩使用安全全系數。計算中[Fg]取取30.3003kN，α=0.8220,K=66.000,,得到：鋼絲繩最小直徑必必須大于222.000mmm才能滿足足要求!鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的吊環(huán)強度度計算鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的軸力RU我們均取取最大值進行行計算作為吊吊環(huán)的拉力NN，為N=RUU=30.3303kN鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的吊環(huán)強度度計算公式為為其中[f]為為吊環(huán)受力的的單肢抗剪強強度，取[ff]=1125N/mmm2；所需要的鋼絲拉繩繩(斜拉桿)的吊環(huán)最小小直徑D==(30300.308××4/3.1142×125.0000)11/2=118.0000mm;11）錨固段與樓板連接接的計算:水平鋼梁與樓板壓壓點采用鋼筋筋拉環(huán)，拉環(huán)環(huán)強度計算如如下：水平鋼梁與樓板壓壓點的拉環(huán)受受力R=144.869kkN；水平鋼梁與樓板壓壓點的拉環(huán)強強度計算公式式為:其中[f]為為拉環(huán)鋼筋抗抗拉強度，按按照《混凝土土結構設計規(guī)規(guī)范》[f]]=500N/mm22；所需要的水平鋼梁梁與樓板壓點點的拉環(huán)最小小直徑D==[148668.7088×4/(3..142×50×2)]1//2=133.759mmm水平鋼梁與樓板壓壓點的拉環(huán)一一定要壓在樓樓板下層鋼筋筋下面，并要要保證兩側330cm以上上搭接長度。12）加長懸挑腳手架的的計算加長懸挑腳手架部部分長6m，外懸挑部部分伸出陽臺臺1.5m，錨固部分分（包括陽臺臺）4.5m，其余構造造同上述一般般懸挑腳手架架。大、小橫橫桿、連墻件件等部分驗算算同上。聯梁的計算按照集中荷載作用用下的簡支梁梁計算集中荷載P傳遞力力，P=11.8887kN計算簡圖如下圖.11計算簡圖支撐按照簡支梁的的計算公式其中n=2經過簡支梁的計算算得到支座反力(考慮到到支撐的自重重)RA=RB=(22-1)//2×11.8887+11..887+33.000××0.1355/2=18.0333kN通過傳遞到支座的的最大力為((考慮到支撐撐的自重)2×11.8887+33.000××0.1355=244.179kN最大彎矩(考慮到到支撐的自重重)Mmaax=2/8×11.8887×3.0000+0.1335×3.0000×3.0000/8=9.0677kN.mm截面應力=99.067××106//490000.0==185..040NN/mm2水平支撐梁的計算算強度1885.0400小于2055.0N/mmm2,滿足足要求!加長懸挑梁的受力力計算懸挑腳手架的水平平鋼梁按照帶帶懸臂的連續(xù)續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷荷載N的作用，里里端B為與樓板的的錨固點，AA為墻支點。本工程中，腳手架架排距為10050mm，內內側腳手架距距離墻體2000mm，支支拉斜桿的支支點距離墻體體為14000mm，水平支撐梁的截面面慣性矩I=11330.00cm4，截截面抵抗矩WW=1441.00cm3，截截面積A==26.110cm22。受腳手架作用的聯聯梁傳遞集中中力(即傳遞到支支座的最大力力)N=224.1799kN；水平鋼梁自重荷載載q=1..2×26.1000×0.00001×78.5000=00.246kN/m；；圖.12懸挑腳手架架示意圖圖.13懸挑腳手架架計算簡圖經過連續(xù)梁的計算算得到圖.14懸挑腳手架架支撐梁剪力力圖(kN)圖.15懸挑腳手架架支撐梁變形形圖(kN)圖.16懸挑腳手架架支撐梁彎矩矩圖(kN.m))經過連續(xù)梁的計算算得到各支座對支撐梁的的支撐反力由由左至右分別別為R[1]=224.4388kN；R[2]=225.6777kN；R[3]=--0.2822kN。最大彎矩Mmaax=3..289kkN.m；截面應力σ=M/1..05W+NN/A=33.289××106//(1.005×1441000..0)+0.00001×103/26110.0==22.2217N//mm2；水平支撐梁的計算算強度σ=22..217小小于2155.000N/mm22,滿足要求求！加長懸挑梁的穩(wěn)定定性計算水平鋼梁采用[116號工字鋼鋼],計算公式式如下其中φb--均勻彎曲的的受彎構件整整體穩(wěn)定系數數，按照下式式計算：經過計算得到強度度φb=5570×99.900××88.0000×2335/(1400..000×1160.0000×2155.000))=2.4423；由于φb大于0..6，按照《鋼鋼結構設計規(guī)規(guī)范》(GBJ177-88)附附表其值用φφb得到其值為為0.9544；經過計算得到強度度σ=3.229×1066/(00.954××141.0000×10000.0000)=224.4622N/mmm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性性計算σ小于[f]]=2115.0000N/mmm2,滿足足要求!拉繩受力計算水平鋼梁的軸力RRAH和拉鋼鋼繩的軸力RRUi按照下下面計算其中RUicossθi為鋼繩的拉拉力對水平桿桿產生的軸壓壓力。各支點的支撐力RCi==RUisiinθi按照以上公式計算算得到由左至至右各鋼繩拉拉力分別為RU1=37.5550kN拉繩的強度計算::鋼絲拉繩(支桿))的內力計算算：鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的軸力RU我們均取取最大值進行行計算，為RU=37.5550kN如果上面采用鋼絲絲繩，鋼絲繩繩的容許拉力力按照下式計計算：其中[Fg]鋼絲繩的的容許拉力((kN)；Fg--鋼絲絲繩的鋼絲破破斷拉力總和和(kN)；計算算中可以近似似計算Fg==0.5d22，d為鋼絲繩直直徑(mm)；α--鋼絲繩之間間的荷載不均均勻系數，對對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分分別取0.885、0.82和0.8；K--鋼絲絲繩使用安全全系數。計算中[Fg]取取37.5550kN，α=0.8220,K=66.000,,得到：鋼絲繩最小直徑必必須大于16.000mmm才能滿足足要求!錨固段與樓板連接接的計算水平鋼梁與樓板壓壓點如果采用用鋼筋拉環(huán)，拉拉環(huán)強度計算算如下：水平鋼梁與樓板壓壓點的拉環(huán)受受力R=255.677kkN；水平鋼梁與樓板壓壓點的拉環(huán)強強度計算公