鋼結構設計專業(yè)計算書

第二章材料_第一章總則計。第1.0.3條本規(guī)范的設計原則是根據(jù)《建筑結構設計統(tǒng)一標準》(CBJ68-84))制訂的。構明所采用的鋼號 (對普通碳素鋼尚應包括鋼類、爐種、脫氧程度等)、連接材料的型號(或鋼號)紙中還應注明所要求的焊縫質量級別(焊縫質量級別的檢驗標準應符合國家現(xiàn)行《鋼結構工程施工及驗收規(guī)范》)。_第2.0.2條下列情況的承重結構不宜采用3號沸騰鋼:注：冬季計算溫度應按國家現(xiàn)行《采暖通風和空氣調節(jié)設計規(guī)范》中規(guī)定的冬季空氣調節(jié)室外計算溫度確定，對采暖房屋內的結構可按該規(guī)定值提高10℃采用。構的鋼材應具有抗拉強度、伸長率、屈服強度(或屈服點)和硫、磷含量的合格保證,對焊接結構尚應具有碳含量的合格保證。承重結或類似結構的鋼材,必要時亦應具有沖擊韌性的合格保證。_第2.0.4條鋼鑄件應采用現(xiàn)行標準《一般工程用鑄造碳鋼》中規(guī)定的第2.0.5條鋼結構的連接材料應符合下列要求:四、高強度螺栓應符合現(xiàn)行標準《鋼結構用高強度大六角頭螺栓、大六角第一節(jié)設計原則_第3.1.2條結構的極限狀態(tài)系指結構或構件能滿足設計規(guī)定的某一功能按下列承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行設計：載的變形時的極限狀態(tài)；合，必要時尚應考慮荷載效應的偶然組合。按正常使用極限狀態(tài)設計鋼結構時，載設計值(荷載標準值乘以荷載分項系數(shù))；計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變__第3.1.8條計算重級工作制吊車梁(或吊車桁架)及其制動結構的強度和主梁0.85柱(包括基礎)0.75__第二節(jié)設計指標第3.2.1條鋼材的強度設計值(材料強度的標準值除以抗力分項系數(shù))，應根據(jù)鋼材厚度或直徑(對3號鋼按表3.2.1-1的分組)按表3.2.1-2采用。鋼件的強度設計值應按表3.2.1-3____第3.2.2條計算下列情況的結構構件或連接時，第3.2.1條規(guī)定的強度設計值應乘以相應的折減系數(shù)：鋼1．按軸心受力計算強度和連接0.85；2．按軸心受壓計算穩(wěn)定性__注：當幾種情況同時存在時，其折減系數(shù)應連乘。第3.2.3條鋼材和鋼鑄件的物理性能指標應按表3.2.3采用。第三節(jié)結構變形的規(guī)定第3.3.1條計算鋼結構變形時,可不考慮螺栓(或鉚釘)孔引起的截面削度不應超過表3.3.2中所列的容許值。第3.3.3條多層框架結構在風荷載作用下的頂點水平位移與總高度之比__注：對室內裝修要求較高的民用建筑多層框架結構，層間相對位移與層高之比值宜適當減小。無隔墻的多層框架結構，層間相對位移可不受限制。荷載所產生的撓度不宜超過制動結構跨度的。吊車桁架的頂面標高處,由一臺最大吊車水平荷載所產生的計__第四章受彎構件的計算第一節(jié)強度第4.1.1條在主平面內受彎的實腹構件，其抗彎強度應按下列規(guī)定計算：__條在組合梁的腹板計算高度邊緣處，若同時受有較大的正應力、剪應力和局部壓應力，或同時受有較大的正應力和剪應力(如連續(xù)梁支座處或梁的翼緣截面改變處等)，其折算應力應按下式計算：__第二節(jié)整體穩(wěn)定第4.2.1條符合下列情況之一時，可不計算梁的整體穩(wěn)定性：一、有鋪板(各種鋼筋混凝土板和鋼板)密鋪在梁的受壓翼緣上并與其牢固②梁的支座處，應采取構造措施以防止梁端截面的扭轉。翼緣側向支承點間的距離(梁的支座處視為有側向支承)。__第4.2.2條除第4.2.1條所指情況外，在最大剛度主平面內受彎的構件，其整體穩(wěn)定性應按下式計算：注：見第4．2．1條注②。第4.2.3條除第4.2.1條所指情況外，在兩個主平面受彎的工字形截面構件，其整體穩(wěn)定性應按下式計算：注：見第4．2．1條注②。第4.2.4條不符合第4.2.1條第一項情況的箱形截面簡支梁，其截面尺寸 (圖4.2.4)應滿足h/bo≤6，且L1/bo不應超過下列數(shù)值：注：其它鋼號的梁，其L1/bo值不應大于95(235/fy)。__第三節(jié)局部穩(wěn)定加勁肋(圖4.3.1)：一、當ho/tw≤80235/fy時，對有局部壓應力(σc≠0)的梁，宜按構造配置橫向加勁肋；但對無局部壓應力(σc＝0)的梁，可不配置加勁肋。按第4.3.2條的規(guī)定進行計算(對無局部壓應力的梁，當ho/tw≤100235/fy時，可不計算)。三、當ho/tw＞170235/fy時，應配置橫向加勁肋和在受壓區(qū)配置縱__第4.3.2條無局部壓應力(σc＝0)的梁和簡支吊車梁，當其腹板用橫向時，應按第4.3.3條至第4.3.6條計算加第4.3.3條無局部壓應力(σ＝0)的梁，其腹板僅用橫向加勁肋加強時，橫列要求：__σ——與τ同一截面的腹板計算高度邊緣的彎曲壓應力(N/mm2)，應按σ＝My/I計算，I為梁毛截面慣性矩，y1為腹板計算高度受壓邊緣至中和軸的距離。公式(4.3.3.1)右端算得的值若大于第4.3.7條規(guī)定的最大間距時，應取α第4.3.4條無局部壓應力(σc＝0)的梁，其腹板同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強時(圖4.3.1b、c)，縱向加勁肋至腹板計算高度受壓邊緣的距__式中σ——所考慮區(qū)段內最大彎矩處腹板計算高度邊緣的彎曲壓應力(N燉mm2)，應按σ＝MmaxY1/I計算。橫向加勁肋間距a仍應按第4.3.3條和第第4.3.5條簡支吊車梁的腹板僅用橫向加勁肋加強時，加勁肋的間距a應__公式(4.3.5-1)和公式(4.3.5-2)右端算得的值若大于2ho或分母為負值時，a值應按下列情況確定：一、腹板高度變化的吊車梁：端部變截面區(qū)段的a值應符合公式(4.3.5-1)的應力；不變截面區(qū)段內的a值，應同時符合公式(4.3.5-1)和公式(4.3.5-2)二、翼緣截面變化的吊車梁：由端部至變截面處區(qū)段的a值，應同時符合公式 (4.3.5-1)和公式(4.3.5-2)的要求，但σ取變截面處腹板計算高度邊緣的彎__的a值，應同時符合公式(4.3.5-1)和公式(4.3.5-2)的要求，但τ取變截面處第4.3.6條簡支吊車梁的腹板同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強時(圖范圍內，并應符合下列公式的要求：當公式(4.3.6-1)或公式(4.3.6-2)右端算得的值小于ho/5時，尚應在腹板受壓區(qū)配置短加勁肋(圖4.3.1d)，并應按附錄二進行計算。橫向加勁肋間距α應按公式(4.3.5-1)確定，但應以h2代替式中的ho，以0.3__σc代替表4.3.5-1中的σc。若公式(4.3.5-1)右端算得的值大于2h2或分母為負值時，應取a≤2h2。對腹板高度變化的吊車梁：在確定梁端部變截面區(qū)段內(有縱向加勁肋)的α值時，h2取該區(qū)段腹板下區(qū)格的平均高度，τ取該區(qū)段面區(qū)段內的α值時，τ取兩區(qū)段交界車梁，確定α值時，τ取梁端部腹板最大間距為2ho(對無局部壓應力的梁，當ho/tw≤100時，可采用2.5ho)。在腹板兩側成對配置的鋼板橫向加勁肋，其截面尺寸應符合下列公式要求：在腹板一側配置的鋼板橫向加勁肋，其外伸寬度應大于按公式(4.3.7-1)算得尚應符合下式要求：__注：①用型鋼(工字鋼、槽鋼、肢尖焊于腹板的角鋼)作成的加勁肋，其截面慣性矩不得小于相應鋼板加勁肋的慣性矩。②在腹板兩側成對配置的加勁肋，其截面慣性矩應按梁腹板中心線為軸線進行計算。在腹板一側配置的加勁肋，其截面慣性矩應按與加勁肋相連的腹板邊緣為軸線進行計算。第4.3.9條梁受壓翼緣自由外伸寬度b與其厚度t之比，應符合下式要求：__求：bo取為腹注：翼緣板自由外伸寬度b的取值為：對焊接構件，取腹板邊至翼緣板(肢)邊緣的距離；對軋制構件，取內圓弧起點至翼緣板(肢)邊緣的距離。第五章軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算第一節(jié)軸心受力構件接處外，應按下式計算：處的強度應按下列公式計算：__截面(最外列螺栓處)上高強度螺栓數(shù)目；A——構件的毛截面面積。第5.1.2條實腹式軸心受壓構件的穩(wěn)定性應按下式計算：第5.1.3條格構式軸心受壓構件的穩(wěn)定性仍應按公式(5.1.2)計算，但對虛軸(圖5.1.3a的x軸和圖5.1.3b、c的x軸和y軸)的長細比應取換算長__應按下列公式計算：一、雙肢組合構件(圖5.1.3a)：__x二、四肢組合構件(圖5.1.3b)；式中λy——整個構件對y軸的長細比；Aly——構件截面中垂直于y軸的各敘綴三、綴件為綴條的三肢組合構件(圖5.1.3c)：注：①綴板的線剛度應符合第8．4．1條的規(guī)定。②斜綴條與構件軸線間的夾角應在40°~70°范圍內。__應大于構件兩方向長細比(對虛軸取換算長細比)的較大值λmax的0.7倍，當取λmax＝50)。計算，但填板間的距離不應超過下列數(shù)值：受壓構件40i受拉構件80i個槽鋼與填板平行的形心軸的回轉半徑；第5.1.6條軸心受壓構件應按下式計算剪力：__對格構式軸心受壓構件，剪力v應由承受該剪力的綴材面(包括用整體板連接的面)分擔。承構件的剪力v(作為側向力)確定。v可按公式(5.1.6)計算。第二節(jié)拉彎構件和壓彎構件規(guī)定計算：二、直接承受動力荷載時，仍應按公式(5.2.1)計算，但取Yx＝Yy＝1.0第5.2.2條彎矩作用在對稱軸平面內(繞x軸)的實腹式壓彎構件，其穩(wěn)__ (1)無橫向荷載作用時：βmx＝0.65＋0.35M2M1，但不得小于0.4，M1和M2為端彎矩，使構件產生同向曲率(無反彎點)時取同號，使構件產生反向曲__率(有反彎點)時取異號，M1≥M2； (2)有端彎矩和橫向荷載同時作用時：使構件產生同向曲率時，βmx＝1.0；使構件產生反向曲率時，βmx＝0.85； (3)無端彎矩但有橫向荷載作用時；當跨度中點有一個橫向集中荷載作用時，mxNNExmx項中應按公式(5.2.2-1)計算外，尚應按下式計算：二、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性：構件整體穩(wěn)定系數(shù)，對工字形和T形截面可按附錄一第(五)項確定，對箱形截數(shù)，應按下列規(guī)定采用：__ (1)所考慮構件段無橫向荷載作用時：βtx＝0.65+0.35M2M1，但不得小于 (2)所考慮構件段內有端彎矩和橫向荷載同時作用時；使構件段產生同向曲率 (3)所考慮構件段內無端彎矩但有橫向荷載作用時：βtx＝1.0。2．懸臂構件，βtx＝1.0。注：①無側移框架系指框架中設有支撐架、剪力墻、電梯并等支撐結構，且共抗側移剛度等于或大于框架本身抗側移剛度的5倍者。②有側移框架系指框架中未設上述支撐結構，或支撐結構的抗側移剛度小于框架本身抗側移剛度的5倍者。第5.2.3條彎矩繞虛軸(x軸)作用的格構式壓彎構件，其彎矩作用平面__腹式構件相同。但在計算彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性第5.2.5條彎矩作用在兩個主平面內的雙軸對稱實腹式工字形和箱形截面的壓彎構件，其穩(wěn)定性應按下列公式計算：按下列規(guī)定計算：第三節(jié)構件的計算長度和容許長細比__ (5.1.6)計算的剪力兩者中的較大值進行計算。應按公式(4.2.5)計算的側向力確定，但式中Af為被支承構件的受壓翼緣(對實腹式構件)或受壓分肢(對格構式構件)的截面面積。__注：①l為構件的幾何長度(節(jié)點中心間距離)；l1為桁架弦桿側向支承點之間的距離。②斜平面系指與桁架平面斜交的平面，適用于構件截面兩主軸均不在桁架平面內的單角鋼腹桿和雙角鋼十字形截面腹桿。③無節(jié)點板的腹桿計算長度在任意平面內均取其等于幾何長度。當桁架弦桿側向支承點之間的距離為節(jié)間長度的2倍(圖5.3-1)且兩節(jié)間的弦應小于0.5L1)：N_K桿等，在桁架平面外的計算長度也應按公式(5.3.1)確定(受拉主斜桿仍取l1)；在桁架平面內的計算節(jié)點中心到交叉點間的距離；在桁架平面外的計算長度應按下列規(guī)定采用：搭接0.7l其它情況l二、拉桿l注：①l為節(jié)點中心間距離(交叉點不作為節(jié)點考慮)。②當兩交叉桿均受壓時，不宜有一桿中斷。③當確定交叉腹桿中單角鋼壓桿斜平面內的長細比時，計算長度應取節(jié)點中心至交叉確定；對有的計算長度應按下列規(guī)定確定：一、單階柱：4的折減系數(shù)；當柱上端與橫梁剛接時，__等于按附表4.4(柱上端可移動但不轉動的單階柱)的數(shù)值乘以表5.3.4的折減長度系數(shù)μl，應按下式計算：端為自由的雙階柱)的數(shù)值乘以表5.3.4的折減系數(shù)；當柱上端與橫梁剛接時，等于按附表4.6(柱上端可移動但不轉動的雙階柱)的數(shù)值乘以表5.3.4的折減和μ2，應按下列公式計算：__橫梁截面高度變化和綴件(或腹桿)變形的影響。第5.3.6條框架柱沿房屋長度方向(在框架平面外)的計算長度應取阻止等)之間的距離。條受壓構件的長細比不宜超過表5.3.7的容許值。注：桁架(包括空間桁架)的受壓腹桿，當其內力等于或小于承載能力的50％時，容許長細比值可取為200。條受拉構件的長細比不宜超過表5.3.8的容許值。注：①承受靜力荷載的結構中，可僅計算受拉構件在豎向平面內的長細比。②在直接或間接承受動力荷載的結構中，計算單角鋼受拉構件的長細比時，應采用角鋼__的最小回轉半徑；在計算單角鋼交叉受拉桿件平面外的長細比時，應采用與角鋼肢邊平行軸的③中、重級工作制吊車桁架下弦桿的長細比不宜超過200。④在設有夾鉗吊車或剛性料耙吊車的廠房中，支撐(表中第2項除外)的長細比不宜超過300。⑤受拉構件在永久荷載與風荷載組合作用下受壓時，其長細比不宜超過250。第四節(jié)受壓構件的局部穩(wěn)定合下列要求：一、軸心受壓構件：二、壓彎構件：注：見第4.3.9條的注。__第5.4.2條在工字形截面的受壓構件中，腹板計算高度ho與其厚度tw之比，應符合下列要求：一、軸心受壓構件：時，二、壓彎構件：第5.4.3條在箱形截面的受壓構件中，受壓翼緣的寬厚比應符合第4.3.9__一、軸心受壓構件，第5.4.4條在T形截面受壓構件中，腹板高度與其厚度之比，不應超過下列數(shù)值：λ和αo分別按第5.4.1條和第5.4.2條的規(guī)定采用。_第六章疲勞計算第一節(jié)一般規(guī)定第6.1.1條承受動力荷載重復作用的鋼結構構件(如吊車梁、吊車桁架、工作平臺梁等)及其連接，當應力變化的循環(huán)次數(shù)n等于或大于105次時，應第6.1.2條本章規(guī)定不適用于特殊條件(如構件表面溫度大于150℃，處于海水腐蝕環(huán)境，焊后經熱處理消除殘余應力以及低周－高應變疲勞條件等)下第二節(jié)疲勞計算第6.2.1條對常幅(所有應力循環(huán)內的應力幅保持常量)疲勞，應按下式進行計算：__疲勞按下式計算：__注：表中的容許應力幅是按公式(6.2.1-2)算得的。第6.2.3條對變幅(應力循環(huán)內的應力幅隨機變化)疲勞，若能預測結構第七章連接計算第一節(jié)焊縫連接第7.1.1條對接焊縫應按下列規(guī)定計算：__力和剪應力處(例如梁腹板橫向對接焊縫的端部)，應按下式計算折算應力：注：①當承受軸心力的板件用斜焊縫對接，焊縫與作用力間的夾角θ符合tgθ≤1.5時，其②當對接焊縫無法采用引弧板施焊時，每條焊縫的長度計算時應各減去10mm。第7.1.2條直角角焊縫(圖7.1.2)的強度應按下列公式計算：__第7.1.4條不焊透的對接焊縫(圖7.1.4)的強度，應按角焊縫的計算公式(7.1.2-1)至公式(7.1.2-3)計算，但取βf＝1.0，其有效厚度應采用：__當熔合線處焊縫截面邊長等于或接近于最短距離s時(圖7.1.4b、c、e)，抗力計值乘以1.22。第二節(jié)螺栓連接和鉚釘連接第7.2.1條普通螺栓、錨栓和鉚釘應按下列規(guī)定計算：值應取受剪和承壓承載力設計值中的較小者：受剪承載力設計值：__的要求：__第7.2.2條摩擦型高強度螺栓應按下列規(guī)定計算：二、在桿軸方向受拉的連接中，每個摩擦型高強度螺栓的承載力設計值，外拉力時，每個摩擦型高強度螺栓的受剪承載力設計值仍應按公式(7.2.2)計__第7.2.3條承壓型高強度螺栓應按下列規(guī)定計算：三、在桿軸方向受拉的連接中，每個承壓型高強度螺栓的承載力設計值，的要求：第三節(jié)組合工字梁翼緣連接__第7.2.5條在下列情況的連接中，螺栓或鉚釘?shù)臄?shù)目應予增加：件連接的螺栓(摩擦型高強度螺栓除外)或鉚釘數(shù)目，應按計算增加10％。二、搭接或用拼接板的單面連接，螺栓(摩擦型高強度螺栓除外)或鉚釘三、在構件的端部連接中，當利用短角鋼連接型鋼(角鋼或槽鋼)的外伸2mm，鉚釘數(shù)目應按計算增加1％(至少應增加一個鉚釘)，但鉚合總厚度不__算：公式(7.3.1)中，F(xiàn)、Ψ和Lz應按第4.1.3條采用；βf應按第7.1.2條采用。注：①當梁上翼緣受有固定集中荷載時，宜在該處設置頂緊上翼緣的支承加勁肋。此時取F＝0。②當腹板與翼緣的連接焊縫采用焊透的對接焊縫時，其強度可不計算。第7.3.2條組合工字梁翼緣與腹板的鉚釘(或摩擦型高強度螺栓)的承載力，應按下式計算：注：見第7．3．1條注①。第四節(jié)支座第7.4.1條鉸軸式支座的圓柱形樞軸(圖7.4.1)，當接觸面中心角θ≥90°時，其承壓應力應按下式計算：__第7.4.2條弧形支座板與平板自由接觸(圖7.4.2)的承壓應力應按下式計算：第7.4.3條滾軸與平板自由接觸(圖7.4.3)的承壓應力應按下式計算：_第八章構造要求第一節(jié)一般規(guī)定在3mm的鋼管；截面小于45×4或56×36×4的角鋼(對焊接結構)或截面小于50×5的角鋼(對螺栓連接或鉚釘連接結構)。但第十一章的輕型鋼結構不受此mm應分別設置獨立的空間穩(wěn)定的支撐系統(tǒng)。第8.1.5條單層房屋和露天結構的溫度區(qū)段長度(伸縮縫的間距)，當不__注：①廠房柱為其它材料時，應按相應規(guī)范的規(guī)定設置伸縮縫。圍護結構可根據(jù)具體情況參照有關規(guī)范單獨設置伸縮縫。②無橋式吊車房屋的柱間支撐和有橋式吊車房屋吊車梁或吊車桁架以下的柱間支撐，宜對稱布置于溫度區(qū)段中部。當不對稱布置時，上述柱間支撐的中點(兩道柱間支撐時為兩支撐距離的中點)至溫度區(qū)段端部的距離不宜大于表8.1.5縱向溫度區(qū)段長度的60％。第二節(jié)焊縫連接注：鋼板的拼接：當采用對接焊縫時，縱橫兩方向的對接焊縫，可采用十字形交叉或丁形交叉；當為T形交叉時，交叉點的間距不得小于200mm。__上時，應分別在寬度方向或厚度方向從一側或兩側做成坡度不大于1/4的斜角 (圖8.2.4)；當厚度不同時，焊縫坡口形式應根據(jù)較薄焊件厚度按第8.2.3條第8.2.6條角焊縫兩焊腳邊的夾角a一般為90°(直角角焊縫)。夾角a＞120°或a＜60°的斜角角焊縫，不宜用作受力焊縫(鋼管結構除外)。第8.2.7條角焊縫的尺寸應符合下列要求：二、角焊縫的焊腳尺寸不宜大于較薄焊件厚度的1.2倍(鋼管結構除外)，但板件(厚度為t)邊緣的角焊縫最大焊腳尺寸，尚應符合下列要求：1．當t≤6mm時，hf≤t；_2．當t＞6mm時，hf≤t－(1~2)mm。要五、側面角焊縫的計算長度不宜大于60hf(承受靜力荷載或間接承受動力荷載時)或40hf(承受動力荷載時)；當大于上述數(shù)值時，其超過部分在計算中。形。焊腳尺寸的比例：對正面角焊縫宜為1∶1.5(長邊順內力方向)；對側面縫之間的凈距，不應大于15t(對受壓構件)或30t(對受拉構件)，t為較薄件的端部僅有兩側面角焊縫連接時，每條側面角焊縫長16t(當t＞12mm)或200mm(當t≤12mm)，t為較薄焊件的厚度。__第8.2.11條桿件與節(jié)點板的連接焊縫(圖8.2.11)，一般宜采用兩面?zhèn)群?，也可用三面圍焊，對角鋼桿件可采用L形圍焊，所有圍焊的轉角處必須連續(xù)第8.2.12條當角焊縫的端部在構件轉角處作長度為2hf的繞角焊時，轉第8.2.13條在搭接連接中，搭接長度不得小于焊件較小厚度的5倍，并第三節(jié)螺栓連接和鉚釘連接第8.3.1條每一桿件在節(jié)點上以及拼接接頭的一端，永久性的螺栓(或鉚__3.4條螺栓或鉚釘?shù)木嚯x應符合表8.3.4的要求。注：①do為螺栓或鉚釘?shù)目讖?，t為外層較薄板件的厚度。②鋼板邊緣與剛性構件(如角鋼、槽鋼等)相連的螺栓或鉚釘?shù)淖畲箝g距，可按中間的數(shù)值采用。第8.3.5條c級螺栓宜用于沿其桿軸方向受拉的連接，在下列情況下可用于受剪連接：第8.3.6條對直接承受動力荷載的普通螺栓連接應采用雙螺帽或其它能頭和半沉頭鉚釘不得用于沿其桿軸方向受拉的連接。_第四節(jié)結構構件 (I)柱板柱中，同一截面處綴板(或型鋼橫桿)的線剛度之和不得小于柱較大分肢線剛ho。 (II)桁架第8.4.4條焊接桁架應以桿件重心線為軸線，螺栓(或鉚釘)連接的桁架可采用靠近桿件重心線的螺栓(或鉚釘)準線為軸線，在節(jié)點處各軸線應交于一箱型等剛度較大的截面，且在桁架平面內的桿件截面高度與其幾何長度(節(jié)點中__心間的距離)之比大于1/10(對弦桿)或大于1/15(對腹桿)時，應考慮節(jié)點第8.4.8條跨度大于36m的兩端鉸支桁架，應考慮在豎向荷載作用下，第8.4.9條兩端簡支、跨度為15m或15m以上的三角形屋架和跨度為 (Ⅲ)梁第8.4.10條焊接梁的翼緣一般用一層鋼板作成，當采用兩層鋼板時，外截斷點處的外伸長度l1應符合下列要求：__第8.4.11條鉚接(或摩擦型高強度螺栓連接)梁的翼緣板不宜超過三層，翼角鋼面積不宜少于整個翼緣面積的30％，當采用最大型號的角鋼仍不能符合摩擦型高強度螺栓)數(shù)目，應按該板1/2凈截面面積的承載力進行計算。smm第8.4.13條梁的端部支承加勁肋的下端，按端面承壓強度設計值進行計算時，應創(chuàng)平頂緊，其中突緣加勁板(圖8.4.13b)的伸出長度不得大于其厚度__ (Ⅳ)柱腳錨栓第8.4.14條柱腳錨栓不得用以承受柱腳底部的水平反力，此水平反力應第8.4.15條柱腳錨栓埋置在基礎中的深度，應使錨栓的內力通過其和混。第五節(jié)對吊車梁轉吊車桁架(或類似的梁和桁架)的要求在設計和施工中采取措施使上翼緣兩層鋼板緊密接第8.5.3條焊接吊車桁架應符合下列要求：一、在桁架節(jié)點處，腹桿與弦桿之間的間隙a不宜小于50mm，節(jié)點板的兩側邊宜作成半徑r不小于60mm的圓??；節(jié)點板邊緣與腹桿軸線的夾角θ__不應小于30°(圖8.5.3)；節(jié)點板與角鋼弦桿的連接焊縫，起落弧點應至少縮進5mm(圖8.5.3a)；重級工作制吊車桁架的圓弧處應予打磨，使之與弦桿平緩過渡(圖8.5.3b)。二、桿件的填板當用焊縫連接時，焊縫起落弧點應縮進至少5mm(圖8.5.3c)，重級工作制吊車桁架桿件的填板應采用高強度螺栓連接。第8.5.4條吊車梁翼緣板或腹板的焊接拼接應采用加引弧板的焊透對接第8.5.5條在焊接吊車梁或吊車桁架中，下列部位的T形連接應予焊透；焊縫質量不低于二級焊縫標準(形式見圖8.5.5)：__一、重級工作制和起重量Q≥50t的中級工作制吊車梁腹板與上翼緣的連接；第8.5.6條吊車梁橫向加勁肋的上端應與上翼緣創(chuàng)平頂緊(當為焊接吊車梁時，尚宜焊接)。中間橫向加勁肋的下端宜在距受拉翼緣50~100mm處斷條直接鋪設軌道的吊車桁架上弦，其構造要求應與吊車梁相同。_第8.5.10條重級工作制吊車梁的受拉翼緣板(或吊車桁架的受拉弦桿)。第8.5.11條吊車梁的受拉翼緣(或吊車桁架的受拉弦桿)上不得焊接懸第8.5.12條吊車鋼軌的接頭構造應保證車輪平穩(wěn)通過。第六節(jié)制作、運輸和安裝經于拼裝。第七節(jié)防銹和隔熱第8.7.1條鋼結構除必須采取防銹措施(徹底除銹后涂以油漆和鍍鋅等)_第8.7.2條柱腳在地面以下的部分應采用強度等級較低的混凝土包裹(保護層厚度不應小于50mm)，并應使包裹的混凝土高出地面約150mm。當柱于100mm。第8.7.3條受侵蝕介質作用的結構以及在使用期間不能重新油漆的結構第8.7.4條受高溫作用的結構，應根據(jù)不同情況采取下列防護措施：作用時，應采取有效的防護措施(如加隔熱層或水套等)。第九章塑性設計第一節(jié)一般規(guī)定__9。條塑性設計截面板件的寬厚比應符合表9.1.4的規(guī)定。第二節(jié)構件的計算第9.2.1條彎矩Mx(對工字形截面x軸為強軸)作用在一個主平面內的下式要求：__Mx≤Wpnxf(9.2.1)式中Wpnx——對x軸的凈截面塑性抵抗V≤hwtwfv(9.2.2)式中hw、tw——腹板高度和厚的要求：壓彎構件的壓力N不應大于0.6Anf，其剪切強度應符合公式(9.2.2)的要求。式的要求：一、彎矩作用平面內：二、彎矩作用平面外：__第三節(jié)容許長細比和構造要求其相鄰支承點間構件的長細比λy，應符合下列要求：__應能傳遞該處最大計算彎矩值的1.1Wpxf第十章鋼管結構第10.0.1條本章規(guī)定適用于不直接承受動力荷載、在節(jié)點處直接焊接的第10.0.3條鋼管節(jié)點的構造應符合下列要求：于30°。三、支管與主管的連接節(jié)點處，應盡可能避免偏心。__第10.0.4條鋼管構件在承受較大橫向荷載的部位應采取適當?shù)募訌姶氲?0.0.5條支管與主管的連接可沿全周采用角焊縫，也可部分采用角焊管管壁與主管管壁之間的夾角大于或等于120°的區(qū)第10.0.6條支管與主管的連接焊縫可視為全周角焊縫按公式(7.1.2-1)行計算，但取βf＝1。角焊縫的有效厚度沿支管周長是變化的，當支管軸心受力時，平均有效厚度可取0.7hf。焊縫的計算長度(支管與主管相交線長度)可按下列公式計算：第10.0.7條為保證節(jié)點處主管的強度，支管的軸心力不得大于下列規(guī)定設計值：____注：①本條適用范圍為：0.2≤β≤1.0，ds/ts≤50(ts－支管壁厚)，θ≥30°。當d/t＞50時，取d/t＝50。②本條中的X型和K型節(jié)點系指支管軸線與主管軸線在同一平面內。_第十一章圓鋼、小角鋼的輕型鋼結構第11.0.1條本章規(guī)定僅適用于在跨度不超過18m且起重量不大于5t的輕、中級工作制橋式吊車的房屋中，采用有圓鋼或小角鋼(小于45×4或56×36×4)的輕型鋼結構。注：型鋼組成的結構有個別次要桿件采用小角鋼時，可不受本章限制。第11.0.2條本章規(guī)定不適用于使用條件復雜的輕型鋼結構(如直接承受動力荷載，處于高溫、高濕和強烈侵蝕環(huán)境的輕型鋼結構等)所需的特殊要求。架中，應盡可能使桿件重心線在節(jié)點處交于一點，否則應考慮其偏心的影響。第11.0.5條三鉸拱屋架的三角形組合斜梁，其截面高度與斜梁長度的比第11.0.6條單圓鋼壓桿連接于節(jié)點板一側時，桿件應按公式(5.2.2-1)__第11.0.7條桁架中的主要壓桿(弦桿、端斜桿、端豎桿)的長細比不宜第11.0.8條圓鋼與平板(鋼板或型鋼的平板部分，圖11.0.8-1)、圓鋼與圓鋼(圖11.0.8-2)之間的焊縫，其抗剪強度應按下式計算：第11.0.9條圓鋼與圓鋼、圓鋼與平板(鋼板或型鋼的平板部分)間的焊縫有效厚度，不應小于0.2倍圓鋼直徑(當焊接兩圓鋼的直徑不同時，取平均直徑)第11.0.10條鋼板厚度不宜小于4mm。圓鋼直徑不宜小于下列數(shù)值：__第十二章鋼與混凝土組合梁第一節(jié)一般規(guī)定第12.1.1條本章規(guī)定僅適用于不直接承受動力荷載由混凝土翼板與鋼梁第12.1.2條混凝土翼板的有效寬度be(圖12.1.2)應按下式計算：第12.1.3條按本章規(guī)定考慮全截面塑性發(fā)展進行組合梁的強度計算時，9。__凝土翼板計算寬度除以鋼材與混凝土彈性模量的比值αE換算為鋼截面；對荷載的長期效應組合，則除以2αE換算為鋼截面。第12.1.4條組合梁施工時，若鋼梁下無臨時支撐，則混凝土硬結前的材第二節(jié)截面和連接件的計算第12.2.1條組合梁的抗彎強度應按下列規(guī)定計算：behcfccm__第12.2.2條組合梁截面上的全部剪力，假定僅由鋼梁腹板承受，應按公式 (9.2.2)進行計算。第12.2.3條簡支組合梁上最大彎矩點至梁端區(qū)段內的連接件總數(shù)n，可按下式計算：__注：當有可靠根據(jù)時，可采用其它形式的連接件。第三節(jié)構造要求_第12.3.2條組合梁板托的高度不宜大于混凝土翼板厚度的1.5倍，板托第12.3.3條按公式(12.2.3)算得的連接件數(shù)量，可在最大彎矩點與零倍。第12.3.4條圓柱頭焊釘連接件的長度不應小于