萊山水廠模板工程施工方案

煙臺市自來水公司萊山水廠3、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162-2008)施工安全設(shè)施計(jì)算軟件、力司萊山水廠由煙臺市自來水公司投資建設(shè)，中國市政工程華北設(shè)計(jì)計(jì)，煙臺市圣凱監(jiān)理公司監(jiān)理。本工程由聯(lián)合環(huán)境技術(shù)有限公司、諾衛(wèi)程技術(shù)有限公司、山東興盛建設(shè)集團(tuán)有限公司、煙臺市市政養(yǎng)護(hù)管理處司萊山水廠位于煙臺市萊山區(qū)溝萊路以北、規(guī)劃金斗山路以東。規(guī)廠工程的特點(diǎn)是以構(gòu)筑物為主，構(gòu)筑物建設(shè)任務(wù)是本次工程建設(shè)的重點(diǎn)項(xiàng)目。構(gòu)和特點(diǎn)，同時(shí)針對有關(guān)施工技術(shù)和圖紙存在的疑點(diǎn)做好記錄，通過裝工作。15mm厚木膠合板；模板支撐次楞及主楞選用50×70mm落葉松方木和φ48.3×mm相關(guān)規(guī)范要求。模板支撐體系采用扣件式鋼管腳手架。公司材料供應(yīng)處有足夠的采購能力，結(jié)合建設(shè)單位的強(qiáng)力支持及我公司強(qiáng)大的資效率高、技術(shù)力量雄厚的班組承擔(dān)本次模板工程施工任務(wù)。以保證模程特點(diǎn)及施工難點(diǎn)，本方案針對深度處理車間、清水池、濾站及混合反應(yīng)及加固體系：1.1、框架柱模板的加固柱箍采用φ48.3×3.6雙鋼管配合使用φ14對拉螺栓，次楞采用50×70mm方木，面板采用厚度為15mm木膠合板。柱箍的間距、次楞木方的間距選擇由驗(yàn)算確定。柱模板安裝結(jié)構(gòu)如下圖：固構(gòu)造如下圖：×70mm方木，主楞采用φ48.3×3.6鋼管?？蚣芰杭斑B系梁的加固構(gòu)造如下圖：方木，支撐次楞的主楞采用φ48.3×3.6鋼管。梁板的支撐體系采用扣件式滿堂腳手架。模板支撐體系構(gòu)造如下圖：裝。施工工藝流程：做砂漿找平層→按柱模彈線吊入可變柱模，將每塊柱模按柱截面尺寸穿對拉螺栓→調(diào)直柱模，擰緊對拉螺栓→柱模板安剪力墻的施工縫留置在距筏板基礎(chǔ)頂面500mm處。施工縫以下隨筏板基礎(chǔ)模板支見圖)，施工縫內(nèi)部埋設(shè)300×3mm止水鋼板。拼模時(shí)接口部位及施工縫以下貼海密封，以防止砼澆筑時(shí)漏漿，從而保證拼縫及施工縫處砼的澆筑密實(shí)度及觀感剪力墻模板安裝工藝流程：鉆孔→將剪力墻模板吊運(yùn)至指定部位→臨時(shí)固定模板→安裝模板次楞木方鋼管→穿對拉螺栓→邊加固邊檢查模板安裝質(zhì)量→模板體系與周圍腳成型構(gòu)件的加固連接→檢查模板加固情況及是否會(huì)影響砼澆筑質(zhì)量隱患→扎設(shè)并鋪設(shè)腳手板墊板?；A(chǔ)為筏板基礎(chǔ)的筏板基礎(chǔ)砼施工完畢后如下：支撐立桿高度h=H-H1-H2-H3-H4(其它部位計(jì)算類同)H:自基底至首層板頂面的距離；112mm2設(shè)計(jì)尺寸制作梁底、梁側(cè)及平板模板。安裝前扎設(shè)框架梁、連系梁底雙排及平板下滿堂腳手架，梁底雙排腳手架與板滿堂腳手架可靠連接。腳手架扎后依據(jù)圖紙確定梁的定位尺寸，之后將已加工完畢的梁底模就位。側(cè)模安裝安裝之前進(jìn)行。當(dāng)平板模板就位后進(jìn)行梁側(cè)模與平板模板的拼裝固定工模與側(cè)模拼裝處粘貼海綿膠帶條，平板模板拼縫處粘貼塑料黃膠帶，防止砼4米的梁板其模板應(yīng)按設(shè)計(jì)要求起拱，當(dāng)設(shè)計(jì)無要求時(shí)起拱的高度宜為跨度的1/1000~3/1000。排教授及板下滿堂腳手架→平板模板支撐次楞鋪設(shè)→梁底模板定位安裝模板安裝并臨時(shí)固定→板模板安裝→梁側(cè)模板與板模板拼裝固定→平板模板方固定→梁模板加固工作→模板內(nèi)垃圾清理→檢查模板安裝質(zhì)量及腳手架項(xiàng)項(xiàng)目允許偏差(mm)5檢查底模上表面標(biāo)高水準(zhǔn)儀或拉線鋼尺檢查截面內(nèi)部尺寸層高垂直度≤5m6經(jīng)緯儀或吊線鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差表面平整度檢查m尺和塞尺檢查82注：檢查軸線位置時(shí)，應(yīng)沿縱、橫兩個(gè)方向量測，并取其中的較大值。拆除模板時(shí)砼強(qiáng)度要達(dá)到以下要求：不承受物理重量的模板(如柱、墻、獨(dú)立基礎(chǔ))，其砼強(qiáng)度應(yīng)在其表面及棱角不致因害時(shí)方可拆除。模板拆除時(shí)，不應(yīng)對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和承重模板應(yīng)在砼強(qiáng)度達(dá)到下表所規(guī)定的強(qiáng)度時(shí)拆模：項(xiàng)項(xiàng)目結(jié)構(gòu)跨度(米)達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度(%)板梁懸臂梁100處理需在西區(qū)頂板③~④軸×1/A~B軸間留置3.0米×3.0米施工洞口作為大面積模板拆除時(shí)的豎向通道。該施工洞口的封堵：特殊加工寬度＜700的模板面板進(jìn)行施工A⑦軸伸縮縫處的墻、柱模板安裝也是深度處理車間模板工程的難點(diǎn)。針對此部制訂以下處理措施：先進(jìn)行⑥軸或者現(xiàn)進(jìn)行⑦軸墻、柱施工工作。之后，以已模板支撐體系的預(yù)埋螺栓或預(yù)留螺栓孔作為拉結(jié)點(diǎn)進(jìn)行后施工墻、柱模板、清水池完畢后進(jìn)行封堵。洞口封堵時(shí)制作單邊寬度不大于800mm的模板面進(jìn)行拼裝，待洞達(dá)到齡期之后拆除的模板自吸水井南池壁預(yù)留套管取出。的模板支設(shè)工作隨同清水池頂梁、板支設(shè)一起進(jìn)行。頂梁板的支撐體系采用滿壁外側(cè)落地式雙排腳手架與內(nèi)部滿堂支撐架雙面進(jìn)行支撐。外部腳手架加設(shè)拋以保證池壁模板支撐的穩(wěn)定性。施工縫是為了方便59.65米筏板與吸水井、吸水閥門井池壁連接處地基回填。第三過一定規(guī)模危險(xiǎn)性較大的分項(xiàng)工程。因此該部位的模板支撐體系要做為清水池模板支撐體系的重點(diǎn)來抓，62.3米層走廊板在兩側(cè)池壁澆筑時(shí)預(yù)留鋼筋，該處模板后期支設(shè)，砼澆筑采用串通自65.4米頂板預(yù)留洞口灌入。注：所有施工縫處均埋設(shè)300×3mm止水鋼板，各加強(qiáng)柱模板與池壁、頂梁板模板同時(shí)支設(shè)，加強(qiáng)柱與后砌砌體采用植筋連濾站及真到，以保證砼澆筑的密實(shí)度。之后進(jìn)行67.75m標(biāo)高頂板模板支設(shè)工作(標(biāo)高67.75米頂板模板支設(shè)前須在反沖洗排放渠上溢流堰、進(jìn)水堰砼墻施工澆筑且模板拆除完畢之后，以防該處模板無法拆除)。每道水平施工縫處均安裝300×3止水鋼防止不同水質(zhì)的水互相滲透。水排放渠的模板拆除后材料自溢流堰洞口導(dǎo)出；濾后集水渠中間隔板的平內(nèi)頂內(nèi)撐的加固方法。如圖所示：濾站76.4頂梁板模板的支撐體系由63.05米筏板基礎(chǔ)頂面生根，層高13.35米，支撐高度h=76.4-63.05-0.12=13.23米。關(guān)于印發(fā)《危險(xiǎn)性較大的分部分項(xiàng)工程安全管理辦法》的通知建質(zhì)[2009]87號文件管理辦法確定：該部分模板支撐超過8，屬于超過一定規(guī)模的危險(xiǎn)性較大的分部分項(xiàng)工程范圍。針對此合反應(yīng)池屬于構(gòu)筑物池體結(jié)構(gòu)，內(nèi)部砼池壁縱橫交錯(cuò)，以配水花墻分隔成混合反度等于墻體厚度的短鋼筋進(jìn)行支撐，并采用對拉螺栓組合主次龍骨的方法阻止砼下圖所示：。和板的立柱，其縱橫間距應(yīng)相等或程倍數(shù)，本工程樓板的滿堂腳手架立桿間桿間距相等，梁模板支撐立柱與樓板滿堂支撐架立柱水平連接。鋼管立柱底部設(shè)置墊板，頂部采用可調(diào)頂托，模板的主楞必須保證在“U”型支托的中間(現(xiàn)場操作時(shí)可以將頂托的平板支托倒放在鋼管上敲打成半圓形)，保證上下同心，且頂m大于3mm。柱頂端應(yīng)沿縱橫向設(shè)置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距在滿足模板設(shè)計(jì)所確定的水平步距要求條件下，進(jìn)行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應(yīng)各設(shè)一道水平拉桿,水平拉桿與相鄰層高較小模板支撐水平桿。500mm并采用兩個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于100mm處進(jìn)行固定。立柱接長嚴(yán)禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同五、模板及支撐體系驗(yàn)算：模板及支撐體系材料參數(shù)：抗彎強(qiáng)度(mm5) 合板(15mm)/(70×50mm).3×105/2.06×1055.26×103////170N/mm2/：mm長邊方向與面板接觸。各構(gòu)筑物柱的規(guī)格類型如下表：備注500×800mm5.4m選擇截面尺寸及柱高度最大者進(jìn)行驗(yàn)算池400×400mm5.05m選擇截面尺寸及柱高度最大者進(jìn)行驗(yàn)算450×450mm8.65m選擇截面尺寸及柱高度最大者進(jìn)行驗(yàn)算混合反應(yīng)沉淀池350×350mm5.3m選擇截面尺寸及柱高度最大者進(jìn)行驗(yàn)算依據(jù)上表，選擇深度處理車間截面尺寸500×800高度為5.4m柱及濾站截面尺寸450×450mm高度為8.65m柱模板進(jìn)行計(jì)算。BmmHmm00.00；柱模板的總計(jì)算高度:H=5.40m；柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.30；壁厚(mm):3.60；柱箍的間距(mm):500；柱箍合并根數(shù):2；豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):70.00；高度(mm):50.00；的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取25.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計(jì)算高度，取5.400m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得23.042kN/m2、129.600kN/m2，取較小值23.042kN/m2作為計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值q1=23.042kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=2kN/m2。⑵、柱模板面板的計(jì)算：H算。強(qiáng)度驗(yàn)算考慮新澆混凝土M=0.1ql2l--計(jì)算跨度(豎楞間距):l=146.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×23.04×0.50×0.90=12.443kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；q=q1+q2=12.443+1.260=13.703kN/m；面板的最大彎矩：M=0.1×13.703×146×146=2.92×104N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計(jì)算：σ=M/W<fM計(jì)算最大彎矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6W=500×15.0×15.0/6=1.88×104mm3；fNmm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值：G=M/W=2.92×104/1.88×104=1.558N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值G=1.558N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值GNmm足要求！b：最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)kN/m；ν--面板最大撓度(mm)；l--計(jì)算跨度(豎楞間距):l=146.0mm；E--面板彈性模量(N/mm2)：E=9000.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12I=500×15.0×15.0×15.0/12=1.41×105mm4；面板最大容許撓度:[ν]=146/250=0.584mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×11.52×146.04/(100×9000.0×1.41×105)=0.028mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.028mm小于面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值[ν]=0.584mm,滿足要求！模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞(小楞)屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為5.400m,柱箍間距為500mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)W分別為:W=70×50×50/6×1=29.17cm3；I=70×50×50×50/12×1=72.92cm4；圖a.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：支座最大彎矩計(jì)算公式：M=0.1ql2l--計(jì)算跨度(柱箍間距):l=500.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×23.042×0.146×0.900=3.633kN/m；1.4×2.000×0.146×0.900=0.368kN/m；q=3.633+0.368=4.001kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×4.001×500.0×500.0=1.00×105N·mm；σ=M/W<fM計(jì)算最大彎矩(N·mm)；W--豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=2.92×104；fNmmf=13.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:G=M/W=1.00×105/2.92×104=3.43N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值G=3.43N/mm2小于豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值GNmm，滿足要求！b最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250νmax--豎楞最大撓度(mm)；l--計(jì)算跨度(柱箍間距):l=500.0mm；E--豎楞彈性模量(N/mm2)，E=9500.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=7.29×105；豎楞最大容許撓度:[ν]=500/250=2mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×4.00×500.04/(100×9500.0×7.29×105)=0.244mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.244mm小于豎楞最大容許撓度[ν]=2mm，滿足要求！抗矩W分別為:W=5.262×2=10.52cm3；I=12.708×2=25.42cm4；按集中荷載計(jì)算(附計(jì)算簡圖)：其中P--豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；最大支座力:N=5.001kN；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:ν=2.590mm；a.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式σ=M/(γxW)<f其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值:M=1451428.97N·mm；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=10524mm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=131.35N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=1.45×109/(1.05×1.05×107)=131.35N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求!b.柱箍撓度驗(yàn)算：經(jīng)過計(jì)算得到:ν=2.59mm；柱箍最大容許撓度:[ν]=800/250=3.2mm；柱箍的最大撓度ν=2.59mm小于柱箍最大容許撓度[ν]=3.2mm，滿足要求!抗矩W分別為:W=5.262×2=10.52cm3；I=12.708×2=25.42cm4；按計(jì)算(附計(jì)算簡圖)：其中P--豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2×23.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.143×0.5=1.96kN；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:ν=0.519mm；柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式:σ=M/(γxW)<f其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值:M=618870.12N·mm；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=10524mm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=56.005N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=6.19×108/(1.05×1.05×107)=56.005N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求!b.柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到:ν=0.519mm；柱箍最大容許撓度:[ν]=500/250=2mm；柱箍的最大撓度ν=0.519mm小于柱箍最大容許撓度[ν]=2mm，滿足要求!BmmHmm50.00；柱模板的總計(jì)算高度:H=8.65m；柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.30；壁厚(mm):3.60；柱箍的間距(mm):500；柱箍合并根數(shù):2；豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):70.00；高度(mm):50.00；的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取25.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計(jì)算高度，取8.650m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得23.042kN/m2、207.600kN/m2，取較小值23.042kN/m2作為計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值q1=23.042kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=2kN/m2。⑵、柱模板面板的計(jì)算：H算。強(qiáng)度驗(yàn)算考慮新澆混凝土M=0.1ql2l--計(jì)算跨度(豎楞間距):l=127.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×23.04×0.50×0.90=12.443kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；q=q1+q2=12.443+1.260=13.703kN/m；面板的最大彎矩：M=0.1×13.703×127×127=2.21×104N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計(jì)算：G=M/W<fM計(jì)算最大彎矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6W=500×15.0×15.0/6=1.88×104mm3；fNmm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值：G=M/W=2.21×104/1.88×104=1.179N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值G=1.179N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值GNmm足要求！最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=23.04×0.50＝11.52kN/m；ν--面板最大撓度(mm)；l--計(jì)算跨度(豎楞間距):l=127.0mm；E--面板彈性模量(N/mm2)：E=9000.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12I=500×15.0×15.0×15.0/12=1.41×105mm4；面板最大容許撓度:[ν]=127/250=0.508mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×11.52×127.04/(100×9000.0×1.41×105)=0.016mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.016mm小于面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值[ν]=0.508mm,滿足要求！模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞(小楞)屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為8.650m,柱箍間距為500mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)W分別為:W=70×50×50/6×1=29.17cm3；I=70×50×50×50/12×1=72.92cm4；圖支座最大彎矩計(jì)算公式：M=0.1ql2l--計(jì)算跨度(柱箍間距):l=500.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×23.042×0.127×0.900=3.160kN/m；1.4×2.000×0.127×0.900=0.320kN/m；q=3.160+0.320=3.480kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×3.480×500.0×500.0=8.70×104N·mm；G=M/W<fM計(jì)算最大彎矩(N·mm)；W--豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=2.92×104；fNmmf=13.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:G=M/W=8.70×104/2.92×104=2.983N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值G=2.983N/mm2小于豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值GNmm，滿足要求！最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q楞上的線荷載(kN/m)：q=23.04×0.13=3.48kN/m；νmax--豎楞最大撓度(mm)；l--計(jì)算跨度(柱箍間距):l=500.0mm；E--豎楞彈性模量(N/mm2)，E=9500.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=7.29×105；豎楞最大容許撓度:[ν]=500/250=2mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×3.48×500.04/(100×9500.0×7.29×105)=0.213mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.213mm小于豎楞最大容許撓度[ν]=2mm，滿足要求！抗矩W分別為:W=5.262×2=10.52cm3；I=12.708×2=25.42cm4；按集中荷載計(jì)算(附計(jì)算簡圖)：其中P--豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；最大支座力:N=2.610kN；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:ν=0.373mm；a.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式σ=M/(γxW)<f其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值:M=520621.91N·mm；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=10524mm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=47.11N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=5.21×108/(1.05×1.05×107)=47.11N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求!b.柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到:ν=0.373mm；柱箍最大容許撓度:[ν]=450/250=1.8mm；柱箍的最大撓度ν=0.373mm小于柱箍最大容許撓度[ν]=1.8mm，滿足要求!mm長邊方向與面板接觸。各構(gòu)筑物池壁的規(guī)格類型如下表：備注400mm5.7m取構(gòu)筑物最大高度及截面計(jì)算400mm5.75m取構(gòu)筑物最大高度及截面計(jì)算450mm3.05m取構(gòu)筑物最大高度及截面計(jì)算混合反應(yīng)沉淀池400mm5.3m取構(gòu)筑物最大高度及截面計(jì)算依據(jù)上表，選擇深度處理車間截面尺寸5.7m池壁模板及加固體系進(jìn)行驗(yàn)算如下：次楞間距(mm):100；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M14；主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2；直徑(mm):48.30；壁厚(mm):3.60；次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度(mm):70.00；高度(mm):50.00；模板設(shè)計(jì)簡圖的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取25.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計(jì)算高度，取5.700m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。分別計(jì)算得17.031kN/m2、136.800kN/m2，取較小值17.031kN/m2作為計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=3kN/m2。土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓彎矩計(jì)算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2l--計(jì)算跨度(次楞間距):l=100.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m；面板的最大彎矩：M=0.1×9.197×100.02+0.117×1.890×100.02=1.14×104N·mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：G=M/W<fM計(jì)算最大彎矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=500×15.0×15.0/6=1.88×104mm3；fNmmf=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值：G=M/W=1.14×104/1.88×104=0.6N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值G=0.6N/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！撓度計(jì)算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=17.03×0.5=8.516N/mm；l--計(jì)算跨度(次楞間距):l=100mm；E--面板的彈性模量:E=9000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大允許撓度值:[ν]=0.4mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×8.52×1004/(100×9000×1.41×105)=0.005mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.005mm小于等于面板的最大允許撓度值[ν]=0.4mm，滿足要求！2.3、墻模板主次楞的計(jì)算：W分別為:W=7×5×5/6×2=58.334cm3；I=7×5×5×5/12×2=145.834cm4；計(jì)算簡圖次楞最大彎矩按下式計(jì)算：M=0.1q1l2+0.117q2l2l--計(jì)算跨度(主楞間距):l=500.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×17.031×0.100×0.900=1.839kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×3.00×0.10×0.90=0.378kN/m，其中，次楞的最大彎矩：M=0.1×1.839×500.02+0.117×0.378×500.02=5.70×104N·mm；次楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式：G=M/W<fM計(jì)算最大彎矩(N·mm)；W--次楞的截面抵抗矩，W=5.83×104mm3；f--次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；f=13.000N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計(jì)算值：G=5.70×104/5.83×104=1N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計(jì)算值G=1N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！撓度驗(yàn)算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在次楞上的線荷載(kN/m)：q=17.03×0.10=1.70kN/m；l--計(jì)算跨度(主楞間距):l=500.0mm；E--次楞彈性模量(N/mm2)：E=9500.00N/mm2；I--次楞截面慣性矩(mm4)，I=1.46×106mm4；次楞的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×3.41/2×5004/(100×9500×1.46×106)=0.052mm；次楞的最大容許撓度值:[ν]=2mm；次楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.052mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=2mm，滿抗矩W分別為:W=5.262×2=10.524cm3；I=12.708×2=25.416cm4；E=206000N/mm2；圖主楞計(jì)算變形圖(mm)作用在主楞的荷載:P＝1.2×17.03×0.1×0.5＋1.4×3×0.1×0.5＝1.232kN；主楞計(jì)算跨度(對拉螺栓水平間距):l=500mm；強(qiáng)度驗(yàn)算公式：G=M/W<fmmM--主楞的最大彎矩(N·mm)；M=1.57×105N·mmW--主楞的凈截面抵抗矩(mm3)；W=1.05×104mm3；f--主楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:G=1.57×105/1.05×104=14.9N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值G=14.9N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2,滿足要求！大撓度計(jì)算值:ν=0.106mm；主楞的最大容許撓度值:[ν]=2mm；主楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.106mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=2mm，滿計(jì)算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2)；f--穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M14；穿墻螺栓有效直徑:11.55mm；穿墻螺栓有效面積:A=105mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；主楞計(jì)算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為:N=3.39kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=3.394kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求！、梁模板驗(yàn)算：各構(gòu)筑物梁的規(guī)格類型如下表：備注300×900mm140mm米取截面最大梁進(jìn)行驗(yàn)算350×600mm200mm5.05米取截面最大梁進(jìn)行驗(yàn)算300×800mm120mm米取截面最大梁進(jìn)行驗(yàn)算混合反應(yīng)沉淀池/依據(jù)上表，選擇深度處理車間截面尺寸300×900mm梁模板進(jìn)行驗(yàn)算如下：梁模板支撐構(gòu)造如下圖：構(gòu)造說明：m承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；采用的鋼管類型為Φ48.3×3.6；件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系荷載參數(shù)：(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；m4.0；材料參數(shù)：木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；；面板厚度(mm)：15.00；梁底模板參數(shù)：m梁側(cè)模板參數(shù)：主楞材料：圓鋼管；的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取25.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.900m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得17.848kN/m2、21.600kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下:σ＝M/W<f其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=76×1.5×1.5/6=28.5cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2×0.76×17.85=16.277kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q2=1.4×0.76×4=4.256kN/m；計(jì)算跨度:l=200mm；面板的最大彎矩M=0.1×16.277×2002+0.117×4.256×2002=8.50×104N·mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×16.277×0.2+1.2×4.256×0.2=4.602kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:G=8.50×104/2.85×104=3N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=16N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值G=3N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=16N/mm2，滿足要求！ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值:q=16.277N/mm；l--計(jì)算跨度:l=200mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=76×1.5×1.5×1.5/12=21.38cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×16.277×2004/(100×9000×2.14×105)=0.092mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=200/250=0.8mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.092mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.8mm，滿足要求?、拧⒋卫阌?jì)算：次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=4.602/(0.900-0.140)=6.056kN/mW量E分別為:W=1×7×5×5/6=29.17cm3；I=1×7×5×5×5/12=72.92cm4；E=9500.00N/mm2；變形圖(mm)形ν=0.141mm次楞強(qiáng)度驗(yàn)算:強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:G=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值G=7.75×104/2.92×104=2.7N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值G=2.7N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！次楞的撓度驗(yàn)算:次楞的最大容許撓度值:[ν]=300/400=0.75mm；次楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.141mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=0.75mm，滿足要求！⑵、主楞計(jì)算：支座力1.999kN,按照集中荷載作用下的抗矩W分別為:W=2×5.262=10.52cm3；I=2×12.708=25.42cm4；E=206000.00N/mm2；圖主楞計(jì)算變形圖(mm)形ν=0.177mm主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：G=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:G=3.80×105/1.05×104=36.1N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值G=36.1N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！主楞的撓度驗(yàn)算：根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.177mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=600/400=1.5mm；主楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.177mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=1.5mm，滿足要求！面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷I矩W分別為:W=300×15×15/6=1.13×104mm3；I=300×15×15×15/12=8.44×104mm4；抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：G=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.90+0.30]×0.30=8.370kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.30=1.680kN/m；q=8.370+1.680=10.050kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×8.37×1002+0.117×1.68×1002=1.03×104N·mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×8.37×0.1+0.45×1.68×0.1=0.41kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×8.37×0.1+1.2×1.68×0.1=1.122kNG=Mmax/W=1.03×104/1.13×104=0.9N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力G=0.9N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=16N/mm2，滿足要求！撓度驗(yàn)算:最大撓度計(jì)算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=6.975kN/m；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=100.00mm；E--面板的彈性模量:E=9000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=100.00/250=0.400mm；0.677×8.37×1004/(100×9000×8.44×104)=0.007mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.007mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋荷載的計(jì)算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=1.122/0.3=3.741kN/m方木的支撐力驗(yàn)算：算簡圖I矩W分別為:W=7×5×5/6=29.17cm3；I=7×5×5×5/12=72.92cm4；度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:力M=0.1ql2=0.1×3.741×0.32=0.034kN·m；G=M/W=0.034×106/29166.7=1.2N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值1.2N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算：計(jì)算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計(jì)算值ν=0.677×3.741×3004/(100×9500×72.917×104)=0.03mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.300×1000/250=1.200mm；方木的最大撓度計(jì)算值ν=0.03mm小于方木的最大允許撓度[ν]=1.2mm，滿支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算：梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.410kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=1.122kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(0.600-0.300)/4×0.300×(1.2×0.140×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.300×(0.900-0.140)×0.300=0.318kN變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:N1=N3=0.272kN；N2=3.157kN；最大彎矩Mmax=0.084kN·m；最大撓度計(jì)算值Vmax=0.009mm；最大應(yīng)力σ=0.084×106/5260=15.9N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值15.9N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度205N/mm2,滿足要求!3.6、梁跨度方向鋼管的計(jì)算：。W=5.26cm3；I=12.71cm4；E=206000N/mm2；梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=0.272kN。計(jì)算簡圖支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0.029kN·m；最大變形νmax=0.026mm；最大支座力Rmax=0.585kN；最大應(yīng)力G=M/W=0.029×106/(5.26×103)=5.4N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值5.4N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度νmax=0.026mm小于600/150與10mm,滿足要求!梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=3.157kN計(jì)算簡圖支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0.331kN·m；最大變形νmax=0.301mm；最大支座力Rmax=3.631kN；最大應(yīng)力σ=M/W=0.331×106/(5.26×103)=63N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值63N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度νmax=0.301mm小于600/150與10mm,滿足要求!雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=3.631kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!3.8、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算：公式σ=N/(φA)≤[f].梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=3.157kN；縱向鋼管的最大支座反力：N2=3.631kN；腳手架鋼管的自重：N3=1.2×0.129×5.7=0.883kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2×[(0.80/2+(0.60-0.30)/4)×0.60×0.30+(0.80/2+(0.60-0.30)/4)×0.60×0.140×(1.50+24.00)]=1.324kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N5=1.4×(2.000+2.000)×[0.800/2+(0.600-0.300)/4]×0.600=1.596kN；N=N1+N2+N3+N4+N5=3.157+3.631+0.883+1.324+1.596=10.59kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=5.06；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.26；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長度(m)；為安全計(jì)，取二者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；μ--計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m;得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長度lo/i=2975.85/15.8=188；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.203；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=10590/(0.203×506)=103.1N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=103.1N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1=3.157kN；縱向鋼管的最大支座反力：N2=3.631kN；腳手架鋼管的自重：N3=1.2×0.129×(5.7-0.9)=0.883kN；N=N1+N2+N3=3.157+3.631+0.744=7.531kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=5.06；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.26；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長度(m)；為安全計(jì)，取二者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；μ--計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m;得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長度lo/i=2975.85/15.8=188；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.203；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=7531.032/(0.203×506)=73.3N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=73.3N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.006×(1.5+0.1×2)=1.996m；k1--計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167;k2--計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.006；lo/i=1995.803/15.8=126；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.417；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；σ=10590/(0.417×506)=35.7N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=35.7N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！4、板模板驗(yàn)算：各構(gòu)筑物梁的規(guī)格類型如下表：構(gòu)筑物名稱構(gòu)筑物名稱板的厚度層高備注深度處理車間140mm5.866取板的最高點(diǎn)清水池200mm5.05米濾站120mm5.55米反沖洗車間首層回填后扎設(shè)支撐架水池的模板支撐體系進(jìn)行驗(yàn)算，其余構(gòu)筑物的模板支撐體系依據(jù)基本參數(shù)：橫向間距或排距(m):0.60；縱距(m):0.60；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):5.05；采用的鋼管(mm):Φ48.3×3.6；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；面板彈性模量E(N/mm2):9000；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):16；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):100.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):70.00；木方的截面高度(mm):50.00；托梁材料為：鋼管(單鋼管):Ф48.3×3.6；樓板的計(jì)算厚度(mm):200.00；圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元面板計(jì)算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進(jìn)行驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=60×1.52/6=22.5cm3；I=60×1.53/12=16.875cm4；⑴、荷載計(jì)算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.2×0.6+0.35×0.6=3.21kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2=2.5×0.6=1.5kN/m；⑵、強(qiáng)度計(jì)算：計(jì)算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.21+1.4×1.5=5.952kN/m最大彎矩M=0.1×5.952×1002=5952N·m；面板最大應(yīng)力計(jì)算值G=M/W=5952/22500=0.265N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=16N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為0.265N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值16N/mm2,滿足要求!⑶、撓度計(jì)算：度計(jì)算公式為ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=3.21kN/m面板最大撓度計(jì)算值ν=0.677×3.21×1004/(100×9000×16.875×104)=0.001面板最大允許撓度[ν]=100/250=0.4mm；面板的最大撓度計(jì)算值0.001mm小于面板的最大允許撓度0.4mm,滿足要求!4.2、模板支撐方木的計(jì)算：I截面抵抗矩W分別為:W=b×h2/6=7×5×5/6=29.17cm3；I=b×h3/12=7×5×5×5/12=72.92cm4；楞計(jì)算簡圖⑴.荷載的計(jì)算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.1×0.2+0.35×0.1=0.535kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2=2.5×0.1=0.25kN/m；⑵.強(qiáng)度驗(yàn)算：計(jì)算公式如下:M=0.1ql2均布荷載q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.535+1.4×0.25=0.992kN/m；最大彎矩M=0.1ql2=0.1×0.992×0.62=0.036kN·m；方木最大應(yīng)力計(jì)算值G=M/W=0.036×106/29166.67=1.224N/mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為1.224N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!⑶.撓度驗(yàn)算：計(jì)算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷載q=q1=0.535kN/m；最大撓度計(jì)算值ν=0.677×0.535×6004/(100×9500×729166.667)=0.068最大允許撓度[ν]=600/250=2.4mm；方木的最大撓度計(jì)算值0.068mm小于方木的最大允許撓度2.4mm,滿足要求!4.3、托梁材料計(jì)算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；托梁采用：鋼管(單鋼管):Ф48.3×3.6；W=5.26cm3；I=12.71cm4；載P取縱向板底支撐傳遞力，P＝1.786kN;算簡圖托梁計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0.625kN·m；最大變形Vmax=0.595mm；最大支座力Qmax=11.75