珍藏版腳手架施工方案試卷教案

腳手架施工方案腳手架搭拆施工方案一、編制依據(jù)及施工部署本方案根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ１20-２00１；《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB5０009－20０1進行編制。本標段工程共有兩棟樓，建筑總高度分別為:1#樓2０.４5ｍ,2＃樓2９.15m,根據(jù)現(xiàn)場實際情況，決定依建筑物四周用?48×３．5全封閉式雙排鋼管扣件式腳手架，采用落地式腳手架。腳手架搭設(shè)由專業(yè)班組、專業(yè)人員進行搭設(shè)，根據(jù)生產(chǎn)進度需要，逐層進行,每層搭設(shè)高層均比作業(yè)面高1500。1、外腳手架搭設(shè)為全封閉式。隨著外墻腳手架搭設(shè)的增高,剪力撐及連墻拉結(jié)及時進行加固。２、主體結(jié)構(gòu)施工時在外墻腳手架拉結(jié)點相應(yīng)的位置預埋鋼板埋件。二、落地式腳手架搭設(shè)方法及技術(shù)措施外架的施工荷載控制在2KN/m２以內(nèi)。１、搭設(shè)順序:地基處理→擺放掃地桿→逐根樹立桿并與掃地桿扣緊→裝掃地小橫桿并與立桿和掃地桿扣緊→裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊→安第一步小橫桿安裝→第二步大橫桿安裝→第二步小橫桿加設(shè)臨時斜撐桿,桿扣緊(在裝設(shè)連墻桿后拆除)→安裝最后一步大橫桿和小橫桿→安連墻桿接立桿→加設(shè)剪力撐→鋪鋼腳手板→綁護欄綁扎鋼腳手板并掛立網(wǎng)。(連墻桿、剪刀撐、護欄、鋼腳手板、安全網(wǎng)及安全爬梯隨架高的搭設(shè)穿插進行)２、地基處理回填土方時分層夯實，四周外腳手基礎(chǔ)必須平整標高一致,后鋪150厚石粉,再澆搗1０0厚C10砼硬化處理，外腳手架外排立桿４５0ｍｍ外,設(shè)置排水溝3０0×２００,與場地排水溝連通,保證外腳手架位置不積水。搭設(shè)時，立桿底墊1０×5方木,并用可調(diào)節(jié)下托，布設(shè)必須平穩(wěn)，不得懸空。3、立桿搭設(shè)雙排架,單立桿，立桿頂端高度需比檐口高1500,橫距9０0,縱向間距１800。立桿接頭采用對接扣件連接,立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現(xiàn)在同步同跨內(nèi)，接頭位置距大橫桿或立桿需大于h/３或b/3。４、大橫桿步距1800，大橫桿置于小橫桿的上面,立桿的內(nèi)側(cè)，用直角扣件與立桿連緊;大橫桿采用對接扣件連接,其接頭交錯布置,不在同步、同跨內(nèi),接頭位置距大橫桿或立桿需大于h/3或b/3。設(shè)置三排大橫桿。５、小橫桿每一立桿與橫桿相交處都必須設(shè)置一根小橫桿,并采用直角扣件扣緊在大橫桿上,該桿軸線偏離主節(jié)點的距離不大于１５0,小橫桿距與立桿縱距相同，小橫桿伸出外排大橫桿邊距１０0。6、縱、橫向掃地桿掃地桿搭設(shè)在距地基標高20０位置。7、剪刀撐剪刀撐隨立桿、縱橫向水平桿同步搭設(shè),用通長剪刀撐沿架高連續(xù)布置,剪刀撐用三個直角扣件連接,搭設(shè)長度不小于１0０0,剪刀撐每６步4跨設(shè)置一道，斜桿與地面的夾角在45０~600之間。8、腳手板腳手板采用木板，隨架及時滿鋪設(shè),鋪設(shè)寬度６00mｍ，兩端用鐵線綁扎牢固。9、連墻件連墻件橫向間距二步三跨(水平間距≤5４00ｍｍ,垂直間距≤36００mm），采用鋼管一端與立桿用直角扣件連接,另一端結(jié)構(gòu)主體施工時,在相應(yīng)的連接點位置預埋鋼板,隨著架子搭設(shè),將鋼管的一端焊接在該鋼板上。10、防護設(shè)施1）腳手架外立桿搭12００高安全鋼管護欄,用安全網(wǎng)與其綁扎牢固，隨架高及時跟上搭設(shè)，用綁帶相互綁扎;腳手架滿掛全封閉的密目安全網(wǎng),用塑料線綁扎在外側(cè)大橫桿內(nèi)側(cè);內(nèi)立桿與建筑物之間的安全平網(wǎng)，按層高設(shè)置，綁扎固定牢固連續(xù),隨架高及時跟上，每四層增設(shè)一道固定水平安全網(wǎng)。２)接地避雷措施在腳手架四個角上打下四根鋼管,埋入深度≥２m,利用扁鐵焊接把腳手架與埋入鋼管連接起來（扁鐵規(guī)格為40×４）埋入鋼管和連接扁鐵均須置入地下,不得冒出地面，防止被行車軋壞或影響道路通行。3）安全通道口的設(shè)置首層通道口的搭設(shè)尺寸長４0０0×寬3000*高2500,并需搭設(shè)安全水平網(wǎng)。11、卸料平臺的搭設(shè)按樓層搭設(shè),于建筑物與物料提升機之間,平臺的標高均比相應(yīng)的樓面高1０0,尺寸為２２００×45００。平臺骨架用14#槽鋼搭設(shè),面密鋪３．5mｍ厚鋼板。搭設(shè)平面與建筑物的連接圖示如下:計算書附后:三、腳手架的拆除１、拆架程序:由上而下,先拆連墻件(做臨時拉結(jié)）→安全網(wǎng)→護欄→剪刀撐、斜撐→小橫桿→大橫桿→立桿。２、拆除時應(yīng)逐級步距拆除,不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆除。做到一步一清、一桿一清。四、材料準備先由架子施工員根據(jù)設(shè)計圖紙,計算出搭設(shè)面積，制定材料計劃。報公司物資部分籌備。詳見周轉(zhuǎn)材料計劃表。五、安全施工技術(shù)措施(一)材質(zhì)及使用的安全技術(shù)措施1、鋼管及扣件不得使用有嚴重銹蝕,壓扁或裂紋的不得使用,禁止使用有脆裂、彎形、滑絲現(xiàn)象的扣件。鋼管及扣件需經(jīng)公司物資倉庫作防銹處理。２、安全網(wǎng)需有國家認證的出廠合格證。3、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不得小于100。4、架子操作人員必須經(jīng)嚴格培訓,持證上崗;操作過程中精神狀態(tài)不佳者不得上架作業(yè)。５、架子操作過程中必須配帶安全帶、安全帽,不得穿拖鞋。（二)搭設(shè)的安全技術(shù)措施１、腳手架的基礎(chǔ)必須夯實、硬化處理,做到不積水、不沉陷。2、搭設(shè)過程中用護欄圍出工作標志區(qū),禁止行入進入、統(tǒng)一指揮、上下呼應(yīng),嚴禁在無人指揮、無人看護下作業(yè)。３、外腳手架每搭完一層后,需經(jīng)安全員驗收合格后方可使用。任何人員,未經(jīng)同意不得隨意拆除腳手架部件。4、定期檢查腳手架,發(fā)現(xiàn)問題和隱患,及時報架子員進行整改，以達到堅固穩(wěn)定,確保施工安全。(三）腳手架拆除的安全技術(shù)措施1、根據(jù)公司有關(guān)拆架程序的規(guī)定和要求,架子施工員必須接到拆架通知單，且經(jīng)有關(guān)人員簽字認可，方能拆開始拆除外架,每次拆架前架子施工員必須向操作人員進行安全技術(shù)交底。２、拆除前，必須察看施工現(xiàn)場條件,包括架空線路、外腳手架、地面的設(shè)施、各種障礙物。3、拆架時應(yīng)劃分作業(yè)區(qū),周圍設(shè)置防護欄,豎向警戒標志,地面設(shè)專人指揮、看護,禁止非作業(yè)人員進入。4、拆除時要統(tǒng)一指揮,上下呼應(yīng)，動作協(xié)調(diào)，當解開與另一人有關(guān)的結(jié)扣時，應(yīng)先通知對方,以防墜落。５、拆架時,不得中途換人,如必須換人時,應(yīng)將拆除有關(guān)情況和技術(shù)交底交代清楚；每天拆架下班時，不得留下隱患部位。6、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線,以防觸電事故。7、所有桿件和扣件在拆除時應(yīng)分離,不準在桿件上附著扣件。8、嚴禁高空拋擲桿件和扣件，必須逐級傳遞至地面。六、文明施工要求根據(jù)腳手架施工的特殊性,和國家規(guī)范規(guī)定并結(jié)合公司有關(guān)制執(zhí)行。七、其它未盡事宜依據(jù)現(xiàn)行有關(guān)規(guī)范要求,和主管單位要求及公司有關(guān)制度進行施工。鋼管落地腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JＧＪ130-20０１）、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（ＧB５００07-2０0２）、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(ＧB５0０0９－２001）、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(ＧB5００17-2０03)等編制。一、參數(shù)信息1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設(shè)高度為29ｍ，立桿采用單立桿;搭設(shè)尺寸為:橫距Lｂ為1．05m,縱距Lａ為1．5m，大小橫桿的步距為1.8ｍ；內(nèi)排架距離墻長度為０.25ｍ;大橫桿在上,搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根;采用的鋼管類型為Φ48×３.2；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距３．6m,水平間距４．5ｍ,采用焊縫連接;2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:2.０００kN／m2;腳手架用途:裝修腳手架;同時施工層數(shù)：1層;3．風荷載參數(shù)本工程地處四川攀枝花市，基本風壓0.４kＮ／m２；風荷載高度變化系數(shù)μz,計算連墻件強度時取１.4５,計算立桿穩(wěn)定性時取1.４5,風荷載體型系數(shù)μs為1.１３;４.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(ｋN/m):0.1２48;腳手板自重標準值(kN／m2):0．35０;欄桿擋腳板自重標準值(kN／m):0.140；安全設(shè)施與安全網(wǎng)(kN/ｍ2)：0．005;腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別：木腳手板擋板;每米腳手架鋼管自重標準值（kN/m):０．0３5;腳手板鋪設(shè)總層數(shù):２;５.地基參數(shù)地基土類型:素填土；地基承載力標準值（ｋＰa）：120.０0;立桿基礎(chǔ)底面面積（m２):0.20;地基承載力調(diào)整系數(shù):１.００。二、大橫桿的計算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JＧJ１3０-200１)第5.2.4條規(guī)定,大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1．均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:Ｐ1=0．035ｋN／m；腳手板的自重標準值:P2=０．３5×１．0５/(2+1)=0.１２2kN/m;活荷載標準值:Q=2×1.0５／(2+１）=0.7kＮ／ｍ;靜荷載的設(shè)計值：ｑ1=1．２×0.035＋１.2×0.122=0.１89ｋN/ｍ;活荷載的設(shè)計值：q2=１.４×０.7=0.98kN/m；圖1大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖１、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?Ｍ1maｘ＝０.０8ｑ１l2＋０.10ｑ２l2跨中最大彎距為M1max＝0.０８×0.189×１.52+0．１0×0．９8×1.52=０.２５5kN·ｍ；支座最大彎距計算公式如下:M2mａx=-０.10q1l２-0.１1７ｑ2l2支座最大彎距為M２mａx＝-0．１０×０.1８9×1.52－0.117×0.９8×１．５2=-0.３０1ｋN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Mａx(0.255×1０6,０.301×1０6)/４730＝63．６３6Ｎ/ｍm2；大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為σ＝６3.636Ｎ/ｍｍ2小于大橫桿的抗彎強度設(shè)計值[f]=205Ｎ/mm2，滿足要求!3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下:νｍaｘ=(0.677q1l4+0.９９0q2ｌ4)/10０EI其中:靜荷載標準值:q１=P１＋P2=０.035+０.122=0．1５8kN/ｍ;活荷載標準值:q2=Ｑ=０.7kＮ/ｍ；最大撓度計算值為:ν=0．67７×0.158×1500４／(100×2.06×1０5×１136００)＋０．９90×0.7×１５００4/（１00×2.０６×105×1136０0)=1.７3mm;大橫桿的最大撓度1.73mm小于大橫桿的最大容許撓度15００/150mｍ與10mｍ,滿足要求！三、小橫桿的計算根據(jù)JGJ130-200１第５.2.４條規(guī)定,小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。１.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.035×1.5＝０.053kN;腳手板的自重標準值:P2=0．3５×1.05×1.5/（２+1)=0.18４ｋN;活荷載標準值：Q＝2×1．0５×1．5／（2+１)=1.０50kN；集中荷載的設(shè)計值：Ｐ=1．２×(0.053＋０.184）+1.４×1．05=１.７5４ｋN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mｑｍax=qｌ2／8Mqmａx＝１.２×0．０３５×１.0５２/8＝0.006kN·m;集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax＝Ｐl(wèi)/3Mpmａx=1.７5４×1.０5/3=0.６1４kN·ｍ;最大彎矩M=Ｍｑｍａx＋Mｐｍａｘ=0.62kN·m;最大應(yīng)力計算值σ=M/W＝0．6２×1０6/４７３0＝１31.043Ｎ／mm２;小橫桿的最大彎曲應(yīng)力σ=1３1．0４3N／ｍｍ2小于小橫桿的抗彎強度設(shè)計值２０5N/mm2,滿足要求!3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqｍａx＝5ｑl４／384ＥIνqｍax=５×0.03５×10504/（３８４×２.０6×１05×1１３600)=０.02４mm；大橫桿傳遞荷載Ｐ＝p1+p2+Q＝0.053+０.1８4＋1.0５=1.2８7kＮ;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：νｐmax＝Ｐl(wèi)(3ｌ2－４l2/９)/72EIνpmａｘ=1２86.85×105０×(3×10５0２－４×1０5０2／９)/(７2×2.06×1０5×１13600)=2.259mm;最大撓度和ν=νqmａｘ＋νｐｍax=０．02４＋2．259=２．283mm；小橫桿的最大撓度為2．283mm小于小橫桿的最大容許撓度１050/150＝7與10ｍｍ,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按規(guī)范表5.1．７,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.0０kN,該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8．0０kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》5.2.５)：R≤Rｃ其中Rｃ－-扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8．０0ｋN;R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.0３5×1．5×2／２=0.053kＮ;小橫桿的自重標準值:P２=0.０3５×1.０5／２=0．019ｋＮ;腳手板的自重標準值:P3=0.３5×１．05×１.5/2=0.2７6kＮ;活荷載標準值:Q=２×1.０5×１.５/2=1．５７5kＮ；荷載的設(shè)計值:R=1．2×（0.05３＋０．0１９+0．２76）+1.４×1.575=２.6２２ｋN；R<８．０0kN，單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容:(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值,為０.1248ｋN/mNＧ1=［0.１2４8＋(1.50×２／２)×0.0３５/1.80]×2９.00=4．47５kN；(2）腳手板的自重標準值;采用木腳手板,標準值為0.35kN/ｍ2NG2＝0.3５×２×１．5×（１.05＋0.2)/２=０．6８2kＮ;（3)欄桿與擋腳手板自重標準值;采用木腳手板擋板,標準值為0.１4kN/ｍＮG3=０．14×2×1.5/２＝０.21ｋN；(4)吊掛的安全設(shè)施荷載,包括安全網(wǎng)：0．00５kN/m2ＮG4=0.005×1.５×29＝０．2１８ｋＮ;經(jīng)計算得到,靜荷載標準值ＮG＝NG1＋ＮG2+NG３+ＮＧ4=5.５８５ｋN;活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和,立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1／2取值。經(jīng)計算得到,活荷載標準值ＮQ=2×1.05×1．5×1/2=1．575ｋＮ；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值為N=1.2NG+0.8５×１.4NＱ=1.２×５.５85＋0.8５×1.4×1.５７５＝8.576kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值為Ｎ'=1．2NＧ+1.４NQ=１．2×５.585+1.4×１.5７5=8.907kＮ;六、鋼絲繩卸荷計算(因此內(nèi)容在規(guī)范以外,故僅供參考):鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內(nèi)卸荷３次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置;以卸荷吊點分段計算。第１次卸荷凈高度為７m；第2次卸荷凈高度為1m;第３次卸荷凈高度為１０m;經(jīng)過計算得到a1=ａrｃtｇ[2．00０/（1.０５０＋０.250)]=56．９76度a２=aｒctｇ［2.０００/0．２50]=８2.8７５度第1次卸荷處立桿軸向力為:P1＝Ｐ２=１.5×8．５76×７／29＝3.10５kN;kｘ為不均勻系數(shù)，?。?5各吊點位置處內(nèi)力計算為(ｋＮ）:T1=Ｐ１/sina1=3．10５/0.838=3.703kNＴ２=Ｐ２／ｓina2=3.105／０.9９2=３.１29kＮG1=Ｐ１/ｔaｎa1＝3.１0５/1.5３８=2.018kＮＧ２＝Ｐ2/ｔana２＝3.１0５/８．０00＝0.388kＮ其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為[Ｆg]=T１=３．70３kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：[Fg］＝aＦｇ/K其中[Ｆg]--鋼絲繩的容許拉力(kN);Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(ｋＮ）,計算中可以近似計算Fg=0．５d2，d為鋼絲繩直徑(mｍ）;α－-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù),?。?82;K－-鋼絲繩使用安全系數(shù)。計算中[Fｇ］取3.703kN,α=0.82,K=１0,得到:選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為:d＝(２×3．７03×10.00０/0.８２0)0．5＝９.5mm。吊環(huán)強度計算公式為：σ＝Ｎ/A≤[ｆ]其中［ｆ］為拉環(huán)鋼筋抗拉強度,按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》１0.9.8每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于50Ｎ/ｍm2;N－-吊環(huán)上承受的荷載等于［Fg］;A--吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算,A=0.5πd2；選擇吊環(huán)的最小直徑要為:d＝(2×[Fg]/[f］／π)１/２=(2×３.７03×103/50/3.１４2)１/２=6.9ｍｍ。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為9．５mｍ,必須拉緊至3.703ｋN,吊環(huán)直徑為８.0ｍm。根據(jù)各次卸荷高度得：第２次卸荷鋼絲繩最小直徑為3.6ｍm,必須拉緊至0.529kN,吊環(huán)直徑為６.0mm。第3次卸荷鋼絲繩最小直徑為1１.4mm,必須拉緊至5．29１kＮ，吊環(huán)直徑為１0.０mm。七、立桿的穩(wěn)定性計算風荷載標準值按照以下公式計算Ｗk＝０．7μz·μｓ·ω0其中ω0--基本風壓(kN/m２），按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB５00０9－２０01)的規(guī)定采用：ω0＝0.4kN/m２;μｚ--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-200１)的規(guī)定采用:μz＝1．４５；μs－-風荷載體型系數(shù):取值為1.１3;經(jīng)計算得到,風荷載標準值為：Wｋ=0．７×０.4×1．４5×１.1３=０.459kN/ｍ２;風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為：Mw=0．85×1．4WkLaｈ２/１0=0.８５×1.4×0.4５9×1．５×１.82/１0=0．265ｋN·m；考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ＝N/(φA）+ＭW/W≤[ｆ]立桿的軸心壓力設(shè)計值：N=８.576×11／２９=3.253ｋN;不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φＡ)≤［f］立桿的軸心壓力設(shè)計值:Ｎ=8.907×11/29＝3.３78ｋN;計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑:i＝1.5９cm;計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JＧJ1３0-2０01)表5.3．3得:k=1.15５;計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JＧＪ１３０-2０01)表5.3.３得:μ=１．５；計算長度,由公式l０＝kｕh確定:l0=3．118m；長細比：L0／i＝１９６;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ，由長細比ｌｏ／ｉ的結(jié)果查表得到:φ=０.１88立桿凈截面面積：A=4.5cm２;立桿凈截面模量(抵抗矩）:W=4．7３cｍ３；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值:［f]＝２05Ｎ／ｍm2；考慮風荷載時σ＝３252.92４／(0.1８８×４５0）＋2653３0.８２５／４7３0=９4.54６N／ｍm2;立桿穩(wěn)定性計算σ=９4.５４6N／mｍ2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值[f］＝205N/ｍm2,滿足要求!不考慮風荷載時σ=３378.３81/（0．1８8×450)＝３9．9３4N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ＝39．934N/mｍ2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值[ｆ]=２０5N／mm2,滿足要求！八、連墻件的穩(wěn)定性計算連墻件的軸向力設(shè)計值應(yīng)按照下式計算:Nｌ=Nｌw+N０連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝１.４５,μs=1．13,ω0=0.４，Wk＝0．7μz·μｓ·ω0=0.７×1．45×1.13×0．4＝0.459kN／m2;每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積Aw=16．2m２;按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGＪ130-2０0１）５.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kＮ),N0=５．0０0kN;風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值（kN)，按照下式計算:Nｌw＝1.４×Ｗk×Aw＝1０．４0５kＮ;連墻件的軸向力設(shè)計值Nl=Nｌｗ+N０=1５.4０5kＮ;連墻件承載力設(shè)計值按下式計算:Nf=φ·Ａ·［f］其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù);由長細比ｌ／ｉ=2５0／１5.9的結(jié)果查表得到φ=0.9５8，l為內(nèi)排架距離墻的長度;A＝４．5cm2;［ｆ］=２０５N／mｍ２；連墻件軸向承載力設(shè)計值為Ｎｆ=0.958×4.5×10－4×205×103=8８.３76kN;Nｌ=15．40５<Nｆ＝88．３76,連墻件的設(shè)計計算滿足要求!連墻件采用焊接方式與墻體連接,對接焊縫強度計算公式如下σ=N/lwｔ≤fc或ft其中Ｎ為連墻件的軸向拉力,Ｎ=1５．４０５kN;ｌw為連墻件的周長，取Lw＝pｉ×d=15０.7９6ｍm;ｔ為連墻件鋼管的厚度,t=3.２mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取１8５.０N/mｍ２；經(jīng)過焊縫抗拉強度σ=15405．１3／(1５０.７９6×3.２)＝３１.9２５N／mm２;經(jīng)過焊縫抗拉強度σ=３１.9２5＜fｔ=185;對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!連墻件對接焊縫連接示意圖九、立桿的地基承載力計算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p≤ｆg地基承載力設(shè)計值:fg＝fgk×kc=120kPa；其中,地基承載力標準值：fgk=１2０kPa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kｃ=1；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p=N/A=1６．265ｋＰa;其中,上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值:Ｎ＝8.57６×1１/29=3.２53kN；基礎(chǔ)底面面積:A=0.2ｍ2。ｐ=１6.265kＰa≤fg＝１20kＰa。地基承載力滿足要求!型鋼懸挑卸料平臺計算書一、參數(shù)信息1.荷載參數(shù)腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2):０.３5;欄桿、擋板類別：木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN／m):０．１４;施工人員等活荷載（kＮ/m2)：2.00,最大堆放材料荷載(kN):10.00。２.懸挑參數(shù)內(nèi)側(cè)鋼繩與墻的距離(ｍ):1.50,外側(cè)鋼繩與內(nèi)側(cè)鋼繩之間的距離(m)：1．０0;上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m):2.9０;鋼絲繩安全系數(shù)K：6.00,懸挑梁與墻的節(jié)點按鉸支計算;只對外側(cè)鋼繩進行計算；內(nèi)側(cè)鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。３．水平支撐梁主梁材料類型及型號：16ａ號槽鋼槽口水平[；次梁材料類型及型號:10號槽鋼槽口水平[;次梁水平間距l(xiāng)d（m）:0.7５,建筑物與次梁的最大允許距離le(m):０.20。4.卸料平臺參數(shù)水平鋼梁(主梁）的懸挑長度(m):３．0０，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(ｍ):0.5０,次梁懸臂Mｃ(m）:０.00;平臺計算寬度(m):1.60。二、次梁的驗算次梁選擇10號槽鋼槽口水平[,間距０．75ｍ,其截面特性為：面積A=12．7４ｃm2;慣性距Ｉx=1９８．3cm4；轉(zhuǎn)動慣量Wx=39．7ｃm3；回轉(zhuǎn)半徑ｉx＝3．95ｃm；截面尺寸：b=48mm,h=1０0mm,t=8.5ｍｍ。1．荷載計算(1）、腳手板的自重標準值:本例采用木腳手板,標準值為０.3５kN/m2;Ｑ1=0．35×０．７5＝０.２６kN/m;(2)、型鋼自重標準值:本例采用１0號槽鋼槽口水平［,標準值為0．10kN/mＱ2＝０.10ｋN/m(３)、活荷載計算1)施工荷載標準值:取2.00kN／m2Q3＝２.00kN／m22)最大堆放材料荷載P:１0.00kN荷載組合Q＝１.２×(0．26＋０.１0)+1．4×2.０0×0．7５＝2．53ｋN/mP=１．４×１0.00=14.００ｋN2.內(nèi)力驗算內(nèi)力按照集中荷載Ｐ與均布荷載q作用下的簡支梁計算,計算簡圖如下:最大彎矩M的計算公式(規(guī)范JＧJ80－９１,Ｐ3１)為：Mmax＝ｑｌ２/8(1－m2/l2）2＋ｐl／4經(jīng)計算得出:Ｍｍaｘ＝(２.５3×1.602/8)×(1-(０.０02／1．6０2)）2＋１4.00×１．60/4=6.４1ｋN·ｍ。最大支座力計算公式:R=［Ｐ+q(l+2m)]/2經(jīng)計算得出:R＝（１４.00＋2.53×(１.6０＋２×0.0０))/２＝9.03kN3.抗彎強度驗算次梁應(yīng)力：σ＝M/γxWx≤[f］其中γx--截面塑性發(fā)展系數(shù)，?。?05；[ｆ]-－鋼材的抗壓強度設(shè)計值,[f]=２05.00N／ｍm2；次梁槽鋼的最大應(yīng)力計算值σ=6．4１×1０3/(１.05×39.7０)=15３.7８N/mm2；次梁槽鋼的最大應(yīng)力計算值σ＝15３．７8３N／mm２小于次梁槽鋼的抗壓強度設(shè)計值［f]=2０５N/mｍ2,滿足要求！4．整體穩(wěn)定性驗算σ=M/φbＷx≤[ｆ]其中,φｂ--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算:φb=（57０tｂ/lh）×(2３5／ｆy）經(jīng)過計算得到φb＝５7０×8．5０×48.0０×235/(16００.00×１00.00×2３5.0)=1.４5;由于φｂ大于０.6，按照下面公式調(diào)整:φb'=1.07－0.282／φb≤1.0得到φb'=0．876;次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ＝６.4１×10３/(0.８76×39.700)＝184.3３N／mm2；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ＝184.３３２Ｎ/mm２小于次梁槽鋼的抗壓強度設(shè)計值[ｆ]=2０5N/mm2,滿足要求!三、主梁的驗算根據(jù)實際情況考慮，按照內(nèi)外側(cè)鋼絲繩同時受力計算。在計算時,對于外側(cè)鋼絲繩，由于變形較大，導致卸料平臺的邊形也較大，所以,按照鋼絲繩和卸料平臺協(xié)調(diào)變形的漸近法進行計算;對于內(nèi)側(cè)鋼絲繩，由于變形較小,按照支點法進行計算。主梁選擇16a號槽鋼槽口水平［,其截面特性為：面積Ａ=21．9５ｃm２;慣性距Ｉｘ=866.２cｍ４;轉(zhuǎn)動慣量Ｗx=１0８．3cｍ３;回轉(zhuǎn)半徑ix=6．28ｃｍ;截面尺寸，b＝63mm，h＝16０ｍm,t=10mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值:本例采用木腳手板擋板,標準值為0.１4ｋＮ/m;Q1=0．14ｋN/m；（2)槽鋼自重荷載Q2＝0．１７kN/m靜荷載設(shè)計值ｑ=１.2×(Q1+Ｑ2)=1．2×（０.14+０.17)＝0.37ｋＮ/m;次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力Ｒ;2.內(nèi)力驗算先將外側(cè)鋼絲繩與型鋼的作用點看做支點,通過連續(xù)梁求出該點的支座反力。懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖（ｋN）懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖（kN．ｍ）懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mｍ)當把鋼絲繩看作支座時，該支座沒有位移,此時鋼絲繩受力最大,為Ｒ[1]＝3.501kN，如果將鋼絲繩的支座反力看作一個反向作用在型鋼上的集中力Ｔｍaｘ,Tｍax＝Ｒ[1］,在這個集中力作用下,該點沒有位移。實際情況下,鋼絲繩作為柔性構(gòu)件,將會使型鋼產(chǎn)生變形,該點位移為β0,β0＝Tmax×（a２+ｂ２)１/2/E×Ａ=１．１７５>0,與實際不符。ａ為鋼絲繩豎向距離，b為外側(cè)鋼絲繩水平距離。下面將通過疊代循環(huán)求出鋼絲繩的實際受力與實際變形。通過反復循環(huán),直到型鋼的變形αｉ與細分力Ｔi作用下產(chǎn)生的變形相同βi，則此時的力Ti即為鋼絲繩實際作用在型鋼上的力。令反向力T1＝Tmax×0．5，求出型鋼變形α１=0.0０７mｍ,鋼絲繩使型鋼變形β1=Ｔ1×（ａ２+b2)1／2/Ｅ×A＝0．059mm，α1＜β1，繼續(xù)循環(huán)。令反向力T１0＝Tｍaｘ×0．１１,求出型鋼變形α１０=０.０13mm，鋼絲繩使型鋼變形β10=Ｔ1０×(ａ2+ｂ2)1／2/E×Ａ=0.0１3ｍm，α10＝β10。此時的力與變形平衡,T1０=０.3８6kN即為鋼絲繩實際作用在型鋼上的支座反力。將Ｔ１0帶入連續(xù)梁求出型鋼實際受力。如圖所示:懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖（ｋN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)從左至右各支座反力：R[3]＝１6.１1４kN;Ｒ［4］=-3．67９kＮ；R[5]＝１.９13kN；最大彎矩Ｍmａx＝3.２９3kN·m；３.抗彎強度驗算σ=Ｍ/(γxＷｘ）+N／A≤[f]其中γx-－截面塑性發(fā)展系數(shù),?。保埃?[f]--鋼材抗壓強度設(shè)計值,[f]=２05.0０Ｎ/mm２；主梁槽鋼的最大應(yīng)力計算值σ＝3.２93×106／１.05/１０8３00.0＋３.1７×１03／２19５.000=30.40１N／ｍｍ２；主梁槽鋼的最大應(yīng)力計算值３０.4０1N/mｍ2小于主梁槽鋼的抗壓強度設(shè)計值［f］=205.0０Ｎ/mm2,滿足要求!4.整體穩(wěn)定性驗算σ=M/(φbWx)≤［ｆ］其中φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù),按照下式計算:φｂ＝（５70tb/ｌh)×(２35/fy）φb=570×１０.0×63.0×2３5/（25０0.０×1６０.０×235.0)=０.898;由于φb大于０．６，應(yīng)按照下面公式調(diào)整:φb'＝1.07-0.２８2/φb≤1.0可得φｂ'=0.756;主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ=３．2９３×１０６/(０.７５6×10830０.0０)＝4０．2２Ｎ／ｍm2;主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ＝４０．2２Ｎ/mｍ2小于［ｆ］=2０5．00,滿足要求!四、鋼絲拉繩的內(nèi)力驗算水平鋼梁的垂直支坐反力RCｉ和拉鋼繩的軸力RUｉ按照下面計算，ＲCi=RUisinθi其中ＲCi－-水平鋼梁的垂直支坐反力（kＮ);RＵｉ－－拉鋼繩的軸力（kＮ);θi-－拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角;siｎθi=Sin(ArcTａn（2.9/(1+1.5))=0．7５７；根據(jù)以上公式計算得到外鋼繩的拉力為:RUｉ=RCi/sinθｉ;ＲUｉ＝１2.81８/0.7５7＝1６．９2ｋN