寧波某塔吊塔吊基礎(chǔ)施工及搭拆施工方案及計算QZQZ

**工程塔吊基礎(chǔ)施工及及搭拆專項施工方案寧波**建設(shè)有有限公司2006年6月月20日目錄第一章概述一、工程概況二、施工依據(jù)三、施工現(xiàn)場地地質(zhì)條件四、塔式起重機機確定第二章塔吊樁樁基礎(chǔ)計算書書第一節(jié)大賣場場（1#）塔吊樁基基礎(chǔ)計算書一.參數(shù)信息息二.塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)承臺頂面的的豎向力與彎彎矩計算三.矩形承臺臺彎矩的計算算四.矩形承臺臺截面主筋的的計算五.矩形承臺臺截面抗剪切切計算六.樁承載力驗驗算七.樁豎向極限限承載力驗算算及樁長計算算第二節(jié)A樓（2#）塔吊樁基基礎(chǔ)計算書一.參數(shù)信息息二.塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)承臺頂面的的豎向力與彎彎矩計算三.矩形承臺臺彎矩的計算算四.矩形承臺臺截面主筋的的計算五.矩形承臺臺截面抗剪切切計算六.樁承載力驗驗算七.樁豎向極限限承載力驗算算及樁長計算算第三節(jié)B樓（3#）塔吊樁基基礎(chǔ)計算書一.參數(shù)信息息二.塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)承臺頂面的的豎向力與彎彎矩計算三.矩形承臺臺彎矩的計算算四.矩形承臺臺截面主筋的的計算五.矩形承臺臺截面抗剪切切計算六.樁承載力驗驗算七.樁豎向極限限承載力驗算算及樁長計算算第三章塔吊安安裝與拆除第一節(jié)塔吊安安裝一、安裝步驟二、標(biāo)準節(jié)加裝裝（升塔）三、調(diào)試四、接地裝置第二節(jié)塔吊拆拆卸第三節(jié)塔吊附附墻裝拆第四節(jié)安全技技術(shù)措施一、操作維護二、穩(wěn)定測量三、安全生產(chǎn)要要求第一章概述一、工程概況本工程為**改改造工程，位位于寧波市***南側(cè)，原**市場內(nèi)，由由**開發(fā)建設(shè)設(shè)，**建筑設(shè)計計有限公司負負責(zé)設(shè)計。本工程為高檔次次的辦公用房房和大型商場場，總用地面面積16300㎡，總建筑面面積為832899.53平方方米。本工程程建筑群體由由二層地下室室、三層裙樓樓大買場以及及二幢16層框架剪力力墻結(jié)構(gòu)寫字字樓組成，總總建筑高度為為65.4米。二、施工依據(jù)1、**建筑設(shè)設(shè)計有限公司司設(shè)計的工程系列圖紙紙；2、寧波市聯(lián)城城巖土工程有有限公司設(shè)計計的地下車庫庫基坑支護系列圖紙紙；3、**改造工工程地質(zhì)詳勘勘報告；4、施工現(xiàn)場總總平面布置圖圖；5、寧波市建筑筑樁基設(shè)計與與施工細則（2001甬DBJ022-12）；6、建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范范（GB500007-20002）；7、自升式塔式式起重機使用用說明書（QTZ63、QTZ80）；三、施工現(xiàn)場地地質(zhì)條件根據(jù)**集團成成都勘察研究究總院提供的的《工程地質(zhì)質(zhì)勘察報告》資資料顯示，將將在場地勘探探深度范圍內(nèi)內(nèi)揭露的巖土土層劃分為20個工程地質(zhì)質(zhì)單元積壓層層，現(xiàn)將個巖巖土層的言行行特征、埋藏藏條件及空間間分布情況自自上而下依次如下表：土層編號土層名稱平均厚度1層雜填土1.24m2-1層粘土1.05M2-2層淤泥質(zhì)粘土1.66m2-3層粘土1.29m3-1層淤泥6.65m3-2層淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土土3.75m4-1層粉質(zhì)粘土3.42m4-2層粘土6.84m5-1層粉質(zhì)粘土4.69m5-2層粉土8.02m5-3層粉質(zhì)粘土1.10m6層粉質(zhì)粘土12.54m7-1層粉質(zhì)粘土2.78m7-2層粉細砂2.17m7-3層粉質(zhì)粘土2.28m8層細砂11.52m9-1層粉質(zhì)粘土2.13m9-2層粉質(zhì)粘土2.34m上述各層具體的的埋藏及分布布情況詳見《工工程地質(zhì)勘察察報告》之工工程地質(zhì)剖面面圖及工程地地質(zhì)柱狀圖（圖圖號No~48）。四、塔式起重機機確定1、數(shù)量及位置置確定：根據(jù)據(jù)施工現(xiàn)場實實際情況及工工程施工要求求，擬在大賣賣場東側(cè)、寫寫字樓A西側(cè)及寫字字樓B南側(cè)各設(shè)置置一臺塔吊，共共三臺塔吊。塔塔吊具體位置置見施工現(xiàn)場場總平面布置置圖。2、型號確定：：大賣場高度度為22.2米<45米，故大賣賣場東側(cè)選用用QTZ80型56米臂長獨立式式塔式起重機機（記作1#塔吊）；寫寫字樓B南側(cè)及寫字字樓A西側(cè)選用QTTZ63型49米臂長附著式式塔式起重機機（分別記作作2#、3#塔吊）。3、承臺基礎(chǔ)確確定：3.1、尺寸確確定（長×寬×高）：1#基礎(chǔ)承臺4150××4150××1400；2#基礎(chǔ)承臺4650××4150××1400；3#基礎(chǔ)承臺4150××4150××1400。尺寸標(biāo)注注詳見塔吊基基礎(chǔ)圖。3.2、承臺基基礎(chǔ)均采用C30砼澆筑，基基坑開挖后先先鋪200厚大片，100厚碎石，上上做100厚C15砼墊層，再再進行承臺施施工。4、樁基確定：：樁基均采用4根Ф800鉆孔灌注樁，樁樁頂錨入塔吊吊承臺5CM，樁基與承承臺連接同工工程樁。樁長長及樁配筋分見見各塔吊基礎(chǔ)承承臺軸線定位位圖。第二章塔吊樁樁基礎(chǔ)計算書第一節(jié)大賣場場（1#）塔吊樁基礎(chǔ)礎(chǔ)計算書一.參數(shù)信息息塔吊型號:QTTZ80,自自重(包括壓重)FF1=5755.00kNN,最大起重重荷載F2==80.000kN塔吊傾覆力距MM=10800.00kNN.m,塔吊吊起重高度HH=40.000m,塔身身寬度B=22.5m混凝土強度:CC35,鋼筋筋級別:Ⅱ級,承臺長度Lcc及寬度Bc==4.15××4.15mm樁直徑d=0..80m,樁樁間距a=22.85m,,承臺厚度Hcc=1.400m基礎(chǔ)埋深D=00.00m,,承臺箍筋間間距S=2550mm,保保護層厚度::75mm二.塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)承臺頂面的的豎向力與彎彎矩計算1.塔吊自重(包括壓重)FF1=5755.00kNN2.塔吊最大起起重荷載F22=80.000kN作用于樁基承臺臺頂面的豎向向力F=11.2×(F1+F22)=7866.00kNN塔吊的傾覆力矩矩M=1..4×三.矩形承臺臺彎矩的計算算計算簡圖：圖中x軸的方向向是隨機變化化的，設(shè)計計計算時應(yīng)按照照傾覆力矩MM最不利方向向進行驗算。1.樁頂豎向力力的計算(依據(jù)《建筑筑樁技術(shù)規(guī)范范》JGJ994-94的的第條)其中n───單樁個數(shù)，nn=4；F───作用于樁基基承臺頂面的的豎向力設(shè)計計值，F(xiàn)=11.2×655.000=7866.00kNN；G───樁基承臺的的自重，G==1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+200.0×Bc×Bc×D)=7223.35kkN；Mxx,My──承臺底面的的彎矩設(shè)計值值(kN.m))；xii,yi──單樁相對承承臺中心軸的的XY方向距離離(m)；Nii──單樁樁頂豎豎向力設(shè)計值值(kN)。經(jīng)計算得到單樁樁樁頂豎向力力設(shè)計值:最大壓力：N=(7786.000+723..35)/44+15122.00×(2.85×1.4144/2)/[[2×(2.85×1.4144/2)2]]=752..53kN沒有抗拔力!2.矩形承臺彎彎矩的計算((依據(jù)《建筑筑樁技術(shù)規(guī)范范》JGJ994-94的的第條)其中Mx1,,My1──計算截面處處XY方向的彎彎矩設(shè)計值((kN.m))；xii,yi──單樁相對承承臺中心軸的的XY方向距離離(m)；Nii1──扣除承臺自自重的單樁樁樁頂豎向力設(shè)設(shè)計值(kN)，Ni1=NNi-G/nn。經(jīng)過計算得到彎彎矩設(shè)計值：：N=(786..00+7223.35))/4+15512.000×(2.85//2)/[44×(2.85//2)2]=6422.60kNNMx1==My1=22×(642.660-7233.35/44)×四.矩形承臺臺截面主筋的的計算依據(jù)《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范》(GB500010-20002)第7.2條受彎彎構(gòu)件承載力力計算。式中1──系數(shù)數(shù)，當(dāng)混凝土土強度不超過過C50時，1取1.0,當(dāng)混混凝土強度等等級為C800時，1取為0.944,期間按線線性內(nèi)插法確確定；fc───混凝土抗壓壓強度設(shè)計值值；h0───承臺的計算算高度。fy───鋼筋受拉強強度設(shè)計值，fy=300N/mm2。經(jīng)過計算得s==161.662×106/(1.000×16.700×4150..00×1325..002)=0.0001=1-(1-22×0.0011)0.5=0..001s=1-0.0001/2==0.9999Asxx=Asyy=161..62×106/(0.9999×1325..00×300.000)=4006.85mmm2。五.矩形承臺臺截面抗剪切切計算依據(jù)《建筑樁技技術(shù)規(guī)范》((JGJ944-94)的的第條和第條條。根據(jù)第二步的計計算方案可以以得到XY方向樁對對矩形承臺的的最大剪切力力,考慮對稱性性，記為V=7522.53kNN我們考慮承承臺配置箍筋筋的情況，斜斜截面受剪承承載力滿足下下面公式：其中0──建筑筑樁基重要性性系數(shù)，取11.0；──剪切系數(shù),,=0.200；fcc──混凝土軸心心抗壓強度設(shè)設(shè)計值，fcc=16.770N/mmm2；b00──承臺計算截截面處的計算算寬度，b00=41500mm；h00──承臺計算截截面處的計算算高度，h00=13255mm；fyy──鋼筋受拉強強度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2；S───箍筋的間距距，S=2550mm。經(jīng)過計算承臺已已滿足抗剪要要求，只需構(gòu)構(gòu)造配箍筋!!六.樁承載力驗驗算樁承載力計算依依據(jù)《建筑樁樁技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94)的第條根據(jù)第二步的計計算方案可以以得到樁的軸軸向壓力設(shè)計計值，取其中中最大值N==752.553kN樁頂軸向壓力設(shè)設(shè)計值應(yīng)滿足足下面的公式式：其中0──建筑筑樁基重要性性系數(shù)，取11.0；fcc──混凝土軸心心抗壓強度設(shè)設(shè)計值，fcc=16.770N/mmm2；A───樁的截面面面積，A=00.503mm2。經(jīng)過計算得到樁樁頂軸向壓力力設(shè)計值滿足足要求,只需構(gòu)造配配筋!七.樁豎向極限限承載力驗算算及樁長計算算樁承載力計算依依據(jù)《建筑樁樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)規(guī)范》(JGJ944-94)的的第條根據(jù)第二步的計計算方案可以以得到樁的軸軸向壓力設(shè)計計值，取其中中最大值N==752.553kN樁豎向極限承載載力驗算應(yīng)滿滿足下面的公公式：最大壓力:其中R───最大極限承承載力；Qssk──單樁總極限限側(cè)阻力標(biāo)準準值:Qppk──單樁總極限限端阻力標(biāo)準準值:s,p──分別別為樁側(cè)阻群群樁效應(yīng)系數(shù)數(shù)，樁端阻群群樁效應(yīng)系數(shù)數(shù)，承臺底土土阻力群樁效效應(yīng)系數(shù)；s,p──分別別為為樁側(cè)阻力力分分項系數(shù)，樁樁樁端阻抗力力分分項系數(shù)，承承承臺底土阻阻抗抗力分項系系數(shù)數(shù)；qsskk──樁側(cè)第i層土的極限限側(cè)阻力標(biāo)標(biāo)準準值，按下下表表取值；qppkk──極限端阻力力標(biāo)準值，按按按下表取值值；；u──樁身的周長長，u=2..513mm；；App───樁端面積,取Ap=0..50m2；lii───第i層土層的厚厚度,取值如下表表；厚度及側(cè)阻力標(biāo)標(biāo)準準值表如下下::序號土厚度(mm))土側(cè)側(cè)阻力標(biāo)準準值值(kPa)土端阻阻力標(biāo)準值值((kPa)土名稱稱12..881770淤泥質(zhì)質(zhì)粉質(zhì)粘土土21.455122..500粉質(zhì)質(zhì)粘土3424400粉質(zhì)粘土土413.0055211..58810粉土土由于樁的入土深深度度為14m,,所以樁端是是在第4層土層。最大壓力驗算::R=2..551×(2.81×7×1.1444+1.4455×12.5×1.1444+4×24×1.1444+5.7744×21.5×1.1444)/1..665+1..225×810.000×0.50//1.655==755..771kN上式計算的R的的值值大于最大大壓壓力752..53kNN,,所以滿足要要求!第二節(jié)A樓（2#）塔吊樁基基礎(chǔ)計算算書一.參數(shù)信息息塔吊型號:QTTZZ63,自重重(包括壓重)FF1=68888.00kkNN,最大起重重荷載F2==60.0000kN塔吊傾覆力距MM==630..000kN..mm,塔吊起重重高度H=1120.0000m,塔身寬寬度B=2..5m混凝土強度:CC335,鋼筋級級別:Ⅱ級,承臺長度Lcc或?qū)挾菳c==4.155××4.65mm樁直徑d=0..880m,樁間間距a=2..85m,,承承臺厚度Hcc=1.4400m基礎(chǔ)埋深D=00..00m,,承承臺箍筋間間距距S=2500mm,保護護層厚度:775mm二.塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)承臺臺頂面的豎豎向向力與彎矩矩計計算1.塔塔吊自重(包括壓重)FF1=68888.00kkNN2.塔塔吊最大起起重重荷載F2==60.0000kN作用于樁基承臺臺頂頂面的豎向向力力F=1..2×(F1+F22)=89977.60kkNN塔吊的傾覆力矩矩M=1..44×三.矩形承臺臺彎矩矩的計算計算簡圖：圖中x軸的方向向是是隨機變化化的的，設(shè)計計計算算時應(yīng)按照照傾傾覆力矩M最不利方向向進行驗算算。1.樁樁頂豎向力力的的計算(依據(jù)《建筑筑樁技術(shù)規(guī)規(guī)范范》JGJ994-944的的第條)其中n───單單樁個數(shù)，nnn=4；F──作用于樁基基承臺頂面面的的豎向力設(shè)設(shè)計計值，F(xiàn)=11.2×748.000=89977.60kkNN；G──樁基承臺的的自重，G==1.2×（25.0×Bc×Lc×Hc+200.0×Bc×Lc×D)=8110.5kkNN；Mxx,,My──承臺底面的的彎矩設(shè)計計值值(kN.m))；xii,,yi──單樁相對承承臺中心軸軸的的XY方向距離離(m)；Nii───單樁樁頂豎豎向力設(shè)計計值值(kN)。經(jīng)計算得到單樁樁樁樁頂豎向力力設(shè)設(shè)計值:最大壓力：N=(88997.600++810..55)/4++8882.0000×(2.85×1.4144/2)//[[2×(2.85×1.4144/2)2]=6455.89KKnn沒有抗拔力!2.矩矩形承臺彎彎矩矩的計算(依據(jù)《建筑筑樁技術(shù)規(guī)規(guī)范范》JGJ994-944的的第條)其中Mx1,,MMy1──計算截面處處XY方向的彎彎矩設(shè)計值值((kN.m))；xii,,yi──單樁相對承承臺中心軸軸的的XY方向距離離(m)；Nii11──扣除承臺自自重的單樁樁樁樁頂豎向力力設(shè)設(shè)計值(kN)，Ni1=NNi-G//nn。經(jīng)過計算得到彎彎矩矩設(shè)計值：：N=(88997.600++810..55)/4++8882.0000×(2.85//2)/[[44×(2.85//2)2]=5811.76kkNNMx1==MMy1=22××(581.776-81100.5/44))×(1.43--1.255))=1366..49kNN..m四.矩形承臺臺截面面主筋的計計算算依據(jù)《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范》(GB500010-20002)第7.2條受彎彎構(gòu)件承載力力計算。式中1──系數(shù)數(shù)，當(dāng)當(dāng)混凝土強強度度不超過C550時，1取1.0,當(dāng)混混凝土強度度等等級為C800時，1取為0.944,期期間按線性性內(nèi)內(nèi)插法確定定；；fc──混凝土抗壓壓強度設(shè)計計值值；h0──承臺的計算算高度。fy──鋼筋受拉強強度設(shè)計值值，fy=3300N/mmm2。經(jīng)過計算得s==1136.4499×106/(1.000×16.700×4150..00×1350..002)=0.0001=1-(1-22××0.0011)0.5=0..001s=1-0.00001/2==00.9999Assxx=Assyy=1366..49×106/(0.9999×1350..00×300.000)=33337.355mmm2。五.矩形承臺臺截面面抗剪切計計算算依據(jù)《建筑樁技技術(shù)術(shù)規(guī)范》(JGJ944-94))的的第條和第第條條。根據(jù)第二步的計計算算方案可以以得得到Y(jié)方向樁對矩矩形承臺的的最最大剪切力力,,記為V=6455..89kkNN我們考慮承承臺配置箍箍筋筋的情況，斜斜斜截面受剪剪承承載力滿足足下下面公式：：其中0──建筑筑樁樁基重要性性系系數(shù)，取1..0；──剪切系數(shù),,=0..20；fcc───混凝土軸心心抗壓強度度設(shè)設(shè)計值，fcc=16..770N/mmmm2；b00───承臺計算截截面處的計計算算寬度，b00=415500mm；h00───承臺計算截截面處的計計算算高度，h00=135500mm；fyy───鋼筋受拉強強度設(shè)計值值，fy=3300.000N/mm22；S──箍筋的間距距，S=2550mm。經(jīng)過計算承臺已已滿滿足抗剪要要求求，只需構(gòu)構(gòu)造造配箍筋!六.樁承載力驗驗算樁承載力計算依依據(jù)據(jù)《建筑樁樁技技術(shù)規(guī)范》(((JGJ944-94))的的第條根據(jù)第二步的計計算算方案可以以得得到樁的軸軸向向壓力設(shè)計計值值，取其中中最最大值N=6645.8899kN樁頂軸向壓力設(shè)設(shè)計計值應(yīng)滿足足下下面的公式式：：其中0──建筑筑樁樁基重要性性系系數(shù)，取1..0；fcc───混凝土軸心心抗壓強度度設(shè)設(shè)計值，fcc=16..770N/mmmm2；A──樁的截面面面積，A=00.5033mm2。經(jīng)過計算得到樁樁頂頂軸向壓力力設(shè)設(shè)計值滿足足要要求,只需構(gòu)造配配筋!七.樁豎向極限限承載力力驗算及樁樁長長計算樁承載力計算依依據(jù)據(jù)《建筑樁樁基基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)規(guī)范范》(JGJ944-94))的的第條根據(jù)第二步的計計算算方案可以以得得到樁的軸軸向向壓力設(shè)計計值值，取其中中最最大值N=6645.8899kN樁豎向極限承載載力力驗算應(yīng)滿滿足足下面的公公式式：最大壓力:其中R───最最大極限承承載載力；Qsskk──單樁總極限限側(cè)阻力標(biāo)標(biāo)準準值:Qppkk──單樁總極限限端阻力標(biāo)標(biāo)準準值:s,p──分別別為為樁側(cè)阻群群樁樁效應(yīng)系數(shù)數(shù)，樁樁端阻群樁樁效效應(yīng)系數(shù)，承承承臺底土阻阻力力群樁效應(yīng)應(yīng)系系數(shù)；s,p──分別別為為樁側(cè)阻力力分分項系數(shù)，樁樁樁端阻抗力力分分項系數(shù)，承承承臺底土阻阻抗抗力分項系系數(shù)數(shù)；qsskk──樁側(cè)第i層土的極限限側(cè)阻力標(biāo)標(biāo)準準值，按下下表表取值；qppkk──極限端阻力力標(biāo)準值，按按按下表取值值；；u──樁身的周長長，u=2..513mm；；App───樁端面積,取Ap=0..50m2；lii───第i層土層的厚厚度,取值如下表表；厚度及側(cè)阻力標(biāo)標(biāo)準準值表如下下::序號土厚度(mm))土側(cè)側(cè)阻力標(biāo)準準值值(kPa)土端阻阻力標(biāo)準值值((kPa)土名稱稱12.977700淤淤泥質(zhì)粉質(zhì)質(zhì)粘粘土23.655122..500粉粉質(zhì)粘土36.65512200粘土45.92446650粉質(zhì)粘粘土由于樁的入土深深度度為17m,,所以樁端是是在第4層土層。最大壓力驗算::R=2..551×(2.97×7×1.1444+3.6655×12.5×1.1444+6.6655×12×1.1444+3.7733×24×1.1444)/1..665+1..223×650.000×0.50//1.655==654..114kN上式計算的R的的值值大于最大大壓壓力645..89kNN,,所以滿足要要求!第三節(jié)B樓（3#）塔吊樁基基礎(chǔ)計算算書一.參數(shù)信息息塔吊型號:QTTZZ63,自重重(包括壓重)FF1=68888.00kkNN,最大起重重荷載F2==60.0000kN塔吊傾覆力距MM==630..000kN..mm,塔吊起重重高度H=1120.0000m,塔身寬寬度B=2..5m混凝土強度:CC335,鋼筋級級別:Ⅱ級,承臺長度Lcc或?qū)挾菳c==4.155××4.15mm樁直徑d=0..880m,樁間間距a=2..85m,,承承臺厚度Hcc=1.4400m基礎(chǔ)埋深D=00..00m,,承承臺箍筋間間距距S=2500mm,保護護層厚度:775mm二.塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)承臺臺頂面的豎豎向向力與彎矩矩計計算1.塔塔吊自重(包括壓重)FF1=68888.00kkNN2.塔塔吊最大起起重重荷載F2==60.0000kN作用于樁基承臺臺頂頂面的豎向向力力F=1..2×(F1+F22)=89977.60kkNN塔吊的傾覆力矩矩M=1..44×三.矩形承臺臺彎矩矩的計算計算簡圖：圖中x軸的方向向是是隨機變化化的的，設(shè)計計計算算時應(yīng)按照照傾傾覆力矩M最不利方向向進行驗算算。1.樁樁頂豎向力力的的計算(依據(jù)《建筑筑樁技術(shù)規(guī)規(guī)范范》JGJ994-944的的第條)其中n───單單樁個數(shù)，nnn=4；F──作用于樁基基承臺頂面面的的豎向力設(shè)設(shè)計計值，F(xiàn)=11.2×748.000=89977.60kkNN；G──樁基承臺的的自重，G==1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+200.0×Bc×Bc×D)=7223.355kkN；Mxx,,My──承臺底面的的彎矩設(shè)計計值值(kN.m))；xii,,yi──單樁相對承承臺中心軸軸的的XY方向距離離(m)；Nii───單樁樁頂豎豎向力設(shè)計計值值(kN)。經(jīng)計算得到單樁樁樁樁頂豎向力力設(shè)設(shè)計值:最大壓力：N=(88997.600++723..335)/44++882..000×(2.85×1.4144/2)//[[2×(2.85×1.4144/2)2]=6244.10kkNN沒有抗拔力!2.矩矩形承臺彎彎矩矩的計算(依據(jù)《建筑筑樁技術(shù)規(guī)規(guī)范范》JGJ994-944的的第條)其中Mx1,,MMy1──計算截面處處XY方向的彎彎矩設(shè)計值值((kN.m))；xii,,yi──單樁相對承承臺中心軸軸的的XY方向距離離(m)；Nii11──扣除承臺自自重的單樁樁樁樁頂豎向力力設(shè)設(shè)計值(kN)，Ni1=NNi-G//nn。經(jīng)過計算得到彎彎矩矩設(shè)計值：：N=(897..660+72233.35))//4+88822.00×(2.85//2)/[[44×(2.85//2)2]=5599.97kkNNMx1==MMy1=22××(559.997-72233.35//44)×四.矩形承臺臺截面面主筋的計計算算依據(jù)《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范》(GB500010-20002)第7.2條受彎彎構(gòu)件承載力力計算。式中1──系數(shù)數(shù)，當(dāng)當(dāng)混凝土強強度度不超過C550時，1取1.0,當(dāng)混混凝土強度度等等級為C800時，1取為0.944,期期間按線性性內(nèi)內(nèi)插法確定定；；fc──混凝土抗壓壓強度設(shè)計計值值；h0──承臺的計算算高度。fy──鋼筋受拉強強度設(shè)計值值，fy=3300N/mmm2。經(jīng)過計算得s==1132.7700×106/(1.000×16.700×4150..00×1350..002)=0.0001=1-(1-22××0.0011)0.5=0..001s=1-0.00001/2==00.9999Assxx=Assyy=1322..70×106/(0.9999×1350..00×300.000)=33227.822mmm2。五.矩形承臺臺截面面抗剪切計計算算依據(jù)《建筑樁技技術(shù)術(shù)規(guī)范》(JGJ944-94))的的第條和第第條條。根據(jù)第二步的計計算算方案可以以得得到XY方向樁對對矩形承臺臺的的最大剪切切力力,考慮對稱性性，記為V=6244..10kNN我我們考慮承承臺臺配置箍筋筋的的情況，斜斜截截面受剪承承載載力滿足下下面面公式：其中0──建筑筑樁樁基重要性性系系數(shù)，取1..0；──剪切系數(shù),,=0..20；fcc───混凝土軸心心抗壓強度度設(shè)設(shè)計值，fcc=16..770N/mmmm2；b00───承臺計算截截面處的計計算算寬度，b00=415500mm；h00───承臺計算截截面處的計計算算高度，h00=135500mm；fyy───鋼筋受拉強強度設(shè)計值值，fy=3300.000N/mm22；S──箍筋的間距距，S=2550mm。經(jīng)過計算承臺已已滿滿足抗剪要要求求，只需構(gòu)構(gòu)造造配箍筋!六.樁承載力驗驗算樁承載力計算依依據(jù)據(jù)《建筑樁樁技技術(shù)規(guī)范》(((JGJ944-94))的的第條根據(jù)第二步的計計算算方案可以以得得到樁的軸軸向向壓力設(shè)計計值值，取其中中最最大值N=6624.1100kN樁頂軸向壓力設(shè)設(shè)計計值應(yīng)滿足足下下面的公式式：：其中0──建筑筑樁樁基重要性性系系數(shù)，取1..0；fcc───混凝土軸心心抗壓強度度設(shè)設(shè)計值，fcc=16..770N/mmmm2；A──樁的截面面面積，A=00.5033mm2。經(jīng)過計算得到樁樁頂頂軸向壓力力設(shè)設(shè)計值滿足足要要求,只需構(gòu)造配配筋!七.樁豎向極限限承載力力驗算及樁樁長長計算樁承載力計算依依據(jù)據(jù)《建筑樁樁基基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)規(guī)范范》(JGJ944-94))的的第條根據(jù)第二步的計計算算方案可以以得得到樁的軸軸向向壓力設(shè)計計值值，取其中中最最大值N=6624.1100kN樁豎向極限承載載力力驗算應(yīng)滿滿足足下面的公公式式：最大壓力:其中R───最最大極限承承載載力；Qsskk──單樁總極限限側(cè)阻力標(biāo)標(biāo)準準值:Qppkk──單樁總極限限端阻力標(biāo)標(biāo)準準值:s,p──分別別為為樁側(cè)阻群群樁樁效應(yīng)系數(shù)數(shù)，樁樁端阻群樁樁效效應(yīng)系數(shù)，承承承臺底土阻阻力力群樁效應(yīng)應(yīng)系系數(shù)；s,p──分別別為為樁側(cè)阻力力分分項系數(shù)，樁樁樁端阻抗力力分分項系數(shù)，承承承臺底土阻阻抗抗力分項系系數(shù)數(shù)；qsskk──樁側(cè)第i層土的極限限側(cè)阻力標(biāo)標(biāo)準準值，按下下表表取值；qppkk──極限端阻力力標(biāo)準值，按按按下表取值值；；u──樁身的周長長，u=2..513mm；；App───樁端面積,取Ap=0..50m2；lii───第i層土層的厚厚度,取值如下表表；厚度及側(cè)阻力標(biāo)標(biāo)準準值表如下下::序號土厚度(mm))土側(cè)側(cè)阻力標(biāo)準準值值(kPa)土端阻阻力標(biāo)準值值((kPa)土名稱稱12.2233770淤泥質(zhì)粉粉質(zhì)粘土22.7122..500粉質(zhì)質(zhì)粘土39.712200粘粘土44.32448850粉質(zhì)粘土土由于樁的入土深深度度為15m,,所以樁端是是在第4層土層。最大壓力驗算::R=2..551×(2.23×7×1.1444+2.77××12.5×1.1444+9.77××12×1.1444+.377××24×1.1444)/1..665+1..224×850.000×0.50//1.655==625..338kN上式計算的R的的值值大于最大大壓壓力624..10kNN,,所以滿足要要求!第三章塔吊安安裝裝與拆除第一節(jié)塔吊安安裝裝一、安裝步驟在安裝塔吊過程程中中，可能由于于周邊土質(zhì)質(zhì)較較差，出現(xiàn)現(xiàn)不不利情況，應(yīng)先用道碴進進行局部回回填填。把底架拼好，固固定定在預(yù)埋螺螺栓栓處，并用用水水平儀核準準底底盤的水平平度度。3、把第一節(jié)標(biāo)標(biāo)準節(jié)節(jié)吊裝在底底架架上固定好好，標(biāo)標(biāo)準節(jié)有踏踏步步的一面在在北北面，并應(yīng)應(yīng)與與建筑物垂垂直直。4、將第二節(jié)標(biāo)標(biāo)準節(jié)節(jié)裝在第一一節(jié)節(jié)標(biāo)準節(jié)上上，注注意踏步應(yīng)應(yīng)上上下對準。5、組裝套架，套套架架上有油缸缸的的面應(yīng)對準準標(biāo)標(biāo)準節(jié)上踏踏步步的面，并并使使套架上的的爬爬爪擱在基基礎(chǔ)礎(chǔ)節(jié)最下面面的的一個踏步步上上。6、組裝上下支支座、回回轉(zhuǎn)機構(gòu)、回回回轉(zhuǎn)支承、平平平臺等成為為一一體，然后后整整體安裝在在套套架上，并并連連結(jié)牢固。7、安裝塔帽，用用銷銷軸與上支支座座連接，注注意意塔帽的傾傾斜斜面應(yīng)與吊吊臂臂在同一側(cè)側(cè)。8、吊裝平衡臂臂，用用銷軸與上上支支座連接，吊吊吊一塊2T的配重設(shè)于于從平衡臂臂尾尾部往前數(shù)數(shù)的的第三個位位置置上。9、吊裝司機室室，接接通電源。10、在地面拼拼裝起重重臂、小車車、吊吊籃，吊臂臂拉拉桿連后應(yīng)應(yīng)固固定在吊臂臂上上弦桿的支支架架上。11、用汽吊把把吊臂整整體平穩(wěn)地地吊吊起就位，用用用銷軸和上上支支座連接。12、穿繞起升升鋼絲繩繩，安裝短短接接桿和長拉拉桿桿與塔帽頂頂連連接，松馳馳起起升機構(gòu)鋼鋼絲絲繩，把起起重重臂緩慢放放平平，使拉桿桿處處于緊張狀狀態(tài)態(tài)，并松脫脫滑滑輪組上的的起起重鋼絲繩繩。13、安裝平衡衡配重，位位置從根部部起起按下列位位置置排放。14、張緊變幅幅小車鋼鋼絲繩。二、標(biāo)準節(jié)加裝裝（升升塔）1、塔吊采用液液壓頂頂升機械升升塔塔，其操作作步步驟如下所所述述：（1）將起重臂臂轉(zhuǎn)到引引入塔身立立柱柱之間的間間隙隙，以3－5mm為宜。不不標(biāo)準節(jié)放放到到安裝上下下支支座下部的的引引進小車后后，用用吊鉤再吊吊一一個標(biāo)準節(jié)節(jié)上上升到高處處，移移動小車的的位位置（小車車約約在距回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)達達中心10m處），具體體位置可根根據(jù)據(jù)平衡狀況況確確定，使塔塔機機套架以上上部部分的重心心落落在頂升油缸缸上鉸點的的位位置，然后后卸卸下下支與與標(biāo)標(biāo)相聯(lián)的高高強強度連接螺螺栓栓。（2）將塔機套套架頂升升，使塔身身上上方恰好出出現(xiàn)現(xiàn)一個能裝裝一一標(biāo)準節(jié)的的空空間。（3）拉動引進進小車，把把標(biāo)準節(jié)引引到到塔身的正正上上方，對準準連連結(jié)螺栓孔孔，縮縮回油缸使使之之與下部標(biāo)標(biāo)準準節(jié)壓緊，并并并用螺栓連連接接起來。（4）以上為一一次頂升升加節(jié)過程程，當(dāng)當(dāng)需連接加加節(jié)節(jié)時，可重重復(fù)復(fù)上述過程程，但但在安裝完3個標(biāo)準節(jié)后后，須安裝下下部4根加強斜撐撐，并調(diào)整整使使1根撐桿均勻勻受力，方方可可繼續(xù)升塔塔和和吊裝。（5）在加節(jié)過過程中，嚴嚴禁起重臂臂回回轉(zhuǎn)，塔機機下下支座與標(biāo)標(biāo)準準節(jié)之間的的螺螺栓應(yīng)連接接，有有異常情況況應(yīng)應(yīng)立即停止止頂頂升。三、調(diào)試待升塔完畢后，調(diào)調(diào)試好塔機小小車限位、吊吊鉤高度限位位、力距限位位、超重限位位、回轉(zhuǎn)限位位，保證限位位靈敏、可靠靠，具體由電電工負責(zé)調(diào)試試。四、接地裝置塔吊的接地裝置置應(yīng)應(yīng)按有關(guān)設(shè)設(shè)置置要求設(shè)置置，其其重復(fù)接地地電電阻應(yīng)不大于4歐姆。第二節(jié)塔吊拆拆卸卸塔吊的拆卸方法法與與安裝方法法基基本相同，只只只是工作程程序序與安裝相相反反，即后裝裝的的先拆，先先裝裝的后拆，具具具體步驟如如下下：1、調(diào)整爬升架架導(dǎo)輪輪與塔身立立柱柱的間隙為3～5mm為宜，吊吊一節(jié)標(biāo)準準節(jié)節(jié)移動小車車位位置至大約約離離塔機中心心110m處，使塔吊吊的重心落落在在頂升油缸缸上上的較點位位置置，然后卸卸下下支座與塔塔身身連接的8個高強度栓栓。2、將活塞桿全全部伸伸出，當(dāng)頂頂升升橫梁掛在在塔塔身的下一一級級踏步上，卸卸卸下塔身與與塔塔身的連接接螺螺栓，稍升升活活塞桿，使使上上、下支座座與與塔身脫離離，推推出標(biāo)準節(jié)節(jié)至至引進橫梁梁外外端，接著著縮縮回全部活活塞塞桿，爬爪爪擱擱在塔身的的踏踏步上，然然后后再伸出全全部部活塞桿，重重重新將頂升升橫橫梁掛在塔塔身身的上一組組踏踏步上，縮縮回回全部活塞塞桿桿，使上、下下下支座與塔塔身身連接，并并插插上螺栓。3、以上為一次次塔身身下降過程程，連連接降塔時時，重重復(fù)以上過過程程。4、拆除時，必必須按按先降后拆拆附附墻的順序序進進行拆除。5、當(dāng)塔吊降至至地面面（基本高高度度）時，用用汽汽車吊輔助助拆拆除，具體體步步驟如下：：配重吊離（留一一塊塊配重，即即平平衡臂從尾尾部部數(shù)起的第第三三個位置）平平平衡臂——拆除起重臂臂（整體）至至地面——吊離最后一一塊配重——拆除平衡臂——塔帽拆除——上、下支座座拆除（包包拆拆除電源和