D15管道工字鋼支護施工方案正式版

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城南西路現狀D1500管道保護D15管道工字鋼支護施工方案正式版(正式版方案資料，可直接使用，可編輯，推薦下載）工字鋼支護施工方案一、工程概況及適用范圍根據我部前期管線調查結果，結合設計圖紙及我部排水管道臨時改道施工方案,現狀D1500管道在新建D1800管道施工未完成、未與湘江大道截污干道連通前不能破壞；因新建D1800管道是在路基換填3.5m后進行管基處理,在路基回填到D1800管頂50cm后對管道溝槽進行反開挖施工，D1800溝槽開挖過程中需破除D1500管道南側支護樁.為避免在施工過程中現狀D1500管道遭到破壞,對現狀D1500管道南側采用鋼板樁進行保護。在路基換填開挖前施打工字鋼以加固既有D1500排水管道，確保既有D1500排水管道不因路基換填影響而受到破壞。二、工字鋼支護施工概況現狀D1500管道南側采用工字鋼進行支護。根據地勘提供的地質報告及現場D1500溝槽回填材料為中砂，結合新建D1800管道溝槽開挖深度,工字鋼鋼板樁采用一順一丁組合方式布置，型號選用20a,樁長9m。工字鋼就位后采用履帶式液壓挖土機施打,施打前一定要熟悉地下管線、構筑物的情況，特別是現狀D1500管道位置，應用石灰線標出現狀D1500管道南側管外邊線，以免在施打鋼板樁的過程中對D1500管道造成破壞；認真放出準確的支護樁中線?？紤]到工字鋼較長,在施打中，工字鋼容易向一邊傾斜，由于傾斜誤差積累不易糾正，難以控制工字鋼的平直度,所以工字鋼施工采用逐根打入法。逐根打入法可以確保工字鋼不發(fā)生屈曲、扭轉、傾斜和墻面凹凸，打入精度高。施工時，將1根工字鋼插入導架內，用纜風繩固定確保不搖擺，然后再施打。三、工字鋼施工方案（1）機械設備選擇：采用振動錘擊打樁機施打。（2)鋼板樁施工順序：工字鋼位置的定位放線→挖溝槽→施打工字鋼→D1500管道南側路基換填3。5米土方挖除及外運→D1800管道基礎處理→路基土方回填至D1800管頂50cm，溝槽反開挖及管道安裝→溝槽回填→拔除工字鋼→鋼板樁孔處理。（3）鋼板樁打入:組合式工字鋼鋼板樁采用單樁打入法，第一根樁采用丁字布置，先打丁后打順。從一端開始逐根插打,直至工程結束，在轉角處通過丁字布置進行調整樁布置,保證鋼板樁連續(xù)相互緊扣，形成一個整體支護體系。這種打入方法施工簡便，可不停頓地打，樁機行走路線短，速度快.但單塊打入易向一邊傾斜，誤差積累不易糾正,墻面平直度難控制.具體打法如下：A.先用吊車將鋼板樁吊至鋼板樁附近，鋼板樁由打樁機進行就位，輕輕加以錘擊；B。在打樁過程中,為保證鋼板樁的垂直度，用兩臺經緯儀在兩個方向加以控制或采用線墜從兩個方向進行控制；C。開始打入的第一根鋼板樁的位置和方向應確保精度，以便起到樣板導向作用。在打入的過程中可以進行鋼板樁的變形調整，保證鋼板樁自身的外形平直度。D.鋼板樁的轉角和封閉合攏。由于板樁墻的設計長度有時不是鋼板樁標準寬度的整數倍，或板樁墻的軸線較復雜，或鋼板樁打入時傾斜且鎖口部有空隙，這些都會給板樁墻的最終封閉合攏帶來困難，采用增加丁字形布置的鋼板樁進行調整解決。E。鋼板樁樁頭不得高出自然地面300mm,盡可能樁頭頂標高一致.（4)鋼板樁的拔除：A.拔樁時，先用振動錘將鋼板樁鎖口振活以減小土的阻力,然后邊振邊攏.對較難拔出的板樁可先用將樁振打下100～300mm，再用振動錘交替振打、振拔。B。對引拔阻力較大的鋼板樁，采用間歇振動的方法，每次振動15min，振動錘連續(xù)工作不超過1。5h。C。及時回填拔樁后的土孔，每拔出10-15根鋼板樁后由人工進行樁孔土方回填。（5)對鋼板樁的保護:A.基坑土方開挖過程中不得碰撞鋼板樁,有條件時鋼板樁根部多留土方。B?；娱_挖后對鋼板樁進行變形觀測，控制坑邊荷載。C。在D1800管道施工時，尤其是管道安裝過程中吊管不得沖撞鋼板樁.四、施工工藝1、打樁機械選擇工字鋼可采用錘擊打入法、振動打入法、靜力壓入法及振動錘擊打入法等施打方法，本段鋼板樁施工考慮工程地質，現場作業(yè)環(huán)境，工字鋼形式、重量、長度、總數量等具體條件，選用振動錘擊打入法進行施打。2、工字鋼的檢驗及矯正用于D1500管道支護的成品工字鋼均為新品,可按出廠標準進行檢驗；重復使用的工字鋼使用前,應對外觀質量進行檢驗，包括長度、寬度、厚度、高度等是否符合設計要求，有無表面缺陷,端頭矩形比，垂直度和鎖口形狀等.3、工字鋼吊運裝卸工字鋼宜采用兩點吊。吊運時，每次起吊的工字鋼根數不宜過多。吊運方式有成捆起吊和單根起吊。成捆起吊通常采用鋼索捆扎，而單根吊運常用專用的吊具。4、工字鋼堆放工字鋼堆放的地點，要選擇在不會因壓重而發(fā)生較大沉陷變形的平坦而堅固的場地上,并便于運往打樁施工現場.堆放時應注意：1）堆放的順序、位置、方向和平面布置等應考慮到以后的施工方便；2)工字鋼要按型號、規(guī)格、長度分別堆放，并在堆放處設置標牌說明；3）工字鋼應分層堆放，每層堆放數量一般不超過5根,各層間要墊枕木，墊木間距一般為3—4米，且上、下層墊木應在同一垂直線上，堆放的總高度不宜超過2米.

5、工字鋼施打工字鋼施工關系到D1500管道的安全,在施工中要注意以下施工有關要求：1）全段采用20a型9.0米長工字鋼支護。工字鋼采用振動錘擊打樁機施打,施打前一定要熟悉地下管線、構筑物的情況,認真放出準確的支護樁中線。2）打樁前,對工字鋼逐根檢查，剔除變形嚴重的工字鋼，不合格者待修整后才可使用。3）打樁前,在工字鋼的頭部涂油脂，以方便打入拔出。4）在插打過程中隨時測量監(jiān)控每塊工字鋼的斜度不超過2%，當偏斜過大不能用拉齊方法調正時，拔起重打。5）工字鋼施打采用逐根打入法施工。先用吊車將鋼板樁吊至鋼板樁附近，鋼板樁由打樁機進行就位，輕輕加以錘擊；在打樁過程中，為保證鋼板樁的垂直度,用兩臺經緯儀在兩個方向加以控制或采用線墜從兩個方向進行控制；開始打入的第一根鋼板樁的位置和方向應確保精度，以便起到樣板導向作用。在打入的過程中可以進行鋼板樁的變形調整，保證鋼板樁自身的外形平直度施工中根據具體情況變化施打順序，采用一種或多種施打順序，逐步將工字鋼打至設計標高,一次打入的深度一般為0．5-3．0米.D1800管道基礎開挖后保證開挖后鋼板樁入土深度不小于5米，打入工字鋼后，每天派專人進行檢查工字鋼。6、工字鋼的拔除D1800溝槽回填后，要拔除工字鋼。拔除工字鋼前，應仔細研究拔樁方法順序和拔樁時間及土孔處理。否則，由于拔樁的振動影響，以及拔樁帶土過多會引起地面沉降和位移,會給己施工的D1800管道帶來危害。設法減少拔樁帶土十分重要，目前主要采用灌水、灌砂措施。1)拔樁方法本工程拔樁采用振動錘拔樁:利用振動錘產生的強迫振動，擾動土質,破壞工字鋼周圍土的粘聚力以克服拔樁阻力，依靠附加起吊力的作用將樁拔除.2）拔樁時應注意事項

①拔樁起點和順序：拔樁的順序最好與打樁時相反.

②振打與振拔：拔樁時，可先用振動錘將工字鋼接口振活以減小土的粘附，然后邊振邊拔。對較難拔除的工字鋼可先用柴油錘將樁振下100－300mm,再與振動錘交替振打、振拔。有時，為及時回填拔樁后的土孔，當把工字鋼拔至比基礎底板略高時暫停引拔,用振動錘振動幾分鐘，盡量讓土孔填實一部分。

③起重機應隨振動錘的啟動而逐漸加荷,起吊力一般略小于減振器彈簧的壓縮極限。

④供振動錘使用的電源為振動錘本身額定功率的1．2-2。0倍.

⑤對引拔阻力較大的工字鋼，采用間歇振動的方法，每次振動15min，振動錘連續(xù)不超過1．5h。7、工字鋼土孔處理工字鋼拔除后留下的土孔應及時回填處理，特別是周圍有建筑物、構筑物或地下管線的場合，尤其應注意及時回填，否則往往會引起周圍土體位移及沉降，并由此造成臨近建筑物等的破壞.土孔回填材料常用砂子，也有采用雙液注漿（水泥與水玻璃）或注入水泥砂漿?；靥罘椒刹捎谜駝臃?、擠密法填入法及注入法等,回填時應做到密實并無漏填之處。8、工字鋼樁的施工中遇到的問題及處理：由于本工程地質結構復雜,工字鋼樁打拔施工中常遇到一些難題，常采用如下幾點辦法解決:①打樁過程中有時遇上大的塊石或其它不明障礙物,導致工字鋼樁打入深度不夠，采用轉角樁或弧形樁繞過障礙物。②工字鋼樁雜填土地段擠進過程中受到石塊等側向擠壓作用力大小不同容易發(fā)生偏斜,采取以下措施進行糾偏：在發(fā)生偏斜位置將工字鋼樁往上拔l.0m～2.0m,再往下錘進，如此上下往復振拔數次，可使大的塊石被振碎或使其發(fā)生位移，讓工字鋼樁的位置得到糾正,減少工字鋼樁的傾斜度.③工字鋼樁沿軸線傾斜度較大時，采用異形樁來糾正，異形樁一般為上寬下窄和寬度大于或小于標準寬度的板樁，異形樁可根據據實際傾斜度進行焊接加工；傾斜度較小時也可以用卷揚機或葫蘆和鋼索將樁反向拉住再錘擊。五、質量保證措施1、嚴格遵守和執(zhí)行有關的施工質量規(guī)范.2、根據ISO9001標準要求,推行全面質量管理，建立質量保證體系，提高全員質量意識,確保質量管理慣徹整個施工過程。堅持質量自檢、互檢、交接檢“三檢”制.3、實行質量管理項目部負責制，配置專職質檢員，具體負責質量管理工作。嚴格按項目部管理體系進行施工管理。4、工字鋼樁施打前必須進行選材，對有變形的進行矯正。5、工字鋼樁質量要求a、樁的垂直度控制在1%以內；b、樁底高程誤差控制在5cm左右；c、沉樁要連續(xù),不允許出現不連鎖現象;d、樁的平面位移控制在15cm以內.六、安全施工措施1、基坑頂周邊設置連續(xù)封閉的安全護欄，防止人員墜落。2、為切實保證施工人員安全，樹立“安全第一，預防為主”的思想，根據國家建設部頒發(fā)的安全檢查評分標準制訂具體措施。3、建立安全保證體系，除企業(yè)已有的機構外，工地設立安全管理機構,工程項目設立安全小組、班組設安全員，形成一個健全的安全保證體系，工地的安全管理機構負責工地日常的安全工作，定期組織安全檢查，對不符合要求的要及時發(fā)出整改通知，指導工程項目部和班組安全員的工作，對違章作業(yè)者進行批評教育和處罰。4、優(yōu)化安全技術組織措施，包括以改善施工勞動條件,防止傷亡事故和職業(yè)病為目的的一切技術措施，如積極改進施工工藝和操作方法，改善勞動條件,減輕勞動強度，消除危險因素,機械設備應設有安全裝置.5、機械操作人員必須持證上崗，各種作業(yè)人員應配帶相應的安全防護用具及勞保用品，嚴禁操作人員違章作業(yè),管理人員違章指揮。6、施工中所有機械、電器設備必須達到國家安全防護標準，自制設備、設施應通過安全檢驗,一切設備應經過工前性能檢驗合格后方可使用，并由專人負責，嚴格執(zhí)行交接班制度,并按規(guī)定定期檢查保養(yǎng)。7、凡進入現場的一切人員，均要戴安全帽。要配合公司安全月檢工作,工程項目部要實行周檢，項目點要日檢，施工中應抽檢，及時消除安全隱患.8、嚴格執(zhí)行各項安全操作規(guī)程，施工前要進行安全交底，每月定期進行安全教育，加強工人的安全意識教育。9、在主要入口處掛醒目的安全防火宣傳語牌。10、現場施工用高低壓設備及線路，嚴禁電線隨地走，所有電掣應有門、有鎖，有危險標志.嚴格執(zhí)行《施工現場臨時用電安全技術規(guī)范》的規(guī)定,現場采用“三相五線"制供電，執(zhí)行“一機一閘一漏電保護開關”制度。所有電器設備及金屬構架均應按規(guī)定設置可靠的接零及接地保護，施工現場所有用電設備，必須按規(guī)定設置漏電保護裝置，要定期檢查，發(fā)現問題及時處理.11、加強安全教育和監(jiān)督，堅持經常性的安全交底制度，提高施工人員的安全生產意識，及時消除事故隱患。13、所有施工人員均應掌握安全用電基本知識和設備性能，用電人員各自保護好自用設備的負荷、地線和開關箱，發(fā)現問題及時找電工解決，嚴禁非專業(yè)電氣操作人員亂動電器設備。14、配電系統分級配電，本電箱、開關箱外觀必須完整、牢固,防雨防塵.15、多機作業(yè)用電必須分閘，嚴禁一閘多機和一閘多用，施工現場電纜、電線必須按規(guī)定架設，嚴禁拖地和亂拉亂搭。17、使用機械時，操作員要密切注意機上的儀器、儀表、指針是否超出安全范圍，機體是否有異常振動及發(fā)出異響，出現問題應進行停電關機處理，不得擅離職守，隱瞞不報。18、設備基礎必須平穩(wěn)、牢固，基本的錨固、支撐措施必須齊全,不得使用臨時支撐，高大機械在多風季節(jié)前設纜風繩。七、文明施工措施1、為避免施工現場的混亂現象,現場文明施工劃區(qū)域派專人負責，落實崗位責任制，搞好環(huán)境衛(wèi)生工作。2、施工現場必須按施工平面圖進行布置，不能隨意改變。4、現場材料進場道路保持暢通無阻,排水暢通，無積水，場地整潔、材料堆放整齊，無施工垃圾。內江市市中區(qū)白馬鎮(zhèn)周家大院棚戶區(qū)改造工程(銀杏苑）4＃樓編制人：審核人:審批人：內江市奇亨建筑安裝工程二0一四年二月工字鋼懸挑外腳手架專項施工方案（含計算書）目錄TOC\o"1-1”\h\z\u_Toc179814530"第四章腳手架的搭設 6第五章腳手架的拆除 8遇六級以上大風時，應停止高空作業(yè).雨后作業(yè)應待腳手架上雨水吹干后進行，防止滑落。5、及時收集氣象資料，并通知全體施工人員,便于安排工作和進一步采取措施。6、焊接作業(yè)時，要注意防火，遇風時,應設置擋風板，避免火花飛濺。7、外架上不得堆放鋼筋，模板等材料。8、腳手架拆除程序與安裝程序相反，拆除時，先將腳手架板逐一傳遞至樓層或轉料平臺上，再按步驟拆除，拆除步驟為橫桿→立桿→剪刀撐，拆除時，嚴禁亂丟及高空墜物。9、架子工作業(yè)時，必須佩帶好安全帽、系好安全帶，嚴禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底帶釘易滑鞋作業(yè)，工具及零件應放在工具包內，服從指揮，集中思想、相互配合，拆除下來的材料不亂拋、亂扔。腳手架作業(yè)下方不準站人，架子工不準在腳手架上打鬧、嬉笑。10、在靠近電源處拆除腳手架時,必須將電源先切斷或嚴密防護,必要時變更位置后方可進行作業(yè)，不允許將電源線拉在腳手架上，以防止漏電傷人.11、不在腳手架上附裝機械設備,懸挑平臺拉纜風繩及搭（接）卸料槽（斗）等。12、施工貨載（作業(yè)層上人員、器具、材料的重量）的標準值，結構腳手架采取3KN/㎡，裝修腳手架取2KN/㎡。第七章腳手架的設計計算鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）.計算的腳手架為雙排腳手架,搭設高度為18.0米,立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，立桿的步距1。80米。采用的鋼管類型為48×3。5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為3。0kN/m2,同時施工2層，腳手板共鋪設4層。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1。30米，建筑物內錨固段長度1.70米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.20m。拉桿采用鋼管100。0×10.0mm.一、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形.1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.500/3=0.075kN/m活荷載標準值Q=3.000×1。500/3=1.500kN/m荷載的計算值q=1.2×0。038+1.2×0。075+1.4×1.500=2.236kN/m小橫桿計算簡圖2?？箯潖姸扔嬎阕畲髲澗乜紤]為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M=2.236×0。9002226×106/5080.0=44.488N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值q=0。038+0。075+1。500=1.613kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0×1.613×800。04/（384×2.06×105×121900.0）=0。343mm小橫桿的最大撓度小于800。0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面.用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形.1。荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0。038×0.800=0。031kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×0。800×1.500/3=0.060kN活荷載標準值Q=3。000×0。800×1.500/3=1。200kN荷載的計算值P=（1。2×0.031+1。2×0。060+1。4×1。200)/2=0.894kN大橫桿計算簡圖2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08×(1。2×0.038）×1.5002+0。267×0。894×1.500=0。367kN.m=0.367×106/5080。0=72。149N/mm2大橫桿的計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.677×0.038×1500。004/（100×2。060×105×121900.000）=0.05mm集中荷載標準值P=0。031+0。060+1.200=1。291kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1.883×1290.720×1500。003/（100×2。060×105×121900.000）=3.27mm最大撓度和V=V1+V2=3。319mm大橫桿的最大撓度小于1500。0/150與10mm，滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5。2。5）:R≤Rc其中Rc-—扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;1。荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×0。800×1。500/2=0.090kN活荷載標準值Q=3。000×0。800×1。500/2=1.800kN荷載的計算值R=1.2×0。058+1。2×0.090+1.4×1。800=2。697kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40—-65N。m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。0kN；四、腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容:(1）每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）;本例為0。1248NG1=0。125×25.000=3.120kN（2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2=0.150×4×1。500×(0。800+0。300)/2=0。495kN(3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板,標準值為0.15NG3=0。150×1。500×4/2=0。450kN(4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網（kN/m2);0.005NG4=0.005×1.500×25.000=0.187kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.253kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3。600kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓（kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009—2001）的規(guī)定采用：W0=0.450Uz-—風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009—2001）的規(guī)定采用：Uz=1。250Us—-風荷載體型系數:Us=1。200經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0。450×1。250×1.200=0.472kN/m2?？紤]風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1。2NG+0。85×1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0。85×1。4Wklah2/10其中Wk——風荷載基本風壓標準值(kN/m2);la——立桿的縱距（m);h——立桿的步距（m）。五、立桿的穩(wěn)定性計算:卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N—-立桿的軸心壓力設計值，N=10.14kN;——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比l0/i的結果查表得到0.19；i—-計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0-—計算長度（m),由公式l0=kuh確定,l0=3.12m；k-—計算長度附加系數,取1。155；u-—計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1。50；A-—立桿凈截面面積,A=4。89cm2；W--立桿凈截面模量(抵抗矩），W=5.08cm3;—-鋼管立桿受壓強度計算值（N/mm2)；經計算得到=111.65[f］-—鋼管立桿抗壓強度設計值，［f］=205。00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算〈［f］,滿足要求！2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=9.39kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比l0/i的結果查表得到0。19；i—-計算立桿的截面回轉半徑，i=1。58cm；l0-—計算長度（m），由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；k—-計算長度附加系數，取1。155;u——計算長度系數，由腳手架的高度確定；u=1。50A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm3；MW—-計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.273kN。m;——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2）；經計算得到=157。12[f］——鋼管立桿抗壓強度設計值,［f］=205。00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算〈［f］,滿足要求!六、連墻件的計算：連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN），應按照下式計算：Nlw=1。4×wk×Awwk-—風荷載基本風壓標準值，wk=0.472kN/m2；Aw--每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3。60×4。50=16。200m2；No-—連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）；No=5.000經計算得到Nlw=10.716kN，連墻件軸向力計算值Nl=15。716kN連墻件軸向力設計值Nf=A[f]其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l/i=30.00/1.58的結果查表得到=0。95;A=4。89cm2；［f]=205.00N/mm2。經過計算得到Nf=95。411kNNf〉Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到Nl=15。716kN大于扣件的抗滑力8。0kN，不滿足要求！連墻件扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點。本工程中，腳手架排距為900mm，內側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體=1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=712.00cm4，截面抵抗矩W=102。00cm3，截面積A=21.50cm2.受腳手架集中荷載P=10.14kN水平鋼梁自重荷載q=1.2×21。50×0.0001×7.85×10=0。20kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖（kN）懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m）懸挑腳手架支撐梁變形圖（mm）各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=11.066kN,R2=10。298kN,R3=-0。470kN最大彎矩Mmax=1.743kN。m抗彎計算強度f=M/1.05W+N/A=1.743×106/（1.05×100。0）+4.426×1000/2150。0=18.338N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2，滿足要求！八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算：水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下其中b——均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，查表《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017—2003)附錄B得到：b=2。00由于b大于0.6,按照《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2003）附錄B其值用b’查表得到其值為0.929經過計算得到強度=1。74×106/(0.929×100。00)=18。40N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算<[f］，滿足要求！九、地震荷載水平地震作用標準值和位移的計算多遇地震作用下，設防烈度為7度,查《規(guī)范》GB50011—2001,水平地震影響系數最大值maxα=0。08，Ⅱ類場地，設計地震分組為第二組，特征周期值gT=0.35S,設計基本地震加速度為0.1g.本建筑中結構高度不超過40m,質量和高度沿高度分布比較均勻,變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。除有專門規(guī)定外，建筑結構的阻尼比應取0.05，地震影響系數曲線的阻尼調整系數2η=1.0地震荷載對架體的阻尼比小于設計值，滿足要求.十、拉桿的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=11.918kN十一、拉桿的強度計算:拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=11.918kN拉桿的強度計算:上面拉桿以鋼管100。0×10。0mm計算,斜拉桿的容許壓力按照下式計算：=N/A<［f］其中N—-斜拉桿的軸心壓力設計值，N=11.92kN;A——斜拉桿凈截面面積，A=29。85cm2;-—斜拉桿受拉強度計算值，經計算得到結果是3。99N/mm2；[f]—-斜拉桿抗拉強度設計值，f=215N/mm2；受拉斜桿的穩(wěn)定性計算<[f］，滿足要求!斜撐桿的焊縫計算：斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接,對接焊縫強度計算公式如下其中N為斜撐桿的軸向力，N=11。918kN；lwt為焊接面積,取2984.52mm2；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185。0N/mm2;經過計算得到焊縫抗拉強度=11918.15/2984.52=3。99N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求！十二、錨固段與樓板連接的計算:1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=10。298kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度,每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照《混凝土結構設計規(guī)范》10.9。8［f]=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[10298×4/(3.1416×50×2）］1/2=12mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面,并要保證兩側30cm以上搭接長度。2。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中N—-錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N=10。30kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；［fb］—-樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h——樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于10298。34/(3.1416×20×1.5）=109。3mm。3。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中N——錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N=10。30kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm;b——樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc—-混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0。95fc=13。59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！壓力鋼管上部排水廊道開挖及支護施工方案目錄TOC\o"1-3”\h\u189611、工程概況 190681。1工程概述 1181651.2水文氣象 170341。3工程地質 1140112、編制依據 1225203、施工準備及布置 289513。1施工風、水、電布置 2242653.1。1施工供風 266753.1。2施工用水 231713.1。3施工排水 2142393。1。4施工供電及照明 290443.2施工運輸 2317804、施工進度安排 3126335、資源配置 3226515。1主要機械設備配置表 3158165.2勞動力配置表 3125366、施工技術方法 352666。1排水廊道開挖施工 3324996。1.1排水廊道開挖施工方法 4230956。1。2爆破設計 4111106。1.3開挖作業(yè)循環(huán)時間 4144206.2排水廊道支護施工 4214436.2。1排水廊道鎖口支護 4122216。2。2排水廊道洞身支護 5292286。2.3支護施工工序 5174666.2.4噴混凝土施工 6278236.3排水廊道排水孔施工 659886.4混凝土路面及排水溝施工 7274547、質量、安全保證措施與勞動保護 7294937.1質量保證措施 747217.1.1石方開挖質量控制 726297.1.2錨桿施工的質量控制 8290217。2安全保證措施 989127.2.1石方開挖安全保證措施 9191847。2。2破碎帶、斷層開挖施工安全保證措施 9266027。3勞動保護 10265528、強制性條文執(zhí)行 11壓力鋼管上部排水廊道開挖及支護施工方案1、工程概況1。1工程概述**抽水蓄能水電站位于黑龍江省海林市境內,總裝機容量為1200MW，單機容量為300MW。在壓力鋼管上部布置了一層開挖斷面尺寸為3×3m（寬×高）的環(huán)形排水廊道，長度為766。41m，三條縱向排水廊道平行布置，交于廠房上層排水廊道。壓力鋼管上部排水廊道施工主要工程量表編號項目單位工程量備注1石方洞挖m363002路面混凝土m3340C303噴素混凝土m3595C254排水孔m17480A100mm，L=38mm1700A100mm，L=50m5PVC排水管m590A100mm，L=2。2m注：以現場以實際發(fā)生量計。1。2水文氣象＊＊抽水蓄能電站地處寒溫大陸性季風濕潤氣候區(qū)，夏季炎熱多雨，冬季漫長寒冷，多年平均氣溫3.2℃；多年最高氣溫37。5℃；極端最低氣溫-45.2℃；多年平均降雨量572.7mm,多年平均蒸發(fā)量550。4mm，一次降雨歷時主要集中在3天內。多年平均風速2.6m/s,最大風速24m/s，多年最大凍土深1.91m。1.3工程地質圍巖為新鮮白崗花崗巖，巖質堅硬，完整，屬II·Ⅲ類圍巖,斷層部位為Ⅳ類圍巖。根據已有開挖經驗，局部會出現巖爆現象。2、編制依據（1）《*＊抽水蓄能電站輸水發(fā)電系統土建及金屬結構安裝工程（C2標）施工投投標文件》；(2）《*＊抽水蓄能電站輸水發(fā)電系統土建及金屬結構安裝工程（C2標)施工合同》;（3）現行國家水利水電工程施工規(guī)范以及其他有關水工及機電設備施工規(guī)序號名稱執(zhí)行編號備注1《爆破安全規(guī)程》GB6722-20212《水電水利工程爆破施工技術規(guī)范》DL/T5135-20213《水電水利工程施工作業(yè)人員安全技術操作規(guī)程》DL/T5373—20074《水工建筑物地下開挖工程施工技術規(guī)范》DL/T5099-20215《水工混凝土施工規(guī)范》DL/T5144-20216《水電水利錨噴支護施工規(guī)范》DL/T5181-20037《噴射混凝土施工技術規(guī)程》YBJ226-918《施工工藝示范手冊》2021版9《水電水利工程施工安全防護設施技術規(guī)范》DL/T5162-202110《水電水利工程錨桿無損檢測規(guī)程》DL/T5424-202111《水利水電工程施工組織設計規(guī)范》DL/T5397—200712《水電水利工程施工通用安全技術規(guī)程》DL/T5370—200713《水工混凝土配合比設計規(guī)程》DL/T5330—202114《水電水利工程施工測量規(guī)范》DL/T5173—202115《水電水利工程物探規(guī)程》DL/T5010—200516《巖土錨桿與噴射混凝土支護工程技術規(guī)范》GB50086-2021（4）《壓力鋼管上部排水廊道施工圖（13～3/3）》；（5）根據以往地下工程施工經驗,如蒲石河抽水蓄能電站、江西洪屏抽水蓄能電站工程。3、施工準備及布置3。1施工風、水、電布置3.1。1施工供風利用廠房上層排水廊道已形成的供風系統進行施工供風。3。1。2施工用水利用廠房上層排水廊道已形成的供水系統進行施工供水。3。1。3施工排水利用廠房上層排水廊道已形成的排水系統進行施工排水。3.1。4施工供電及照明利用廠房上層排水廊道已形成的供電系統進行施工供電、及照明。3。2施工運輸石渣運輸路線:壓力鋼管上部排水廊道→廠房周邊上層排水廊道→廠房通風洞→3＃棄渣場.4、施工進度安排根據總進度計劃和現場實際情況,2021年1月1日開始施工,2021年5月21日完工,總工期118天。5、資源配置5。1主要機械設備配置表序號機械設備名稱規(guī)格型號單位數量備注1手風鉆YT-28臺8備用2臺2混凝土噴射機HSP-7臺23砂漿泵YSB-2B臺24砂漿攪拌機SJ-150臺15潛水泵100QW85—20-7.5臺26裝載機臺17自卸汽車20t臺35。2勞動力配置表序號工種人數備注1工長22技術員23安全員24鉆工65炮工26司機47電工28噴漿工410普工2合計266、施工技術方法6.1排水廊道開挖施工6。1.1排水廊道開挖施工方法壓力鋼管上部排水廊道相交于廠房周邊上層排水廊道，相交樁號分別為廠右0-7。5，廠左0+40。5，廠左0+88.5，全長766.41m。開挖斷面均為3×3m(寬×高）,斷面型式為1—3型斷面，開挖底板高層▽168。32—▽205.50.具體開挖斷面施工詳見《壓力鋼管上部排水廊道施工圖》。根據設計圖紙顯示，壓力鋼管上部排水廊道轉角處為直轉角,出渣車無法轉彎，故開挖過程中，轉角處進行擴大處理,具體樣式詳見附圖HG—C2-YLGGPSLD—002。先進行1＃、3?？v向廊道開挖,之后進行2?？v向廊道施工，再由2＃廊道向兩側開挖,采用YT—28手風鉆鉆孔，全斷面開挖，周邊光面爆破。6。1.2爆破設計排水廊道采用YT-28手風鉆鉆孔，鉆孔直徑為Ф42mm,選用乳化炸藥.崩落孔藥卷直徑Ф32mm，連續(xù)裝藥；周邊孔選用Ф32藥卷,不連續(xù)間斷裝藥。Ⅱ、Ⅲ類圍巖鉆孔深度3.0m，循環(huán)進尺2.5m.不良地質段采取短進尺、弱爆破，控制循環(huán)進尺為1。5m左右,開挖完成及時進行支護施工.6。1。3開挖作業(yè)循環(huán)時間部位工序Ⅱ、Ⅲ類圍巖(h）不良地質段（h）備注測量放線1.01.0斷面特性：斷面8。17m2出渣：20.43m3（自然方）.鉆孔4。03.5裝藥連線1.01.0人員設備退場1.01。0爆破通風散煙2.01.5安全處理1。01.0圍巖支護1。06.0出渣4.03.0清底1。01.0循環(huán)時間16。519.0循環(huán)進尺2。5m1。5m月進尺110m60m6。2排水廊道支護施工6。2.1排水廊道鎖口支護壓力鋼管上部排水廊道與廠邊周圍上層排水廊道相交洞口開挖時先進行鎖口施工，鎖口錨桿一排，C20mm,L=3m，入巖2。9m，外傾角10°,距開挖輪廓線30cm，間距為30cm；噴C25混凝土，厚度為10cm。6.2。2排水廊道洞身支護廠房排水廊道支護類型為噴混凝土,強度為C25混凝土，噴層厚10cm.對于不良地質段，根據現場施工情況四方而定.6。2。3支護施工工序（1）普通砂漿錨桿按“先注漿后插桿”的工藝進行施工，其施工工藝流程如下面框圖所示。砂漿錨桿施工工藝流程圖施工準備鉆孔施工準備鉆孔清孔安裝錨桿孔內注漿驗收漿液制備錨桿采購、運輸鉆孔驗收(2）工藝要求、標準①錨桿作業(yè)在噴混凝土（初噴）后及時進行.②錨桿桿體的類型、規(guī)格、質量及其性能必須與設計相符。③錨桿孔的開孔按施工圖紙布置的鉆孔位置進行，孔位誤差不大于10cm.④錨桿孔深必須達到施工圖紙的規(guī)定,孔深偏差值不大于50mm.⑤注漿錨桿的鉆孔孔徑大于錨桿直徑,采用“先注漿后安裝錨桿"的程序施工時，鉆頭直徑大于錨桿直徑15mm以上。⑥錨桿注漿的水泥砂漿配合比：水泥：砂,1:1.2(重量比);水灰比，0.42。⑦注漿錨桿水泥砂漿的強度等級不低于25Mpa。⑧先注漿的錨桿,在鉆孔內注滿漿后立即插桿，并要使用活塞和止?jié){塞以保證漿液的飽滿度。⑨錨桿注漿后，在砂漿凝固前，不得敲擊、碰撞和拉拔錨桿。材料要求①鋼筋：按設計要求的鋼材及型號、規(guī)格選用Ⅱ級螺紋鋼筋。②水泥：采用強度等級不低于42.5Mpa的普通硅酸鹽水泥。③砂:粒徑小于等于5mm，使用前必須過篩.④水泥砂漿：砂漿強度等級必須滿足施工圖紙的要求，注漿錨桿水泥砂漿的強度等級不低于25Mpa.(3)材料選擇:水泥、砂石骨料由業(yè)主提供,原材料進場后進行相關實驗的檢測。水:滿足有關規(guī)范規(guī)定要求.速凝劑：需進行水泥相容性和速凝效果試驗，在保證初、終凝要求的同時，選擇摻量少后期強度增長穩(wěn)定的速凝劑,在施工中盡量隨拌隨用、計量準確、添加均勻.速凝劑與水泥做凈漿凝結效果試驗時，以使用液體速凝劑為佳。鋼筋網：采用符合質量要求Φ8mm光圓鋼筋。6.2。4噴混凝土施工噴射混凝土采用強度等級C25混凝土。（1）控制噴射機工作風壓在0。2～0。4Mpa范圍內。噴射順序先下后上，避免回彈的混凝土擋住未噴巖面。噴射方向與巖面垂直。噴頭與巖面保持0。6～1.0m的距離。噴射時,料束呈旋轉軌跡運動，一圈壓半圈，縱向按蛇形狀，每次蛇形噴射長度3m至4m。噴頭移動要慢，讓混凝土有了一定厚度再離開，成片擴大噴射范圍.巖面凹部處應先噴混凝土找平。(2)噴射混凝土作業(yè)分段分片依次進行，一次噴射厚度不能過大，分層噴射時，后一層在前一層混凝土終凝前進行,若終凝1h后再行噴射，先用風水清洗噴層面。噴射作業(yè)緊跟開挖面,混凝土終凝至下一循環(huán)放炮時間不少于3h。（3)滲水地段噴射時，首先將有滲水的部位鉆隨機排水孔，用膠管或塑料管引水，然后進行噴射作業(yè)。當圍巖大面積滲水但水量不大時，在噴射混凝土前用高壓風吹掃；開始噴射混凝土時，噴射混凝土由遠而近；臨時加大速凝劑摻量，縮短初、終凝時間,逐漸合攏噴射混凝土。水止住后，按正常配合比噴射混凝土封閉。6.3排水廊道排水孔施工排水孔施工在洞室開挖支護完畢后進行。采用潛孔鉆機進行鉆設，鉆孔孔徑100mm，間距3m,長度L=38m、50m，為斜孔，角度為45°,均布置于排水廊道之間。具體排水孔施工詳見《壓力鋼管上部排水廊道施工圖》。排水孔鉆設質量保證措施:（1)嚴格控制鉆進參數，并經常檢測鉆機的水平度和垂直度，及時進行調整和糾正;（2）進行孔斜測量,一般每鉆進5m測斜一次,發(fā)現問題及時糾偏;(3）如果發(fā)生偏斜，可根據情況分別采用加擴孔器擴孔或加大口徑擴孔鉆進等；（4）注意控制鉆進參數，嚴格執(zhí)行操作規(guī)程,預防卡鉆、埋鉆事故和巖心堵塞事故；6。4混凝土路面及排水溝施工壓力鋼管上部排水廊道混凝土路面尺寸為：寬2.2m，高0。2m,混凝土強度為C30。其中混凝土路面內設PVC排水管A10@300。壓力鋼管上部排水廊道排水溝設置在混凝土路面兩側，尺寸為：寬0。3m，高0.2m。具體樣式詳見《壓力鋼管上部排水廊道施工圖》。7、質量、安全保證措施與勞動保護7.1質量保證措施為保證施工質量，必須嚴格按規(guī)范及設計要求進行施工，現場設立專門質量檢查機構，實行“三檢”制度，對施工工藝和施工過程進行全面控制.加強測量、實際監(jiān)測等手段，確保施工質量滿足設計要求。7。1。1石方開挖質量控制(1）嚴格按設計圖紙、設計修改通知及相關技術規(guī)范進行施工.（2）開挖前認真做好爆破方案設計，做好光面和預裂爆破參數設計，并先進行爆破試驗,以選擇和確定合理的爆破參數，獲得比較滿意的爆破面和形成光滑的最終開挖斷面，使在最小開挖線外的超挖量最小。（3）采用先進的測量儀器和先進的測量控制手段，提高觀測效率、觀測質量。所有測量設備必須檢驗合格才能使用，控制測量和施工測量采用全站儀進行。測量作業(yè)由富有經驗的專業(yè)人員進行測量放線、復測。(4）炮孔的孔底應落在爆破圖規(guī)定的平面上。(5）炮孔經檢查合格后，方可裝藥爆破。（6）每次爆破后,對巖石爆破的效果進行現場實地調查并作出評價，通過儀器測定爆破對巖體完整性的影響（巖體聲波測試），對爆破參數進行適當調整。(7）光面爆破效果達到下列要求:①殘留炮孔痕跡在開挖輪廓面上均勻分布；②炮孔痕跡保存率：炮孔半孔率Ⅱ類圍巖不得小于90%,Ⅲ類圍巖不得小于80%,Ⅳ類圍巖不得小于50%，并按照規(guī)范和國網公司達標投產的相關規(guī)定中兩者要求較高者執(zhí)行；③相鄰兩孔間的巖面平整,孔壁沒有明顯的爆震裂隙.7.1。2錨桿施工的質量控制（1）材料控制錨桿、水泥、樹脂、外加劑等產品必須有生產廠的質量證明書，并按圖紙要求或監(jiān)理人要求進行試驗。錨桿：錨桿和預應力錨桿的材料按施工圖紙的要求，選用II級或III級高強度的螺紋鋼筋。水泥：注漿錨桿和預應力錨桿的水泥砂漿采用不低于P.O42。5的普通硅酸鹽水泥。砂:采用最大粒徑小于2.5mm的中細砂。水泥砂漿：砂漿標號滿足施工圖紙的要求，注漿錨桿(錨筋束）水泥砂漿的強度等級不低于M30。外加劑:按施工圖紙要求，在注漿錨桿水泥砂漿中添加的速凝劑和其它外加劑，其品質不得含有對錨桿產生腐蝕作用的成分。（2）錨桿鉆孔要求錨桿孔的開孔按施工圖紙布置的鉆孔位置進行，孔位誤差不大于100mm.錨桿孔深必須達到施工圖紙的規(guī)定，水泥砂漿錨桿孔深允許偏差不大于50mm，孔內巖粉和積水清除干凈。（3）錨桿注漿施工滿足以下規(guī)定錨桿注漿的水泥砂漿配合比，應在以下規(guī)定的范圍內通過試驗選定.水泥：砂，1:1～1：2（重量比)；水泥：水,1：0.38～1：0.45。（4）噴混凝土施工質量控制噴混凝土施工除嚴格按照施工措施所述的施工方法操作外，還需注意以下幾點：①噴射混凝土作業(yè)應分段分片一次進行，噴射順序自下而上,分層噴射時，后一層混凝土在前一層混凝土終凝后進行，若終凝1h后再進行噴射，先用風水清洗噴面層.噴射作業(yè)跟進開挖作業(yè)面，混凝土終凝與下一次循環(huán)放炮時間間隔不少于4h。②噴頭與受噴面垂直，噴射距離控制在0。6～1.2m。③噴射砼的回彈率：洞室拱部不大于25%，邊墻不大于15％。④噴射砼養(yǎng)護：噴射砼終凝2h后,噴水養(yǎng)護；養(yǎng)護時間一般工程不少于7晝夜，重要工程不少于14晝夜；氣溫低于+5℃時,不噴水養(yǎng)護。（5）鋼筋網施工質量控制①鋼筋網的搭接長度應為1～2個網孔。②鋼筋網隨受噴面的起伏鋪設，與受噴面的間隙宜為3～5cm。捆扎要牢固，在有錨桿的部位采用焊接法或用錨桿墊板把鋼筋網與錨桿聯結在一起，其它部位可利用鉆機打潛孔，“U”型卡固定鋼筋網。③鋼筋網應與錨桿或其他固定裝置連接牢固，在噴射混凝土時鋼筋不得晃動。7.2安全保證措施7。2。1石方開挖安全保證措施（1）建立健全以項目經理為第一責任人的安全施工領導小組,設置專職安全員,建立嚴格的安全管理制度及嚴格的安全獎懲措施。(2）認真貫徹“安全第一,預防為主"的方針，施工人員佩帶好“安全三品”。(3）所有參加施工人員必須接受崗前教育，了解本工種的施工規(guī)程及安全注意事項，否則不準上崗，特種作業(yè)人員必須持上崗證。(4）嚴格按照監(jiān)理工程師審批的施工開挖程序和技術措施進行施工。（5)嚴格執(zhí)行爆破作業(yè)審批制度,爆破前填寫爆破申請單，經技術部門、安全部門及監(jiān)理的審批簽字后，方能進行爆破作業(yè)。(6）嚴格爆破的安全警戒管理，組成爆破警戒隊伍.（7）在支護施工與開挖、混凝土施工平行作業(yè)區(qū)域,相互通氣,并安排警戒人員，避免造成施工事故。（8）每道工序施工完成，并經過檢查合格后,才能進入下一道工序的施工。（9）定期進行圍巖變形觀測，如發(fā)現異常情況應及時報告有關人員，并立即組織施工人員及機具的撤離.（10）加強高處作業(yè)人員的安全教育,高處作業(yè)的工作平臺要牢固可靠，并加強檢查、維修,高處作業(yè)必須系好安全帶，戴好安全帽才能進行作業(yè)。（11)在施工洞口設置專門洞口警衛(wèi)人員，嚴格按照《洞內施工準入制度》實施，防止安全事