SW6精華演講稿課件

SW6-1998v4.0使用說(shuō)明

與工程設(shè)計(jì)問(wèn)題的討論

2007.7

SW6v4.0

的升級(jí)內(nèi)容

SW6的基本使用方法和技巧在使用SW6進(jìn)行承壓元件設(shè)計(jì)時(shí)，如何正確理解和使用標(biāo)準(zhǔn)中的條款塔器、換熱器、臥式容器、立式容器計(jì)算方法的說(shuō)明

SW6v4.0

新增和修改的內(nèi)容按兩個(gè)新頒布的材料標(biāo)準(zhǔn)《JB/T4755-2006

銅制壓力容器》和《JB/T4756-2006

鎳及鎳合金制壓力容器》,擴(kuò)充了材料數(shù)據(jù)庫(kù)。增加了塔器程序的計(jì)算功能:1)允許對(duì)多腔塔進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算;2)可以對(duì)由兩段不同材料制成的裙座進(jìn)行計(jì)算。

增加了按GB150-1998附錄B進(jìn)行超壓泄放裝置的校核計(jì)算內(nèi)容。在開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算中，考慮了實(shí)際有效補(bǔ)強(qiáng)范圍小于允許有效補(bǔ)強(qiáng)范圍的情況。點(diǎn)擊“出計(jì)算書(shū)”按鈕后，如WORD已打開(kāi)，但提示“

WORD

無(wú)法打開(kāi)文檔…DOC1”，這是WORD本身的問(wèn)題。

解決辦法：刪除文件Normal.dot，打開(kāi)WORD，然后關(guān)閉，使生成一新的Normal.dot用戶可自定義封面格式，只需修改dot目錄下的文件cover.rtf

即可。但用戶增加的內(nèi)容程序不會(huì)自動(dòng)填寫(xiě)為了使用用戶材料數(shù)據(jù)庫(kù)管理程序，需在“控制面板-顯示”中將字體設(shè)置成“小字體”或“正常字體”文件名和每一個(gè)目錄名都不能超過(guò)8個(gè)字符，目錄的層數(shù)不限可在“原始數(shù)據(jù)輸出”菜單中打印全部輸入數(shù)據(jù)，以供校對(duì)有色金屬的B

值曲線和其它性能數(shù)據(jù)銅、銅合金和鎳、鎳合金的線脹系數(shù)、彈性模量、其它強(qiáng)度數(shù)據(jù)和B值曲線參照J(rèn)B4755-2006

和JB4756-2006

白銅B19和白銅合金B(yǎng)Fe10-1-1的線脹系數(shù)在標(biāo)準(zhǔn)中指定為：

在21℃~288℃范圍內(nèi)，α=1.71×10-5

在SW6中，白銅的線脹系數(shù)沒(méi)有放入數(shù)據(jù)庫(kù)，需用戶自行填入銅和銅合金管材的許用應(yīng)力在JB/T4755中分兩張表：表5-4和表5-5，表5-4為換熱管用管，表5-5為筒體用管。因此，在SW6中，作為筒體用材和作為換熱管用材所提供的材料名會(huì)有所不同

鋁和鈦的線脹系數(shù)、彈性模量、其它強(qiáng)度數(shù)據(jù)和B值曲線參照J(rèn)B4734-2002

和JB4745-2002

按照J(rèn)B/T4734-2002(p.17)和JB/T4755-2006(p.20)的規(guī)定和說(shuō)明，SW6所給出的鋁和鋁合金、銅和銅合金的許用應(yīng)力均為退火狀態(tài)的值(6A02為T(mén)4焊狀態(tài)下的值)試驗(yàn)壓力的取值試驗(yàn)壓力的下限：液壓試驗(yàn)：氣壓試驗(yàn)：試驗(yàn)壓力的上限為滿足以下公式：

在標(biāo)準(zhǔn)GB150－1998中對(duì)外壓容器的試驗(yàn)壓力有如下的

規(guī)定： 液壓試驗(yàn)： pT=1.25p

氣壓試驗(yàn)：pT

=1.15p

帶夾套的容器，當(dāng)夾套內(nèi)壓力為正時(shí)，其內(nèi)筒即為外壓容器

在GB150的3.5.1節(jié)中說(shuō)明：“由兩室或兩個(gè)以上壓力室組成的容器，確定設(shè)計(jì)壓力時(shí)，

應(yīng)考慮各室之間的最大壓力差?！?/p>

壓力試驗(yàn)的目的：

1.檢驗(yàn)受壓殼體的宏觀強(qiáng)度；

2.檢驗(yàn)接頭的可靠性：

-焊接接頭的致密性

-法蘭接頭的密封性

SW6中對(duì)于帶夾套容器內(nèi)筒的最低試驗(yàn)壓力按如下確定：注：現(xiàn)程序中仍按“容器頂部的最高壓力”定義設(shè)計(jì)壓力工程設(shè)計(jì)方法與結(jié)構(gòu)的安全性進(jìn)行承壓設(shè)備設(shè)計(jì)需要達(dá)到的目的：

1）保證足夠的安全性

2）滿足設(shè)備所需要的運(yùn)行性能

3）降低設(shè)備的造價(jià)強(qiáng)度或剛度設(shè)計(jì)方法的主要步驟：

1）得到結(jié)構(gòu)中的應(yīng)力分布狀態(tài)

2）確定合適的強(qiáng)度或剛度條件并進(jìn)行校核工程規(guī)范中一些計(jì)算方法的說(shuō)明橢圓封頭的設(shè)計(jì)計(jì)算公式：

總體薄膜應(yīng)力強(qiáng)度： SI=177.87碟形封頭的設(shè)計(jì)計(jì)算公式：

有力矩理論的分析結(jié)果表明：最大應(yīng)力在折邊區(qū)規(guī)范采用的經(jīng)驗(yàn)公式為：

關(guān)于受外壓筒體和變徑段的壁厚計(jì)算錐殼與筒體連接處不作為支撐線時(shí)(見(jiàn)圖b)，按L和各自的直徑、壁厚進(jìn)行校核，且錐殼厚度應(yīng)不小于與之連接的筒體厚度；(a)(b)錐殼與筒體連接處作為支撐線時(shí)(見(jiàn)圖a)，按GB150中

7.2.5.2節(jié)計(jì)算錐殼厚度，并校核與大、小端筒體連接處的剛度是否足夠；

錐殼與筒體連接處是否作為支撐線由設(shè)計(jì)人員自行確定。1.大、小端連接處都不作為支撐線：計(jì)算長(zhǎng)度L

=900+1000+800=2700mm分別計(jì)算大端筒體、錐殼、小端筒體的厚度。錐殼的最終厚度取三者中大值；2.小端連接處作為支撐線：計(jì)算長(zhǎng)度L

=900+1000 =1900mm分別計(jì)算大端筒體、錐殼的厚度。錐殼的最終厚度取兩者中大值；3.大、小端連接處都作為支撐線以1000mm作為錐殼長(zhǎng)度,對(duì)錐殼單獨(dú)計(jì)算其所需要的厚度同一個(gè)結(jié)構(gòu)可用不同的模型進(jìn)行計(jì)算，從而得到不同的結(jié)果標(biāo)準(zhǔn)容器法蘭選用舉例： 法蘭材料：鍛件20鋼； 設(shè)計(jì)溫度：250

如選用壓力等級(jí)為0.25MPa

的甲型平焊法蘭，則該 法蘭的最大許用工作壓力為0.17MPa標(biāo)準(zhǔn)容器法蘭的公稱壓力是以板材16MnR在常溫下的強(qiáng)度為依據(jù)而制定關(guān)于法蘭選用和設(shè)計(jì)計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)容器法蘭的最大允許工作壓力應(yīng)按JB/T4700

的表6和表7確定

在進(jìn)行法蘭計(jì)算時(shí)，SW6認(rèn)為用戶輸入的尺寸是已扣除了腐蝕余量后的尺寸

法蘭在設(shè)計(jì)壓力下計(jì)算通過(guò)，并不能保證在壓力試驗(yàn)時(shí)不發(fā)生泄漏；同樣，法蘭在設(shè)計(jì)壓力下計(jì)算通過(guò)，實(shí)際上也不能保證在操作工況下，介質(zhì)一定不泄漏減薄高頸法蘭頸部大端的厚度g1，可降低小端的軸向彎曲應(yīng)力H。

注：系數(shù)

f相當(dāng)于小端處軸向彎曲應(yīng)力與大端處軸向彎曲應(yīng)力之比，即

f

>1表示小端處軸向彎曲應(yīng)力較大。

開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的設(shè)計(jì)方法

開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的目的：減小殼體與接管連接處的應(yīng)力水平，避免由于該處的高應(yīng)力水平而引起的開(kāi)裂考察設(shè)計(jì)方法是否合用的準(zhǔn)則為，當(dāng)按該方法設(shè)計(jì)后，應(yīng)滿足：對(duì)筒體上法向接管的結(jié)構(gòu)，WRC335公報(bào)發(fā)表的實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，滿足等面積法補(bǔ)強(qiáng)要求后，等面積法–是一種經(jīng)驗(yàn)方法，無(wú)法從理論上證明能滿足以上條件。一般而言，接管上補(bǔ)強(qiáng)的效果要好于殼體上補(bǔ)強(qiáng)的效果開(kāi)孔處殼體焊縫系數(shù)的選取:

1.

開(kāi)孔不在焊縫上，或殼體本身焊縫系數(shù)為1.0，則開(kāi)孔處殼體焊縫系數(shù)取1.0；

2.

開(kāi)孔在焊縫上，殼體本身焊縫系數(shù)為0.85，雖然，開(kāi)孔處殼體焊縫需100%探傷，但如評(píng)片級(jí)別為3級(jí)，則焊縫系數(shù)仍應(yīng)取0.85。開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算時(shí)所用的有效厚度沒(méi)有考慮制造減薄量切向接管補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算的限制對(duì)于長(zhǎng)圓形開(kāi)孔，GB150規(guī)定長(zhǎng)、短軸之比不得大于2.0。在HG20582中有同樣的規(guī)定平蓋的補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算

1）平蓋上開(kāi)孔可用兩種方法進(jìn)行計(jì)算：整體補(bǔ)強(qiáng)法和等面積法；

2）標(biāo)準(zhǔn)法蘭蓋上開(kāi)孔后，需進(jìn)行法蘭蓋厚度校核和開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算關(guān)于不需另行補(bǔ)強(qiáng)的開(kāi)孔凡不符合GB150-1998中8.3節(jié)條件的都需考慮補(bǔ)強(qiáng)及進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算(特別需注意表8-1的條件)外壓殼體上的大開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)尚沒(méi)有標(biāo)準(zhǔn)所提供的常規(guī)計(jì)算方法關(guān)于聯(lián)合補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算

1）兩孔聯(lián)合補(bǔ)強(qiáng)時(shí)，程序?qū)吹让娣e補(bǔ)強(qiáng)法或壓力面積法進(jìn)行計(jì)算；

2）進(jìn)行聯(lián)合補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算的兩孔的補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)必須一致，即或者都無(wú)補(bǔ)強(qiáng)圈或者都設(shè)置補(bǔ)強(qiáng)圈關(guān)于殼體上安放的接管上受到機(jī)械外載時(shí)的局部應(yīng)力計(jì)算

對(duì)于筒體上接管受到機(jī)械外載時(shí)，如按HG20582(即WRC107)

計(jì)算，將只計(jì)算筒體的強(qiáng)度；如按WRC297計(jì)算，則還計(jì)算和校核接管根部的強(qiáng)度。理論上要求按HG20582計(jì)算時(shí)，接管應(yīng)具有較大的剛度外力作用點(diǎn)的說(shuō)明如下：凡需輸入接管伸出長(zhǎng)度時(shí)，力和力矩的作用點(diǎn)均為接管法蘭密封面不需輸入接管伸出長(zhǎng)度時(shí)，力和力矩的作用點(diǎn)為附件與殼體的連接處，即殼體的外表面

球殼上安放接管或?qū)嵭母郊木植繎?yīng)力計(jì)算時(shí)，由于圖表的關(guān)系，結(jié)構(gòu)參數(shù)會(huì)受到限制，見(jiàn)HG20582的圖27-3到圖27-22。如計(jì)算徑向載荷P通過(guò)接管對(duì)球殼引起的應(yīng)力時(shí)，當(dāng)時(shí)，；而當(dāng)時(shí)，

HG20582和WRC297的計(jì)算方法是基于薄殼理論，沒(méi)有考慮應(yīng)力集中的影響例：，，無(wú)法進(jìn)行插值對(duì)于橢圓封頭和碟形封頭上的接管上作用外加機(jī)械載荷，程序在計(jì)算殼體上的局部應(yīng)力時(shí)，是以橢圓封頭的當(dāng)量半徑和碟形封頭球冠部分的半徑按球殼進(jìn)行計(jì)算。在使用其他軟件計(jì)算時(shí)，要注意，對(duì)于橢圓封頭和碟形封頭，輸入的局部應(yīng)力計(jì)算處的殼體半徑并不是筒體半徑

局部應(yīng)力計(jì)算時(shí)，當(dāng)外載荷大小和方向不變的條件下，管子外徑不變：管子厚度

：管子上的應(yīng)力，殼體上的應(yīng)力

管子厚度不變：管子外徑

：管子上的應(yīng)力，殼體上的應(yīng)力強(qiáng)度條件中對(duì)薄膜加彎曲應(yīng)力的限制條件在使用時(shí)需慎重當(dāng)應(yīng)力由持久機(jī)械載荷引起時(shí)，限制條件應(yīng)為1.5[]t

例如管道僅受重力作用時(shí)，管道對(duì)容器作用的力和力矩；容器支座對(duì)容器作用的力;

容器上吊耳對(duì)容器作用的力。當(dāng)應(yīng)力由非持久的機(jī)械載荷引起時(shí)，限制條件可為1.8[]t

例如管道受重力和地震或風(fēng)力同時(shí)作用時(shí)，管道對(duì)容器作用的力和力矩；當(dāng)應(yīng)力由機(jī)械載荷、溫差載荷和其它位移載荷疊加引起時(shí)，限制條件可為3.0[]t

例如管道受重力、溫差引起的端點(diǎn)位移同時(shí)作用時(shí)，管道對(duì)容器作用的力和力矩安全泄放裝置的計(jì)算

設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)的確定: -絕熱指數(shù)k必須大于1.0; -介質(zhì)臨界溫度的量綱為絕對(duì)溫度，絕對(duì)溫度不可能低 于0(K); -凡程序要求輸入的所有數(shù)據(jù)都必須輸入.

浮頭法蘭厚度計(jì)算

或

(1)

取上兩式中之大值。操作工況下：結(jié)論：式(1)得到的厚度不是計(jì)算厚度，只能用于檢驗(yàn)假定厚度f(wàn)’是否合格。當(dāng)操作工況起主要作用時(shí)：1.

浮頭法蘭受內(nèi)壓作用時(shí)，封頭薄膜力的水平分力對(duì)法蘭環(huán)作用的扭矩一般不可能大于其它幾個(gè)力對(duì)法蘭環(huán)所作用的扭矩之和。因此，封頭焊入深度應(yīng)盡可能取較小的值，以使封頭薄膜力的水平分力對(duì)法蘭截面形心作用的力臂有較大值；2.

浮頭法蘭受外壓作用時(shí)，一般來(lái)說(shuō)，封頭薄膜力的水平分力對(duì)法蘭環(huán)將起主要作用，封頭焊入深度的值不宜取得太小

當(dāng)預(yù)緊工況起主要作用時(shí)，封頭焊入深度對(duì)法蘭厚度沒(méi)有影響；

SW6中關(guān)于浮頭法蘭的設(shè)計(jì)計(jì)算方法

輸入封頭焊入深度l和浮頭法蘭厚度，程序進(jìn)行強(qiáng)度校核

由程序用優(yōu)化計(jì)算的方法設(shè)計(jì)封頭焊入深度l

和浮頭法蘭厚度f(wàn)。設(shè)計(jì)人員還應(yīng)進(jìn)行圓整后再次校核

當(dāng)僅輸入封頭焊入深度l

，則程序所算出的浮頭法蘭厚度f(wàn)并不能保證滿足強(qiáng)度要求。建議封頭焊入深度l

和浮

頭法蘭厚度f(wàn)都不輸入，而由程序給出優(yōu)化計(jì)算結(jié)果后，再進(jìn)行調(diào)整

在換熱器上安裝標(biāo)準(zhǔn)膨脹節(jié)時(shí)，該標(biāo)準(zhǔn)膨脹節(jié)也需校核，除非能確保該膨脹節(jié)的實(shí)際膨脹量小于標(biāo)準(zhǔn)中所規(guī)定的允許最大膨脹量當(dāng)程序設(shè)計(jì)管板厚度時(shí)，如出現(xiàn)管子或殼體軸向力不合格，程序會(huì)自動(dòng)選用合適的標(biāo)準(zhǔn)膨脹節(jié)；不銹鋼膨脹節(jié)的材料按

GB16749為0Cr19Ni9，需用戶在計(jì)算膨脹節(jié)前自行修改固定管板換熱器的計(jì)算用SW6－98計(jì)算時(shí)，建議先計(jì)算管板，再計(jì)算膨脹節(jié)，以利用程序所算出的膨脹節(jié)所受的軸向力程序允許用戶直接輸入膨脹節(jié)的剛度以進(jìn)行管板計(jì)算在計(jì)算膨脹節(jié)的許用平面失穩(wěn)壓力時(shí)，要用到的是膨脹節(jié)材料加工成形后的實(shí)際屈服點(diǎn)，該值與許用平面失穩(wěn)壓力成正比。對(duì)于管板兼作法蘭的結(jié)構(gòu)，當(dāng)配對(duì)的管箱法蘭的法蘭連接螺栓強(qiáng)度校核不合格時(shí)，將無(wú)法進(jìn)行管板的應(yīng)力計(jì)算，程序在管板應(yīng)力計(jì)算時(shí)將提示“法蘭力矩系數(shù)為0”

固定管板換熱器設(shè)計(jì)中，影響管板、管子和殼體應(yīng)力的因素

1.管、殼程溫差大于50℃需考慮安裝膨脹節(jié)”的原則不一定正確，應(yīng)通過(guò)計(jì)算確定。在設(shè)置膨脹節(jié)以后，有可能使得管板應(yīng)力或管板法蘭部分的應(yīng)力反而增大(特別在管程壓力單獨(dú)作用的情況下)。2.

在可能的條件下，應(yīng)盡量通過(guò)計(jì)算或?qū)崪y(cè)獲得殼體和換熱管的金屬溫度，這兩個(gè)溫度值對(duì)換熱管應(yīng)力校核有很大影響。

換熱器管板計(jì)算中，所提及的管板與管子的連接方式都是以強(qiáng)度為準(zhǔn)（故強(qiáng)度焊加貼脹等同于焊接）對(duì)于k>1的情況，新增了按JB4732的解析法進(jìn)行計(jì)算的模塊；新增加的固定管板計(jì)算模塊還可按解析方法對(duì)以下結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算：

1)GB151中給出的b、e型結(jié)構(gòu)管板；

2)貼面焊薄管板；

3)平齊焊薄管板

說(shuō)明：

1)對(duì)于k

1的情況，該新增模塊也可按JB4732的解析法對(duì)b、e型結(jié)構(gòu)管板進(jìn)行計(jì)算，但在屏幕結(jié)果顯示中將提示用戶選GB151的方法進(jìn)行計(jì)算；

2)薄管板結(jié)構(gòu)不能用膨脹節(jié)

換熱器設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)沒(méi)有提及的一些問(wèn)題

標(biāo)準(zhǔn)與規(guī)范并不保證解決設(shè)計(jì)中的所有問(wèn)題對(duì)于帶膨脹節(jié)的固定管板換熱器，在殼程壓力較高時(shí)（如ps

>5MPa左右），壓力對(duì)膨脹節(jié)的推力將使得殼體的軸向應(yīng)力為負(fù)，為平衡這個(gè)推力，管子的應(yīng)力將進(jìn)一步增大。由于GB151沒(méi)有計(jì)及膨脹節(jié)的這個(gè)推力，使得計(jì)算結(jié)果偏不安全。

固定管板換熱器，在殼程壓力較高或溫差較大時(shí)，管板與殼體連接處的薄膜應(yīng)力加邊緣彎曲應(yīng)力的值有可能過(guò)大而導(dǎo)致在該處開(kāi)裂，特別在水壓試驗(yàn)工況，但在現(xiàn)行規(guī)范中均沒(méi)有給出該處應(yīng)力的計(jì)算式和強(qiáng)度條件。

在k>1的計(jì)算模塊中給出了管板與殼體連接處的薄膜應(yīng)力加邊緣彎曲應(yīng)力計(jì)算值，并進(jìn)行了校核。如校核不通過(guò)時(shí)，應(yīng)根據(jù)應(yīng)力不合格的工況而采取不同的結(jié)構(gòu)尺寸修正方案：有溫差工況：減小筒體厚度或增加管板厚度；無(wú)溫差工況：增加筒體厚度或減小管板厚度

GB151對(duì)管板作了滿布管的假定，但實(shí)際上周邊不布管區(qū)的存在將有助于降低換熱管中的最大應(yīng)力。GB151簡(jiǎn)化算法的后果是對(duì)換熱管應(yīng)力校核的結(jié)果在某些情況下會(huì)過(guò)于保守，特別是對(duì)浮頭式換熱器，有可能使保守程度大于100%以上。

GB151

的簡(jiǎn)化方法只計(jì)算布管區(qū)最外圈的管子應(yīng)力，將有可能忽略掉管子應(yīng)力的最大值。另外，該簡(jiǎn)化方法肯定忽略掉了正、負(fù)兩個(gè)不同符號(hào)最大值中的一個(gè)。

標(biāo)準(zhǔn)沒(méi)有要求對(duì)膨脹節(jié)在壓力試驗(yàn)工況下進(jìn)行應(yīng)力校核，當(dāng)介質(zhì)存在腐蝕的條件下，設(shè)計(jì)人員需考慮在正常大修以后在膨脹節(jié)被腐蝕條件下進(jìn)行壓力試驗(yàn)的工況。

塔式容器的設(shè)計(jì)計(jì)算

地震力的計(jì)算按GB50011-2001“建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范”中的反應(yīng)譜法：地震影響系數(shù)與設(shè)防烈度、場(chǎng)地類(lèi)別、設(shè)計(jì)地震分組、阻尼比和結(jié)構(gòu)自振周期有關(guān)。取消近震、遠(yuǎn)震概念，而以設(shè)計(jì)地震分組代替，共分成三組。設(shè)防烈度和設(shè)計(jì)地震分組按GB50011-2001附錄A查取地震影響系數(shù)曲線中的指數(shù)與阻尼比有關(guān)(原標(biāo)準(zhǔn)中該指數(shù)取0.9,相當(dāng)于阻尼比取0.05)，阻尼比可取0.01~0.03，SW6

默認(rèn)取0.01(參照J(rèn)B4710-2005

的編制說(shuō)明)現(xiàn)程序要求對(duì)每一段筒體和變徑段輸入設(shè)計(jì)壓力，如不輸入則作為該段壓力為0進(jìn)行計(jì)算多腔塔兩腔之間的分隔封頭在塔器程序中不能計(jì)算，可利用零部件程序進(jìn)行計(jì)算塔設(shè)備各段筒體用法蘭連接時(shí)，該連接法蘭的計(jì)算壓力將由程序自動(dòng)計(jì)算得到，該計(jì)算壓力可能遠(yuǎn)高于塔設(shè)備的設(shè)計(jì)壓力，在選用標(biāo)準(zhǔn)法蘭時(shí)必須注意這一點(diǎn)考慮水壓試驗(yàn)工況下，塔設(shè)備筒體應(yīng)力校核時(shí)的試驗(yàn)壓力取值：周向應(yīng)力校核：計(jì)算壓力值=臥試水壓試驗(yàn)壓力+液柱壓力軸向應(yīng)力校核：計(jì)算壓力值=臥試水壓試驗(yàn)壓力液柱壓力的計(jì)算：?jiǎn)吻凰阂褐鶋毫?(筒體總高+上封頭高度)(m)9.81/1000

多腔塔：液柱壓力=

每腔筒體高度(m)

9.81/1000各危險(xiǎn)截面最大組合應(yīng)力的計(jì)算按裙座與塔體不同的連接方式而決定筒體和下封頭上需校核的危險(xiǎn)截面為:1.裙座與塔體對(duì)接，校核筒體最低截面及下封頭的直邊部分

2.裙座與下封頭搭接，同上

3.裙座與筒體搭接，只校核筒體與裙座搭接的那個(gè)截面程序仍將按JB4710-92中表5-6給出裙座結(jié)構(gòu)尺寸，但這些尺寸只是參考性的，用戶可以進(jìn)行修改臥式容器的設(shè)計(jì)計(jì)算計(jì)算中考慮了地震載荷對(duì)容器的作用。但將臥式容器簡(jiǎn)化為質(zhì)點(diǎn)考慮，即有：且取阻尼比為0.05，得到2

=1，因此設(shè)備所受的地震力為

JB4731-2005中，比原GB150-89增加的計(jì)算內(nèi)容：無(wú)集中載荷作用的情況：

1）校核鞍座在溫差載荷作用下的強(qiáng)度無(wú)集中載荷作用的情況（續(xù)）：

2）校核鞍座在地震載荷作用下的強(qiáng)度無(wú)集中載荷作用的情況（續(xù)）：

3）校核地腳螺栓在地震載荷作用下的強(qiáng)度有集中載荷作用的情況：

1）筒體上需進(jìn)行軸向應(yīng)力校核的危險(xiǎn)截面：

a）鞍座截面；

b）集中載荷作用的截面；

c）軸向彎矩導(dǎo)數(shù)為0的截面有集中載荷作用的情況（續(xù)）：

2）校核鞍座在溫差載荷作用下的強(qiáng)度：同無(wú)集中載荷作用工況，但鞍座反力取兩個(gè)反力中的大值3）校核地震載荷作用下的各個(gè)應(yīng)力：a）鞍座截面上筒體的壓應(yīng)力σ5

~σ8；b）鞍座腹板壓應(yīng)力σ9；c）鞍座筋板和腹板組合截面的彎曲應(yīng)力σsa；d）地腳螺栓的拉應(yīng)力和剪應(yīng)力

注：1）鞍座反力取兩個(gè)反力中的大值; 2）要計(jì)及附加設(shè)備在地震作用下產(chǎn)生的彎矩; 3）考慮地震載荷作用，只計(jì)算操作工況下的應(yīng)力; 4）許用應(yīng)力乘以系數(shù)Ko=1.2

腹板長(zhǎng)邊中心線與筋板短邊距離 結(jié)構(gòu)1:

結(jié)構(gòu)2:當(dāng)鞍座邊角處的壓應(yīng)力不合格時(shí)，可采用以下結(jié)構(gòu)中的一種：增設(shè)加強(qiáng)板，但需滿足：

-加強(qiáng)板的包角鞍座包角+12°；

-加強(qiáng)板厚度不小于筒體的厚度；

-加強(qiáng)板的寬度圓筒的有效寬度

增大鞍座包角

在鞍座截面或靠近鞍座處設(shè)加強(qiáng)圈，