XX花園人貨施工電梯基礎(chǔ)施工方案

(此文檔為Word格式，下載后可以任意編輯修改?。ㄎ募浒妇幪枺海┦┕し桨腹こ堂Q：編制單位：編制人：審核人：批準(zhǔn)人：編制日期：年月日目錄一、工程概況……2二、編制依據(jù)……2三、人貨梯基礎(chǔ)平面布置………2四、施工電梯技術(shù)方案…………5五、回?fù)未钤O(shè)方案………………10六、附基礎(chǔ)配筋平面圖…………23七、附基礎(chǔ)回頂圖……………24八、施工平面布置圖……………25一、工程概況1、工程名稱：中交香頌花園2、工程地址：惠州仲愷惠南產(chǎn)業(yè)園3、建設(shè)單位：惠州中交地產(chǎn)開發(fā)有限公司4、監(jiān)理單位：深圳市銀建安工程項目管理有限公司5、設(shè)計單位：溫州設(shè)計集團(tuán)有限公司6、施工單位：廣東恒輝建設(shè)有限公司7、地質(zhì)勘察單位：核工業(yè)贛州工程勘察院本工程根據(jù)使用功能分地上住宅、物業(yè)、商業(yè)、配電間、社區(qū)服務(wù)房；地下為車庫、人防。本項目共有20幢建筑，配套有肉菜市場及幼兒園，地下室1層，全部連通，地上塔樓均為1-33層?？偨ㄖ娣e168807.77㎡，其中地下室建筑面積：31008.63㎡,地上建筑面積：137799.14㎡。其中：1號樓、2號樓、3號樓、5號樓、6號樓、7號樓、8號樓、9號樓、10號樓、11號樓、12號樓、15號樓、16號樓、17號樓、18號樓、19號樓、20號樓為商業(yè)及住宅樓工程；21號樓為1層物業(yè)及社區(qū)公共服務(wù)用房；22號樓為2層菜市場；23號樓為3層幼兒園。二、編制依據(jù)1、《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ59-2011）2、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ80-2016）3、《建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)程》（JGJ33-2012）4、《建筑工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50202-2002）5、中交香頌花園工程施工組織總設(shè)計6、溫州設(shè)計集團(tuán)有限公司設(shè)計圖紙7、京龍工程機(jī)械有限公司SC200/200人貨梯基礎(chǔ)圖2三、人貨梯平面布置根據(jù)施工現(xiàn)場場地條件及周圍環(huán)境情況，本項目計劃安裝14臺京龍工程機(jī)械有限公司生產(chǎn)的SC200/200型施工電梯，1#樓建筑物北面安裝1臺SC200/200雙籠施工升降機(jī)，3#樓建筑物西面安裝1臺S200/200雙籠施工升降機(jī)，5#樓建筑物東面安裝1臺S200/200雙籠施工升降機(jī)，6#樓建筑物東面安裝1臺S200/200雙籠施工升降機(jī)，7#樓建筑物北面安裝1臺S200/200雙籠施工升降機(jī)，8#樓建筑物南面安裝1臺S200/200雙籠施工升降機(jī)，9#樓建筑物南面安裝1臺S200/200雙籠施工升降機(jī)，12#樓建筑物南面安裝1臺S200/200雙籠施工升降機(jī)，15#、16#、17#、18#樓建筑物西面各安裝1臺S200/200雙籠施工升降機(jī)，、19#、20#樓建筑物北面各安裝1臺S200/200雙籠施工升降機(jī)，共14臺，在地下室外側(cè)邊的施工升降機(jī)需考慮基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)，地下室頂板部分安裝的施工升降機(jī)可直接承于頂板結(jié)構(gòu)上，且在地下室內(nèi)加設(shè)部分支撐回頂施工。1＃、2＃樓安裝1臺，3＃、5#、6#樓各安裝1臺，7#、8#、15#～20#樓各安裝1臺，9＃、10＃樓安裝1臺，11＃、12＃樓安裝1臺，1#人貨電梯擬將布置在1＃樓建筑物北面1-2～3×1-P軸地下室頂板上，2#人貨電梯擬將布置在3＃樓建筑物西邊3-M～N×3～1軸地面上，3#人貨電梯擬將布置在5＃樓建筑物東邊5-M～N×5～29軸地面上，4#人貨電梯擬將布置在6＃樓建筑物東邊6-N～P×6-21軸地下室頂板上，5#人貨電梯擬將布置在7＃樓建筑物北邊7-1～4×7-N軸地下室頂板上，6#人貨電梯擬將布置在8＃樓建筑物南邊8-5～7×8-B軸地下室頂板上，7#人貨電梯擬將布置在9＃樓建筑物南邊9-5～7×9-A軸地下室頂板上，8#人貨電梯擬將布置在12＃樓建筑物南邊12-8～12×12-B軸地下室頂板上，9#人貨電梯擬將布置在15＃樓建筑物南邊15-17～19×15-B軸地下室頂板上，10#人貨電梯擬將布置在16＃樓建筑物南邊16-5～7×16-B軸地下室頂板上，11#人貨電梯擬將布置在17＃樓建筑物南邊17-5～7×17-B軸地下室頂板上，12#人貨電梯擬將布置在18＃樓建筑物南邊18-17～19×18-B軸地下室頂板上，13#人貨電梯擬將布置在19＃樓建筑物北邊19-12～19×19-J軸地面上，14#人貨電梯擬將布置在20＃樓建筑物北邊20-12～17×20-J軸地面上，（詳見人貨梯基礎(chǔ)平面定位圖附圖），搭設(shè)高度分別為：1＃樓59M（40節(jié)）；7＃、8＃、9＃、15～20＃樓61M（41節(jié)）；3＃、5＃、6＃樓103M（69節(jié)）；12＃樓105M（70節(jié)）。施工電梯技術(shù)方案（一）、1＃、6＃、7＃、8＃、9＃、12＃、15?！?8＃樓人貨施工電梯基礎(chǔ)（位于地下室頂板上方）1、施工電梯基本參數(shù)施工電梯型號：SC200/200；吊籠形式：雙吊籠；架設(shè)總高度：51～105m；標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度：1.508m；吊籠重（雙籠）：2×2000kg；吊籠額定載重（雙籠）：2×2000kg；2、基礎(chǔ)承載計算：1）荷載計算施工電梯安裝在地下室頂板上，頂板底用滿堂鋼管架進(jìn)行加固處理，滿堂鋼管架應(yīng)經(jīng)受力計算后進(jìn)行搭設(shè)。考慮到動荷載、自重誤差及風(fēng)荷載對基礎(chǔ)的影響，取荷載系數(shù)n=2.1。同時應(yīng)能承受施工電梯工作時最不利條件下的全部荷載，加固后的總受力必須能承受的最大荷載不得小于P=吊籠自重+外籠重+標(biāo)準(zhǔn)節(jié)總重+額定載重）考慮動載、自重誤差及風(fēng)載對基礎(chǔ)的影響，取系數(shù)n=2.1P=G×2.1（kg）。因為1kg=9.8N=0.0098kN,所以P=G×2.1×0.0098kN=G×0.02kN總自重：G=（2×2000）+1480+（70×170）+（2×2000）=21380kg基礎(chǔ)承載：P=G×0.02kN=21380×0.02kN=427.60kN按能承受最大壓力Pmax=427.60kN而制作的基礎(chǔ)，符合升降機(jī)的使用要求。2）地基承載力驗算Gk=25×3.8×4.4×0.30=125.40kN承臺自重設(shè)計值G＝125.40×1.2＝150.48kN作用在地基上的豎向力設(shè)計值F＝150.48+427.60=578.08kN基礎(chǔ)下地基土為回填土夯實時，地基承載力設(shè)計值為150kPa。地基承載力調(diào)整系數(shù)為kc=0.4。承臺下地基位于地下室頂板上方；地下室頂板承擔(dān)的總荷載承載力設(shè)計值：20kN/m2基礎(chǔ)下地基承載力為p=150.00×3.8×4.4×0.40＝1003.2kN>F=578.08kN該基礎(chǔ)符合施工升降機(jī)的要求。3、基礎(chǔ)承臺驗算基礎(chǔ)承臺砼強(qiáng)度等級為C35，其軸心抗壓強(qiáng)度fc=14.3N/mm2，軸心抗拉強(qiáng)度ft=1.43N/mm2，底面長l=3.8m，寬b=4.4m，底面積S=3.8×4.4=16.72m2，承臺高h(yuǎn)=0.3m,承臺自重為F=3.8×4.4×0.3×25=125.40kN。導(dǎo)軌架長c=0.65m，寬a=0.65m。承臺底部長向鋼筋：12@200；承臺底部短向鋼筋：12@200；3.1.承臺底面積驗算軸心受壓基礎(chǔ)基底面積應(yīng)滿足S=16.72≧（P+F）/fc=(427.60+125.40)/(14.3×1000)=0.039m2。(滿足要求)。S≧（P+F）/fc=(427.60+125.40)/(210)=2.633m2。(滿足要求)。3.2.承臺抗沖切驗算計算簡圖如下圖示：應(yīng)滿足如下要求式中Pj---扣除基礎(chǔ)自重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的地基土單位面積凈反力，Pj=P/S=427.60/16.72=25.574kPa；βhp--受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，本例取Bhp=1；h0---基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度，取h0=300-35=265mm；Al---沖切驗算時取用的部分基底面積，Al=2.815×1.155=3.251m2；am---沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度；at---沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，取導(dǎo)軌架寬a；ab---沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長；ab=a+2h0=0.65+2×0.265=1.18mam=(at+ab)/2=(0.65+1.18)/2=0.915mFl＝Pj×Al=25.57kPa×3.251m2=83.13kN0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×0.915×265=242.72kN≥83.13kN，滿足要求！2.3.承臺底部配筋計算屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩：式中M1,M2--任意截面1-1、2-2處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值；a1------任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=2m；l,b-----基礎(chǔ)底面的長和寬；pmax,pmin-----相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)底面邊緣最大和最小地基反力設(shè)計值，pmax=pmin=(150.48+427.60)/16.72=34.574kN/m2；p-----相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時在任意截面1-1處基礎(chǔ)底面地基反力設(shè)計值，p=pmax=34.574kN/m2；G-----考慮荷載分項系數(shù)的基礎(chǔ)自重，當(dāng)組合值由永久荷載控制時，G=1.35Gk，Gk為基礎(chǔ)標(biāo)準(zhǔn)自重，G=1.35×427.60=577.26kN；M1=22/12×[(2×3.8+0.65)×(34.57+34.57-2×427.60/16.72)+(34.57-34.57)×3.8]=49.48kN·m;M2=(3.8-0.65)2/48×(2×4.4+0.65)×(34.57+34.57-2×427.60/16.72)=35.15kN·m;基礎(chǔ)配筋計算式中a1----砼強(qiáng)度等級不超過C50，取a1=1；1-1截面：αs=|M|/(a1fcbh02)=49.48×106/(1.00×14.30×3.8×103×265.002)=0.013；ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.013)0.5=0.0131；γs=1-ξ/2=1-0.0131/2=0.994；As=|M|/(γsfyh0)=49.48×106/(0.994×360.00×265.00)=521.789mm2。2-2截面：αs=|M|/(a1fcbh02)=35.15×106/(1.00×14.30×4.4×103×265.002)=0.008；ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.008)0.5=0.008；γs=1-ξ/2=1-0.008/2=0.992；As=|M|/(γsfyh0)=35.15×106/(0.992×360.00×265.00)=371.42mm2。截面1-1配筋：選配12@200，As1=2148.85mm2>521.79mm2截面2-2配筋：選配12@200，As1=2488.14mm2>371.42mm2承臺配筋滿足要求！綜上所述，施工電梯位于地下室頂板上方，電梯承臺尺寸3800*4400*300，承臺配筋選配12@200雙層雙向鋼筋，As1=2148.85mm2,As2=2488.14mm2滿足要求。五、回?fù)未钤O(shè)方案：根據(jù)施工電梯廠家提供的使用說明書得知總荷載為417.4KN，基礎(chǔ)尺寸為3800×4400mm，因此加固范圍為4500×6700mm，由此地下室頂板承擔(dān)的總荷載為35kN/m2此荷載由施工電梯底部4000×6200范圍的300厚樓板承擔(dān)，而根據(jù)結(jié)構(gòu)設(shè)計地下室頂板施工荷載為10KN/m2，故需要在樓板下面設(shè)置鋼管支撐，鋼管支撐采用螺栓底座（鋼定托）頂緊，按600mm縱橫間距設(shè)置立桿，縱橫向水平間距600，高度方向步距h=1000mm加設(shè)水平方向拉桿。1、地下室頂板支撐架計算書：（1）計算依據(jù)：鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2011)、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2013)等規(guī)范。《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》（2）設(shè)計選型：地下室頂板在1#～14#人貨施工電梯基礎(chǔ)底部采用鋼管腳手架回?fù)蔚姆绞揭员ＷC板使用安全。鋼管腳手架間距縱橫為600×600mm，步距為1000mm，100mm×100mm方木，鋼管頂托頂緊,設(shè)置堅向剪刀撐4道，縱橫水平方向設(shè)置2道剪刀撐?？紤]到地下室頂板的使用安全，將施工電梯位置的最大荷載放大至50.0kN/m2進(jìn)行驗算。落地平臺支撐架立面簡圖落地平臺支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元（3）、計算書；1）、參數(shù)信息:（1）.基本參數(shù)立柱橫向間距或排距l(xiāng)a(m):0.600，腳手架步距h(m)：1.00；立桿縱向間距l(xiāng)b(m):0.600，腳手架搭設(shè)高度H(m)：4.25；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.10，平臺底鋼管間距離(mm)：400.00；鋼管類型(mm):Φ48×3.5（考慮到鋼管的銹蝕等因素，計算時采用Φ48×3.0）連接方式：頂托支撐，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；（2）.荷載參數(shù)腳手板自重(kN/m2):0.300；欄桿自重(kN/m2):0.150；材料堆放最大荷載(kN/m2):50.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.000；2）、縱向支撐鋼管計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=5.08cm3；截面慣性矩I=12.19cm4；縱向鋼管計算簡圖（1）.荷載的計算：腳手板與欄桿自重(kN/m)：q11=0.150+0.300×0.40=0.270kN/m；堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q12=50.000×0.400=20.00kN/m；活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)：p1=1.000×0.400=0.400kN/m（2）.強(qiáng)度計算:最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下:最大支座力計算公式如下:均布恒載：q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.270+1.2×20.00=24.324kN/m；均布活載：q2=1.4×0.400=0.560kN/m；最大彎距Mmax=0.1×24.324×0.6002+0.117×0.560×0.6002=0.899kN.m；最大支座力N=1.1×24.324×0.600+1.2×0.560×0.600=16.457kN；截面應(yīng)力σ=0.600×106/(5080.0)=118.11N/mm2；縱向鋼管的計算強(qiáng)度118.11小于205.000N/mm2,滿足要求!（3）.撓度計算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下:均布恒載:q=q11+q12=20.27kN/m；均布活載：p=0.400kN/m；V=(0.677×24.324+0.990×0.400)×600.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.729mm縱向鋼管的最大撓度小于400.000/250與10,滿足要求!3）、橫向支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=16.457kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(kN.m)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.001kN.m；最大變形Vmax=0.000mm；最大支座力Qmax=16.457kN；截面應(yīng)力σ=0.216N/mm2；橫向鋼管的計算強(qiáng)度小于205.000N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于400.000/150與10mm,滿足要求!4）、扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN。R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值R=16.457kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!5）、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：腳手架的自重(kN)：NG1=0.149×4.500=0.670kN；鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A雙排架自重標(biāo)準(zhǔn)值，設(shè)計人員可根據(jù)情況修改。欄桿的自重(kN)：NG2=0.150×0.400=0.06kN；腳手板自重(kN)：NG3=0.300×0.400×0.600=0.072kN；堆放荷載(kN)：NG4=50.000×0.400×0.600=12kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=12.802kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=1.000×0.400×0.600=0.240kN；3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×12.082+1.4×0.240=14.834kN；6）、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式:其中N----立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN)：N=14.834kN；σ----軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比Lo/i查表得到；i----計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58cm；A----立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89cm2；W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計算值(N/mm2)；[f]----鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：[f]=205.00N/mm2；Lo----計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》，由公式(1)或(2)計算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1----計算長度附加系數(shù)，取值為1.185；u----計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.700；a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.100m；公式(1)的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.185×1.700×1.000=2.015m；Lo/i=2014.500/15.800=128.000；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.406；鋼管立桿受壓強(qiáng)度計算值；σ=14834.40/(0.406×489.000)=74.720N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=74.720小于[f]=205.000滿足要求！公式(2)的計算結(jié)果：Lo/i=1200.000/15.800=76.000；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.744；鋼管立桿受壓強(qiáng)度計算值；σ=14834.40/(0.744×489.000)=40.774N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=40.774小于[f]=205.000滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算lo=k1k2(h+2a)(3)k2--計算長度附加系數(shù)，按照表2取值1.004；公式(3)的計算結(jié)果：Lo/i=1427.688/15.800=90.000；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.661；鋼管立桿受壓強(qiáng)度計算值；σ=14834.40/(0.661×489.000)=45.894N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=45.894小于[f]=205.000滿足要求！綜上所計算，施工電梯選用SC200/200型，搭設(shè)高度101m，根據(jù)說明書計算規(guī)則算的總荷載為417.40KN，基礎(chǔ)尺寸為3800×4400mm，因此加固范圍為4500×6700mm，總荷載為35kN/m2，小于50kN/m2，故該施工電梯回?fù)蜗到y(tǒng)滿足要求。（二）、2#、3#、13#、14#施工電梯位于回填土上：1、地基參數(shù)施工電梯型號：SC200/200；吊籠形式：雙吊籠；架設(shè)總高度：61m～103m；標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度：1.508m；標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重：145kg；外籠重：1000kg；單個吊籠自重:2000kg；吊籠額定載重：2000kg2、地基參數(shù)承臺下地基土類型：回填土夯實；地基土承載力設(shè)計值：150kPa；地基承載力折減系數(shù)：0.4；3、基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級：C35；承臺底部長向鋼筋：12@200；承臺底部短向鋼筋：12@200；鋼材型號：HRB400；基礎(chǔ)高度h：0.3m；基礎(chǔ)長度l：3.8m；基礎(chǔ)寬度b：4.4m；導(dǎo)軌架長c=0.8m，寬a=0.8m4、基礎(chǔ)承載計算：1）荷載計算荷載計算過程如施工電梯4#、5#、8#所示?？紤]動載、自重誤差及風(fēng)載對基礎(chǔ)的影響，取系數(shù)n=2.1,｛（2*2000）+1000+（61*145）+2*2000｝*2.1≈37475㎏=375KN。2）地基承載力驗算Gk=25×3.8×4.4×0.30=125.40kN承臺自重設(shè)計值G＝125.40×1.2＝150.48kN作用在地基上的豎向力設(shè)計值F＝150.48+375=525.48kN基礎(chǔ)下地基土為回填土夯實，地基承載力設(shè)計值為150kPa。地基承載力調(diào)整系數(shù)為kc=0.4?；A(chǔ)下地基承載力為p=150.00×3.8×4.4×0.40＝1003.20kN>F=703kN該基礎(chǔ)符合施工升降機(jī)的要求。5、基礎(chǔ)承臺驗算基礎(chǔ)承臺砼強(qiáng)度等級為C35，其軸心抗壓強(qiáng)度fc=14.3N/mm2，軸心抗拉強(qiáng)度ft=1.43N/mm2，底面長l=3.8m，寬b=4.4m，底面積S=3.8×4.4=16.72m2，承臺高h(yuǎn)=0.3m,導(dǎo)軌架長c=0.65m，寬a=0.65m。1）承臺底面積驗算軸心受壓基礎(chǔ)基底面積應(yīng)滿足S=16.72≥(Pk+Gk)/fc=(375+150.48)/14.3=0.037m2。（滿足要求）2）承臺抗沖切驗算由于導(dǎo)軌架直接與基礎(chǔ)相連，故只考慮導(dǎo)軌架對基礎(chǔ)的沖切作用。計算簡圖如下：應(yīng)滿足如下要求式中Pj---扣除基礎(chǔ)自重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的地基土單位面積凈反力，Pj=P/S=375/16.72=22.43kN/m2；βhp--受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，本例取Bhp=1；h0---基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度，取h0=300-35=265mm；Al---沖切驗算時取用的部分基底面積，Al=4.4×1.4=6.16m2；am---沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度；at---沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，取導(dǎo)軌架寬a；ab---沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長；ab=a+2h0=0.65+2×0.265=1.18mam=(at+ab)/2=(0.65+1.18)/2=0.915mFl＝Pj×Al=22.43×6.16=138.17kN0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×915×265/1000=242.718kN≥109.51kN，滿足要求！6、承臺底部配筋計算屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩：