地下室局部單面支模方案(完整資料)

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烈變國際廣場項目地下室局部單面支模方案(完整資料）(可以直接使用，可編輯優(yōu)秀版資料，歡迎下載）地下室局部外墻單面支模專項方案貴州建工魯?shù)芙ㄔO(shè)工程有限公司專項施工方案審批表工程名稱:烈變國際廣場建設(shè)單位：貴州魯?shù)墚a(chǎn)業(yè)集團施工單位：魯?shù)芙ㄔO(shè)有限公司監(jiān)理單位：貴州三力建設(shè)監(jiān)理有限責(zé)任公司審批名目：地下室局部單面支模專項方案審批編號：編制說明本方案是針對烈變國際廣場項目工程進行編制的,從職工的生命、財產(chǎn)安全分析入手，保證工程施工全過程無事故,確保工程的安全、順利生產(chǎn)。編制人:年月日項目部意見保證項目部職工的生命、財產(chǎn)安全，加強環(huán)境保護，確保工程施工的安全,保證施工生產(chǎn)順利！負(fù)責(zé)人:項目部（章）：年月日技術(shù)部門審核意見審核人：部門(章）：年月日總工辦審批意見審核人:部門(章）:年月日備注地下室局部外墻單面支模一、工程概況烈變國際廣場項目位于貴州省貴陽市金陽新區(qū)金陽大道與南苑路東南角。本工程占地面積為18599m２，總建筑面積９39２5．７1平米。地下四層。主樓兩棟分別為寫字樓、酒店。本工程寫字樓共二十三層，建筑面積2173０.３1m2；酒店共二十層，建筑面積20633．7５ｍ2。本工程由魯?shù)墚a(chǎn)業(yè)集團投資興建,貴陽市建筑設(shè)計院有限公司設(shè)計，貴州三力建設(shè)監(jiān)理有限責(zé)任公司監(jiān)理，貴州建工魯?shù)芙ㄔO(shè)工程有限公司總承包。地下一層、二層、三層、四層的層高分別為３．５米、3.5米、5。6米、５.3米，外墻厚度為４00

mｍ，3５0mm，300

mm不等；由于本工程14軸交A～Ｎ軸、N軸交6～１４軸、１/B軸交12～14軸緊挨山體，造成該些部位剪力墻與山體間距離不能滿足雙面支模的要求,由于該墻體的厚度較厚,模板的側(cè)壓力較大,且若用止水對拉螺栓進行加固,則對拉螺栓一端必然要固定在山體巖石上，此方法周期較長、成本過大而且外墻防水遭到破壞,故施工中不考慮用對拉螺栓進行模板加固，只能靠單側(cè)的模板支架來承受混凝土的全部側(cè)壓力，這就為單面模板施工帶來了極大的困難。

所以,本工程支撐系統(tǒng)、模板系統(tǒng)的接茬處理成為本工程施工設(shè)計和質(zhì)量控制的關(guān)鍵。

二、支模方案經(jīng)項目組經(jīng)慎重考慮后決定外擋墻靠山體面采用水泥磚M7．5水泥砂漿砌筑磚胎膜,采用鋼管三角斜撐作支撐系統(tǒng)，183０*９15*１8mm木膠板為模板面板,50

mm×10０

ｍm方木為次龍骨,2φ4８

mm×3．5

ｍｍ鋼管為主龍骨.其優(yōu)點是材料通用性強，重復(fù)利用率高，有利于降低成本,對本工程的外墻適應(yīng)性強.三、單面支模構(gòu)造1、模板形式(1)面板采用１83０*9１５＊18mｍ木膠板，用釘子與次龍骨相連，主龍骨用鐵絲勾住次龍骨。(2)支撐系統(tǒng)采用φ48鋼管，扣件連接,地面埋設(shè)鋼筋地錨與支撐體系相連，次龍骨間距不大于２00㎜，主龍骨間距不大于50０㎜。２、支撐系統(tǒng)外墻單面支模系統(tǒng)見圖1、2所示。支撐系統(tǒng)要保證模板的牢固性和穩(wěn)定性，垂直模板方向的寬度應(yīng)大于高度的1。5倍。３。1主龍骨立桿、水平桿順模板方向的主龍骨立桿間距應(yīng)為500mm，垂直于立桿方向的上下水平間距為５０0ｍm，用扣件連接牢固.3.2掃地桿距地５０mm設(shè)置縱橫掃地桿,垂直于模板方向的掃地桿與主龍骨的立桿間距對應(yīng)為500mm，平行于模板方向的掃地桿間距為1００0ｍｍ。掃地桿與地錨須連接牢固。3。3斜撐鋼管斜撐上連接每道主龍骨水平桿，下連接掃地桿，斜撐的角度不應(yīng)大于45°，斜撐橫向間距60０mm.3.4地錨設(shè)置地錨用短鋼管埋入地下２50ｍm,其位置從前至后共七排均勻布置（橫向間距1000mm，豎向間距600mｍ）,以便栓固主龍骨立桿和斜支撐的下部及掃地桿的端部,順模板方向，每根立桿設(shè)一個,垂直模板方向自第二根掃地桿起設(shè)置埋設(shè)。４、施工要點4.1主龍骨的水平桿與斜撐的連接，斜撐與掃地桿的連接完全靠扣件固定,為了增加扣件的抗滑性，扣件必須擰緊，模板受力最大的中下部的斜撐要加雙扣件。４．2地錨在荷載作用下產(chǎn)生水平和向上分力靠地錨拉牢，受力最大,所以主地錨與掃地桿的連接、掃地桿與主龍骨的連接是整個體系最重要的一道工序,必須確保它的穩(wěn)定性.4.３砼的側(cè)壓力與砼的澆注高度和速度有關(guān),所以砼澆注時須分層澆注，控制砼的澆注速度。5、實際應(yīng)用5．１根據(jù)要求，斜撐越往上越長，它的整體剛度越弱，因此,斜撐用鋼管拉通相連來增加它的剛度（如圖)。５.2由于架子密集，又有整體的滿堂腳手架相連接,實際施工時主龍骨受力較小的中上部水平桿的斜撐可改為間隔支撐。５。3由于底部側(cè)壓力較大，在底板上翻部位預(yù)埋Φ1４對拉螺栓進行固定.(見下圖）側(cè)墻單面支模結(jié)構(gòu)計算書材料的力學(xué)性能：木枋Ｅ=9000N/mｍ２f順紋抗剪＝1。4N/ｍｍ2［σ］＝13N/mm２普通膠合板E=６000N/mm2ｆ順紋抗剪=1。5N／mm2［σ］＝1３N/ｍm2鋼管（φ48×３．5)E＝2.０6×１0５Ｎ/mm2［σ]=2０5N／ｍm2w=５。08cｍ3Ｉ=１2。19ｃｍ4模板及其支架設(shè)計主要參考書：1、建筑施工手冊(第四版）2、建筑施工腳手架實用手冊3、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范側(cè)墻采用單邊支模，墻模采用1８mm厚普通膠合板,豎向小楞用木枋5０＊10０間距3０0,標(biāo)高6０0、1200、18０0、2400、3０00(底板面相對標(biāo)高±０。000)處分別采用2Φ４8鋼管作水平外橫楞。因不能使用對拉螺桿施工,標(biāo)高6０0、12０0、1800、2400、30０0處水平向間距600采用鋼管斜撐支撐，標(biāo)高１２0０、１800、２4０0處采用鋼管間距６０0水平對撐，（1）荷載設(shè)計值：1）、墻側(cè)模板荷載設(shè)計值：eq\o\aｃ（○，1）、新澆筑砼對模板的側(cè)壓力:按《建筑施工手冊(第四版）縮印版》第514頁，公式計算，并應(yīng)取其中的較小值：（8—6)（8－7）式中:Ｆ——新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kN／ｍ2）；-—混凝土的重力密度（kN／ｍ3）；ｔ0—-新澆混凝土的初凝時間(h）,可按實測確定;當(dāng)缺乏試驗資料時可采用t0＝２0０/(T+１5）計算,T為混凝土的溫度（℃)；1—-外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時?。?0；摻具有緩凝作用的外加劑時取1．２2——混凝土坍落度影響修正系數(shù):當(dāng)坍落度在３0mm時,取0。85;坍落度在５０mm~９0ｍｍ時,取１.０；坍落度在１10mm~１5０mm時,取1．15；V——混凝土澆筑高度(厚度）與澆筑時間的比值,即澆筑速度(m／h）；H——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度（m)；混凝土側(cè)壓力的計算分布圖形如圖Ａ.０．4所示;圖中.=３2.79KN／m2＝74。4ＫN/㎡其中：t０=200／（T＋15)=200／(35+1５)=４hV=1m／h新澆筑砼總高度可達3.5m，但實際墻高3。1ｍ。①.計算參數(shù)的確定：γC＝２4KN/ｍ3（砼重力密度)ｔ0=４ｈ(砼初凝時間)Ｖ=1。5m/ｈ(砼澆筑速度）β1＝1。２（外加劑影響修正系數(shù)）β２＝1。1５（砼坍落度影響修正系數(shù)）砼側(cè)壓力的計算高度取3。1米。＝74。４KN/㎡取兩者較小值即Ｆ１=32.79KＮ/m2其有效壓頭高度h＝Ｆ/rc=32.79/24=1.３７ｍ，計算簡圖如下：ｅq\o\aｃ（○，2）、混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:F＝F1*分項系數(shù)＊折減系數(shù)=F1＊1。2*０。9=35。413kN/m22）、傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載：查表８—66傾倒砼時產(chǎn)生的水平荷載Q=４kN/㎡荷載設(shè)計值=Q*1.４＊０．9=5。０4kN/m２３)按表8—69進行荷載組合F，=35。41３+5。0４=4０。４53ｋN/m２(2)、驗算:取１米寬板帶作為計算對象,化為線荷載:ｑ1＝４０。4５3＊1=40.453KN／m按三跨連續(xù)梁計算,其計算簡圖如下:面板計算簡圖Mmａｘ=1/１0ｑｌ2σ=Mmax／W<fm式中：q－作用在模板上的側(cè)壓力(Ｎ/ｍm）；L-內(nèi)楞的間距(mｍ）;σ－模板承受的應(yīng)力(Ｎ/mm）；W—模板的截面抵抗矩（mm３）；F－木材的抗彎強設(shè)計值,采用松木板取1３N/ｍm２;按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<ｆ其中,σ--面板承受的應(yīng)力(N／ｍm２）;M-－面板計算最大彎矩(N·mm）；W—－面板的截面抵抗矩：W=bｈ2/6=60０×18.0×18.０/６＝3。24×104ｍm3;ｆ—-面板截面的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f＝13.０00Ｎ/mm２;面板截面的最大應(yīng)力計算值：σ=Ｍ/W=1.19×10５／3。24×104＝3．７N／mm2;Mmax=1／1０ql２=0。1qｌ２=0。1×4０。453×０。２2=0．16２KN．mσ=M／Ｗ＝0。162×10６/3．24×1０4=5Ｎ／mｍ2＜fm=1３N/mm2經(jīng)檢驗，抗彎強度符合要求。3）、抗剪強度驗算：計算公式如下：V=0。６ql其中,V-－面板計算最大剪力(Ｎ);l—－計算跨度（次楞間距）:l=200.０mｍ；V=0．６qｌ＝0。６×40．453×0.2=４。85ＫN截面抗剪強度必須滿足:τ＝3V/（2bhn）≤fv其中,τ-－面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm２）；V-—面板計算最大剪力（Ｎ)：V=７．２５KN；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=600mｍ；ｈn-—面板厚度(ｍm）:hn=18.0mm；ｆｖ-—面板抗剪強度設(shè)計值(Ｎ/mm2):ｆｖ＝1.500N/mｍ2;τ=3V／2bｈ=（3×４。85×１0３)／（2＊600＊18)=0．674Ｎ/mｍ2〈fv＝1.5Ｎ/ｍm2經(jīng)檢驗,抗剪強度符合要求.4)、剛度驗算:根據(jù)《建筑施工手冊》，剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載,同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:ν=０．67７ql4/（10０EI）≤［ν]=l/250其中,ｑ－—作用在模板上的側(cè)壓力線荷載：q＝４０.453×0．6=24．２71Ｎ/ｍｍ；l--計算跨度(次楞間距)：l=２００mm；E—-面板的彈性模量：E＝6００0N/mm2;I——面板的截面慣性矩：I=60０×183／12=２9。16cm4;面板的最大允許撓度值:[ν]=0。８mm;面板的最大撓度計算值:ν=0．６77×２４.２71×2０0４／（100×6000×29.16×105）=0.1５03ｍm;面板的最大撓度計算值:ν=0.1５03mm小于等于面板的最大允許撓度值[ν]=０。8mm,滿足要求!2、內(nèi)豎楞的驗算：內(nèi)楞采用5０＊10０方木。１）、抗彎強度驗算:化為線荷載：ｑ1=40.４5３*０。２=8．0９1KN/m其各跨受荷簡圖如下：內(nèi)楞計算簡圖Mｍａｘ=ｑl２/１0＝8．091×０。６2/10=0．291KN．ｍσ=Mmaｘ/W=0．2９1×１０6/（5０×100２/6）=３。4９N/mm2<fm=1３N/mm2經(jīng)檢驗,抗彎強度符合要求。2）、抗剪強度驗算：Vmax＝０．625ｑl=０．625×８.0９1×0。6=3。034KNτ=３Ｖ2ｍax／２bh=3＊3．03４＊103/2*５０＊100=0．91N/mｍ2〈fc=1.4Ｎ/mm2經(jīng)檢驗，抗剪強度符合要求。3)、剛度驗算：用于計算撓度的標(biāo)準(zhǔn)線荷載為：q1=40.４５３＊0.２＝8.09ＫＮ/ｍν=０.6７7ｑｌ4/（100EI）=0.６７7×8。09×０.6４/100×9000×５0×1003/１２=１.８92mｍ≤[ν]次楞的最大容許撓度值:[ν］=2．4mm；次楞的最大撓度計算值ν=1.89２mｍ小于次楞的最大容許撓度值［ν］=2。4ｍm，滿足要求！3、外橫楞的驗算：外橫楞采用２Φ4８鋼管，水平方向間距６0０用鋼管斜撐支承。1）、抗彎強度驗算:按均布荷載考慮，化為線荷載：q1=４0。４53*0.6=24.27KN/m按四跨連續(xù)梁計算，其計算如下:ｑ1=24．2７KN/ｍM1=0。1q１l２=0.１×24。２7×０．6２＝０.8７4KN。mσ=M1/W=０．８74*10６/２×5．０8*１0３=8６．02N/mm2<fm=205Ｎ/mm2經(jīng)檢驗，抗彎強度符合要求。2）、剛度驗算：用于計算撓度的標(biāo)準(zhǔn)線荷載為:q2=40．４5３×0．6=24．27KＮ／mw=0。67７q3l4/1０0ＥＩ=０。67７×24。27×6004/1０0×２。0６×10５×2×１2.19×104=0。424mm＜[ｗ］經(jīng)檢驗，剛度符合要求。4、鋼管斜撐驗算:鋼管斜撐間距600,下面四道用鋼管斜撐，上面四道用鋼管對撐.所有鋼管斜撐及鋼管對撐與鋼管立柱或鋼管水平加固桿相交處均用扣件相連。承受水平向集中力，考慮受荷最大的一道斜撐：Q1＝40．4５3×0。6=24.２７KN鋼管所受軸心力:N＝Q1/COS45=３４．３28KN如用門型架,其鋼管計算長度:l＝1.7米。λ=l/i＝1７０0／1５．8=107.6查表：ψ＝0．533查表８-６:A=４89σ=N／ψA=34.３２8×１03／0．533×48９=131。７1Ｎ/mm２＜fｍ=2０５N/mｍ２強度符合要求。由以上計算可知,各層鋼管斜撐及水平對撐均符合要求.地下室外墻單邊支模方案工程概況地下室底板北側(cè)與華融交界處,由于華融早于我司施工澆筑底板，并且均壓紅線施工.現(xiàn)場實際情況為我司底標(biāo)高低于華融，高低跨處土方坍塌嚴(yán)重，并導(dǎo)致我司無法進行施工生產(chǎn)。支模方案經(jīng)我司慎重考慮后決定該處外墻與華融高差段做單面支模處理，采用鋼管三角斜撐作支撐系統(tǒng),木膠板作為模板面板,4×8mm方木為次龍骨，４8×３．０mm鋼管為主龍骨。并在支模頂部安設(shè)3０0mm＊4mm后止水鋼板，且因考慮該段高度外側(cè)已無法進行防水卷材的施工，需靠混凝土自身進行防水，故此處澆筑的混凝土為Ｃ３5P10（原為Ｃ35P８).支模高度為2m。單邊支模構(gòu)造1、模板形式(1）面板采用木膠板,用釘子與次龍骨連接,主龍骨用鐵絲鉤住次龍骨。（2）支撐系統(tǒng)采用４8×3．０mm鋼管，扣件連接，地面埋設(shè)地錨與支撐體系相連，次龍骨間距不大于2０0ｍm,主龍骨間距不大于5０0ｍm。2、支撐系統(tǒng)支撐系統(tǒng)要保證模板的牢固性和穩(wěn)定性。各構(gòu)件連接需牢固可靠.（1）斜撐鋼管斜撐上主龍骨的水平桿，用頂托頂住不可松動。（2）地錨地錨用48×3.０mm短鋼管埋入底板下2５0mm并與底板鋼筋焊接，延板墻段依次均勻分布,間距１。5m（3）掃地桿距地３00mm處設(shè)置掃地桿,掃地桿與地錨需連接牢固。（4）防上浮措施：靠模板底部沿長度方向@900設(shè)Φ12膨脹螺絲,用Φ１0短鋼筋一端與膨脹螺絲，另一端與底排拉結(jié)螺栓焊接、防止模板上浮。施工要點支撐體系需牢固、安全、可靠.保證墻體平整，不變形。主龍骨的水平桿與斜撐的連接,斜撐與掃地桿的連接完全靠扣件固定，扣件必須擰緊.地錨在荷載作用下產(chǎn)生水平和向上分力靠地錨拉牢,所以地錨與掃地桿的連接、掃地桿與主龍骨的連接是整個體系最重要的一道工序，必須確保它的穩(wěn)定性。因未支模側(cè)為土方，澆筑完的墻板砼直接與土方接觸，因此將此處砼等級改為Ｃ３５P10。該段支模高度達到華融底板墊層即可，在2m高處安設(shè)一道300mm寬、４mm厚止?jié)仓艜r模板底部壓力最大,需做好加固處理，并控制砼的澆筑速度?；炷劣嬃靠刂疲河捎诮唤缣幦A融底板下土方坍塌呈不規(guī)則性，無法丈量計算出多澆混凝土的方量,只有現(xiàn)場澆筑時計量與原圖紙相比較，超出部分為增加的用量，甲方、監(jiān)理，總包三方簽字確認(rèn).附件：單邊支模范圍及增加止水鋼板的范圍支模示意圖支模范圍及增加止水鋼板范圍(北側(cè)與華融交界外墻）防水卷材取消范圍及支模示意圖地下室抗浮施工方案一、工程概括本工程名稱為碧桂園·新城之光花園.本擬建工程為１棟2９層、１棟3０層洋房、4棟３２層洋房、一棟4層幼兒園和２層商業(yè)樓及沿街商鋪，型號分別有Y017、T３、王字型等,總建筑面積為184503.97㎡。建設(shè)單位為佛山市順德區(qū)樂從碧桂園房地產(chǎn)開發(fā)有限公司，設(shè)計單位為廣東博意建筑設(shè)計院有限公司，監(jiān)理單位為廣東國晟建設(shè)監(jiān)理有限公司，施工單位為廣東騰越建筑工程有限公司.擬建場地四周已進行平整，場地內(nèi)已通水通電，場內(nèi)主干道在地下室頂板，地下室頂板上行車重量不能超過30噸。適用范圍本方案僅適用碧桂園·新城之光花園項目地下室的抗浮施工。三、施工方案(一）、原因的分析地下室抗浮是一個復(fù)雜的問題,場地土層差異性，場地地下水復(fù)雜多變性,給地下室抗浮水位的確定帶來了較大困難，但抗浮又是地下室抗浮設(shè)計中一個重要的參數(shù)。究竟如何做到既安全又合理的確定？勘察、設(shè)計人員應(yīng)遵照《巖土工程勘察規(guī)范》(GB５0021）及《高層建筑巖土工程勘察規(guī)程》（JGＪ7２—-2004）的相關(guān)規(guī)定進行勘察和分析,保證地下室的抗浮:(二)、抗浮驗算的幾個參數(shù)《給排水工程構(gòu)筑物結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50０69-2002第5.2.2條和5.2．3條中比較清楚的表述了,對于抗浮結(jié)構(gòu)的設(shè)計，地表水或地下水作用應(yīng)是第一可變荷載,在進行結(jié)構(gòu)構(gòu)件的強度計算時,它的分項系數(shù)取為1．２7;即,在結(jié)構(gòu)構(gòu)件的強度計算時，結(jié)構(gòu)有利組合時抗力的分項系數(shù)取1。0,水浮力的基本組合設(shè)計值為標(biāo)準(zhǔn)值乘上1．2７。當(dāng)計算整體抗浮的穩(wěn)定性時，抵抗力只計入永久荷載，水浮力采用標(biāo)準(zhǔn)值乘以抗力系數(shù)Ks(取1。0５).但其水浮力的作用和結(jié)構(gòu)的受力性能應(yīng)是相似的。（三)、地下水作用真正處于靜止?fàn)顟B(tài)的地下水是很少的,水在土體中多是流動狀態(tài)(滲流)，滲流是復(fù)雜的三維空間課題,飽和土與非飽和土的滲流現(xiàn)象在工程性狀上有很大的差異。土中的孔隙是下水儲存的場所，又是地下水運動的通道,由滲流分析引伸出的孔隙水壓力分析，是地下水對建筑工程作用分析的基礎(chǔ).歷史最高水位、近期最高水位,都不能直接作為抗浮水位提供。要提供一個比較客觀的設(shè)計抗浮水位標(biāo)高,必須要有長期觀測資料,了解各層地下水的賦存形態(tài)和運動規(guī)律，作滲流分析求取地下水對基底的壓力，按基底最大壓力提供抗浮水位標(biāo)高。也就是說,正確確定基礎(chǔ)底面處地下水的壓力,是提供建筑物設(shè)計抗浮水位標(biāo)高的前提?；椎乃畨毫Σ⒉煌耆Q于水位的高低，還和水的存在形態(tài)相關(guān).（四）、現(xiàn)場的地下室抗浮方案：為了做到既安全又合理的加快建設(shè)的工期，根據(jù)現(xiàn)場的地質(zhì)情況,我們提出的方案建立在兩個基礎(chǔ)之上：１、碧桂園·新城之光花園項目場地常年地下水位高，應(yīng)按勘察期間實測最高水位并結(jié)合場地地形地貌、制定一個大范圍的基坑降水方案，時常對地下水位進行排泄，達到設(shè)計要求及施工條件，滿足抗浮需要（后附碧桂園·新城之光花園基礎(chǔ)降排水專項施工方案）。２、現(xiàn)場的實際操作，因項目基礎(chǔ)為淤泥質(zhì)土和粉砂，具有可流性，可沉降性,為了保證地下室的完整性,避免產(chǎn)生不均勻沉降,現(xiàn)場將對施工縫（后澆帶）的封堵進行嚴(yán)格的控制，以保證地下室基本穩(wěn)定后再澆筑后澆帶.（五）后澆帶的施工1、對后澆帶的要求:1。1、按照設(shè)計及規(guī)范要求，伸縮后澆帶在二側(cè)砼齡期達到即在后澆帶兩層均結(jié)構(gòu)封頂后１4天、地下室頂板澆筑完成后6０天、兩者取齡期最長者。經(jīng)設(shè)計部門認(rèn)可后進行澆筑.１．２、沉降后澆帶在主體結(jié)構(gòu)完成、沉降穩(wěn)定后，提供沉降觀測數(shù)據(jù)，后澆帶后澆時間一般為兩個月,沉降后澆帶在主體封頂并滿足沉降穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)（兩側(cè)沉降差小于1～２mm/月），經(jīng)設(shè)計院認(rèn)可后進行澆筑。1．3、所有后澆帶應(yīng)采用微膨脹砼澆筑,后澆帶砼強度等級比二側(cè)砼高一級(+C５）。1.4、后澆帶留置部位鋼筋應(yīng)連續(xù)不斷,為防止鋼筋因銹蝕而削弱，后澆帶的板中均布置雙倍鋼筋.1．5、后澆帶企口采用粗糙的木模，本工程采用市場的商品”快易收口鋼網(wǎng)”支擋,使界面保持粗糙。1．６、地下室后澆帶必須采取覆蓋保護措施,凡因留置后澆帶而形成較大懸臂的部位應(yīng)加支撐,待后澆帶砼澆筑后強度達到100％時才能拆除.1.７、后澆帶填筑前必須全面進行清理干凈.如地下室積水,應(yīng)抽排干凈并清除干凈該處余泥渣物，用水沖洗干凈后,方能澆筑砼。１.8、施工縫應(yīng)根據(jù)圖紙有關(guān)規(guī)定留置，留置在次梁跨中１/3處,主梁一不留施工縫。２、后澆帶、施工縫的留設(shè)2．１、施工縫的留置和模板支設(shè)方式地下室底板后澆帶的留設(shè):本工程地下室底板后澆帶按結(jié)構(gòu)平面位置尺寸留設(shè)，構(gòu)造如圖：２。2后澆帶部位的模板支承體系應(yīng)以其兩側(cè)軸線為界，自成一獨立體系，同時又要確保與整體支承系統(tǒng)共同受力，即當(dāng)相鄰結(jié)構(gòu)施工時，后澆帶部位的支承架參與整體支承系統(tǒng)共同受力,但當(dāng)相鄰結(jié)構(gòu)模板及支承架拆除后,后澆帶部位的支承架及模板獨立工作的性能不變，后澆帶兩側(cè)混凝土結(jié)構(gòu)與模板間應(yīng)不產(chǎn)生間隙，后澆帶混凝土澆筑后接縫平順。２。3后澆帶部位的模板支承體系必須在后澆帶部位的砼達到設(shè)計要求的100％后，方可拆除,板部位的后澆帶模板支撐時，兩側(cè)考慮采用1。8cｍ~2。0cm厚開槽木模板，其安裝方法按常規(guī)操作,后澆帶的支撐體系應(yīng)為獨立體系，不應(yīng)與兩側(cè)模板體系連接.3、施工縫的處理:３.１防止垃圾等雜物落入后澆帶內(nèi)的措施：施工縫處理并清理干凈后,應(yīng)在后澆帶兩側(cè)的板面上砌筑二皮磚墻，外側(cè)用磚砌體做成防水坎，然后在后澆帶的上面輔封蓋木模板,避免以后施工過程中污染鋼筋及建筑垃圾掉入后澆帶內(nèi)3。2梁頭部位：在拆模后綁扎鋼筋之前，施工隊放線人員將梁頭位置在墻上彈出邊線,接著施工隊派專人用砂輪切割機配合使用鏨子將梁頭位置精確鑿出，要求鑿除多余的混凝土，混凝土表面的水泥膜、浮漿、松動石子等,并清除干凈.3．３后澆帶和施工縫在澆灌前,應(yīng)將鋼筋除銹，調(diào)直理順，將接縫處的砼鑿毛，清除松石子和雜物，清洗干凈，保持濕潤，并刷純水泥漿一道。3.4后澆帶和施工縫在澆筑砼時，振棒落振點先振兩側(cè),后振中間，多點輕振，搗實。后澆帶搗實后即抹平，清除余漿。(六）后澆帶的保護措施1、底板后澆帶的臨時保護措施：后澆帶空置期間,為防止雜物、污水進入,可采取以下封閉措施：在底板后澆帶上側(cè)砌筑120ｍｍ寬、２00mm高的磚帶,上部用膠合板或編織布全封閉。2、混凝土墻后澆帶的保護措施：2。1回填土前后澆帶的保護措施：由于該工程工期緊，建筑物周邊的施工回旋余地狹小,必須回填土方、平整場地及硬底化后方可進行后期施工，因此要對墻體后澆帶采取臨時保護措施.在后澆帶處用鋼筋砼預(yù)制板保護,在鋼筋砼預(yù)制板上作超前防水層，形成一個對混凝土墻后澆帶保護的設(shè)施，并做好臨邊的安全防護措施及排水措施.2.2墻體后澆帶內(nèi)側(cè)的保護:墻體后澆帶采用膠合板加以全封閉，以防止雜物落入。2。3頂板（樓面）后澆帶的保護措施:后澆帶封閉前,后澆帶位置的頂板模板不得拆除。個別需拆除的,需在28天后,并及時用鋼管回頂。(七）澆筑前的施工準(zhǔn)備1、材料準(zhǔn)備澆筑后澆帶砼前應(yīng)提前和商品砼廠家聯(lián)系，特別注意配合比的砼強度等級和微膨脹劑的摻入。機具準(zhǔn)備后澆帶位于基礎(chǔ)和墻體及梁的部位上采用振搗棒振搗，位于現(xiàn)澆板部位采用平板振搗器振搗。3、技術(shù)準(zhǔn)備在施工前應(yīng)該注意砼配合比的情況,做好操作人員的交底工作,單獨做好鋼筋隱檢的工作，注意留置試塊.4、作業(yè)條件滿足設(shè)計施工圖規(guī)定的時間,并在沉降觀測得到設(shè)計部門認(rèn)可后、監(jiān)理驗收合格后方可進行澆筑。(八)施工工藝流程及施工方法1、施工工藝流程：拆除、清理后澆帶雜物鋼筋除銹、整形、綁扎或補焊模板支設(shè)監(jiān)理驗收澆筑砼2、施工方法2.1拆除、清理后澆帶雜物：在原樓層施工時，為了追求后澆帶留置位置的準(zhǔn)確和觀感,在后澆帶二側(cè)為鋼絲網(wǎng)和木方，現(xiàn)在施工時要將木方全部拆除,將多余的鋼絲網(wǎng)剔除，梁板后澆帶內(nèi)的流漿和多出的砼需鑿除干凈并鑿直,將原有的砼垃圾全部清理干凈方可進入下道工序。2.2鋼筋除銹和調(diào)直:鋼筋除銹包括將所有鋼筋全部除銹，基礎(chǔ)內(nèi)的鋼筋用長把鋼絲刷進行除銹；除銹后用水將后澆帶內(nèi)的鋼筋銹沖洗干凈；除銹后要將鋼筋彎曲的進行調(diào)直,梁板內(nèi)的受力鋼筋需按設(shè)計要求進行搭接和補焊,需增補的鋼筋要進行增補；經(jīng)監(jiān)理單位驗收合格后，基礎(chǔ)除銹沖洗后要立即進行澆筑,樓層后澆帶在砼澆筑前進行沖洗，防止鋼筋二次銹蝕。2。３模板的支設(shè):地下室底板后澆帶清理完成后可直接澆筑砼，不需裝模，梁板及外墻等部位的后澆帶需先裝模板才能澆搗。模板的支設(shè)同原設(shè)計梁（墻）板尺寸,下部支撐必須頂緊,地下室外墻加固用對拉止水螺桿。樓層后澆帶的模板從下到上分層進行,中間不能間斷。２.4后澆帶混凝土澆筑：a、混凝土澆筑前要將后澆帶內(nèi)雜物清理干凈,用水沖洗后刷純水泥漿一道。b、混凝土比設(shè)計高一個強度等級的微膨脹細石混凝土澆筑，振搗密實。c、后澆帶和施工縫在澆筑砼時，振棒落振點先振兩側(cè),后振中間，多點輕振，搗實。后澆帶搗實后即抹平,清除余漿。d、為保證后澆帶混凝土在規(guī)定的齡期內(nèi)達到設(shè)計要求的強度，控制混凝土早期產(chǎn)生收縮裂縫,必須做好養(yǎng)護工作，并在混凝土澆筑完畢后12h進行，養(yǎng)護時間應(yīng)不小于１4d，水平梁板采用覆蓋麻袋澆水養(yǎng)護,以保證砼體處于濕潤狀態(tài)。ｅ、在澆筑砼時，專人專職巡檢縫底支模，是否有松動，暴裂、變形等現(xiàn)象。如有即停止?jié)仓瑢χ＿M行搶修后再澆筑。(九）后澆帶施工應(yīng)注意的問題后澆帶要嚴(yán)格按施工規(guī)范和設(shè)計要求進行施工，施工中應(yīng)高度重視下列問題:１、接縫形式必須嚴(yán)格按圖施工，施工時應(yīng)用堵頭板.不能留成自然斜坡槎，使施工縫處混凝土澆搗困難,造成混凝土不密實，達不到設(shè)計強度等級.地下室底板還易產(chǎn)生滲水現(xiàn)象.

2、后澆帶先澆混凝土完成后應(yīng)進行防護,局部應(yīng)覆蓋,四周用臨時欄桿圍護，防止施工過程中污染鋼筋，保證鋼筋不被踩踏。堅決避免后澆帶不設(shè)圍護,踩彎鋼筋、鋼筋雜亂、建筑垃圾較多,不易清理的現(xiàn)象。3、后澆帶澆筑混凝土前必須將整個截面按照施工縫的要求進行處理，清除雜物、水泥薄膜、表面松動的砂石和軟弱混凝土層，并將兩側(cè)混凝土鑿毛，用水沖洗干凈，充分保持兩側(cè)混凝土濕潤,一般不少于24小時。在表面涂刷水泥凈漿或混凝土界面處理劑后,及時澆筑混凝土.若兩側(cè)混凝土不鑿毛就澆注，容易使新老混凝土的粘結(jié)強度難以保證，處理不好就會在后澆帶兩側(cè)造成兩條貫空裂縫,極易滲水。４、后澆帶混凝土澆筑時，混凝土等級比原先混凝土提高一個等級，并在混凝土中摻加防裂抗?jié)B劑,使用微膨脹水泥，可使其產(chǎn)生微膨脹壓力以抵消混凝土的干縮,溫差等產(chǎn)生的拉應(yīng)力，使混凝土結(jié)構(gòu)不出現(xiàn)裂縫，提高抗?jié)B能力。

５、后澆帶后澆混凝土一定要精心振搗密實，注意澆水養(yǎng)護。避免因后澆混凝土用量較少，在后澆帶旁人工拌制混凝土，隨拌隨澆，嚴(yán)重影響了工程質(zhì)量現(xiàn)象地發(fā)生.

６、后澆帶跨內(nèi)的梁、板在后澆帶混凝土澆注前，兩側(cè)結(jié)構(gòu)長期處于懸臂受力狀態(tài)，施工期間，本跨內(nèi)的模板和支撐不能拆除,必須待后澆混凝土強度達到設(shè)計強度值的7５％以上后，方可按由上向下順序拆除。杜絕提前拆除后澆帶跨內(nèi)的模板和支撐，造成板邊開裂,使結(jié)構(gòu)承載能力下降。

8、在混凝土澆筑和振搗過程中，應(yīng)特別注意振搗器距離模板的距離,防止混凝土振搗中水泥漿嚴(yán)重流失,一般振搗器距離模板控制在４０～50cｍ之間，為了保證混凝土的密實性，在鋼絲網(wǎng)片及模板處，較深的垂直施工縫處應(yīng)補用鋼釬人工搗實.9、因后澆帶砼應(yīng)采用提高一個強度等級、早強、補償收縮的混凝土。施工前單獨申請混凝土配合比，施工中提前做好水泥、砂、石和外加劑及摻合料的進場檢驗和試驗工作，及時申請混凝土配合比。澆筑時認(rèn)真計量，在混凝土澆筑時按規(guī)定留置標(biāo)養(yǎng)試件和同條件養(yǎng)護試件，用以檢驗和證明后澆帶混凝土的強度.混凝土澆筑后應(yīng)重視其養(yǎng)護工作以提高混凝土的密實度和抗?jié)B性.四、質(zhì)量保證措施1、為了使后澆帶施工達到一次性合格的質(zhì)量目標(biāo)，所有后澆帶的清理、鋼筋除銹、調(diào)直、模板的支設(shè)、砼澆筑等將派專人管理，并一直跟蹤至養(yǎng)護結(jié)束。２、后澆帶混凝土的養(yǎng)護措施為保證后澆帶混凝土在規(guī)定的齡期內(nèi)達到設(shè)計要求的強度，控制混凝土早期產(chǎn)生收縮裂縫,必須做好養(yǎng)護工作,并在混凝土澆筑完畢后12h進行，養(yǎng)護時間應(yīng)不小于1４d，水平梁板采用覆蓋麻袋澆水養(yǎng)護,以保證砼體處于濕潤狀態(tài).五、安全生產(chǎn)與文明施工注意事項1、作業(yè)人員必須嚴(yán)格遵守勞動保護規(guī)定，正確佩帶和使用個人防護用品。作業(yè)人員必須嚴(yán)格執(zhí)行安全技術(shù)交底和班長班前講話要求。2、交叉施工時，要有可靠的防護措施,不得傷害他人，也避免被他人傷害。3、任何作業(yè)人員不得擅自拆動施工現(xiàn)場的腳手架、防護設(shè)施、安全標(biāo)志和警告牌，如必須拆動時須經(jīng)施工負(fù)責(zé)人允許方可。4、作業(yè)人員不得隨意拋灑施工垃圾和排放污水等人為造成的環(huán)境污染。5、作業(yè)人員除必須執(zhí)行作業(yè)時間限制外,在作業(yè)過程中應(yīng)該自覺減少和消除嘈音。6、作業(yè)人員要堅持文明施工，個人行為要適應(yīng)CI形象管理要求。７、拆除樓頂模板時應(yīng)該一邊拆支撐一邊拆模板，禁止一次性拆完支撐.未澆筑的樓層后澆帶頂面應(yīng)覆蓋嚴(yán)密，防止物體從后澆帶中墜落傷人.研發(fā)大廈地下室外墻內(nèi)側(cè)單側(cè)支模施工方案編制人:審核人:審批人:天盛建設(shè)工程有限公司201一、工程概況1、工程名稱:研發(fā)大廈2、建設(shè)單位:南京美展利醫(yī)藥科技有限公司3、監(jiān)理單位:南京工大建設(shè)監(jiān)理咨詢有限公司4、施工單位：天盛建設(shè)工程有限公司5、建設(shè)地點：南京市建鄴區(qū)云龍山路以東6、結(jié)構(gòu)形式：框架剪力墻結(jié)構(gòu)7、建設(shè)規(guī)模：本工程擬建兩棟地上２6層，地下2層辦公樓；占地面積為1303２.29平方米,總建筑面積約928３４。40平方米。±0.000米相當(dāng)于絕對標(biāo)高7.6米,地下室外擋土墻厚度為8、樓南側(cè)為地下二層，層高至下而上分別為４.80m、4。80ｍ、地下室外墻厚度為６00ｍｍ，外墻配筋詳見結(jié)構(gòu)圖各外墻剖面。由于地處南京河西新城科技園，為最大限度利用土地資源，地下室外墻邊距原設(shè)計支護距離較小,加上新增的圍護體系尺寸影響,地下室外墻外邊至圍護樁內(nèi)側(cè)的局部尺寸無法滿足外墻施工操作空間,其中北側(cè)支護距外墻局部尺寸為３00~5０0mm,南側(cè)距外墻200～400ｍm，(具體詳見基坑支護平面圖）。此空間不能滿足外墻外防水找平及防水層粘貼，無法按照常規(guī)方法對外墻進行雙面支模并加固施工，所以只能采用室內(nèi)單側(cè)支模方案.二、編制依據(jù)1、美展利研發(fā)大廈施工圖紙2、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50００9—2012;３、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GＢ50010-2010)；4、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（ＪGJ13０－2011）；5、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(ＪGJ162—20０８）；６、建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范(GＢ５０202—２0１2）7、建筑工程施工質(zhì)量統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GＢ50３0０-200１）8、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204－2002)9、美展利醫(yī)藥中心地下室基坑圍護設(shè)計方案。10、本工程地下室設(shè)計圖紙及圖紙會審、設(shè)計變更、設(shè)計交底、聯(lián)系單和其他文件。三、施工部署1、施工難點分析1。1地下室外墻厚度比較厚，層高較高，混凝土在澆筑過程中產(chǎn)生的側(cè)壓力較大，因此模板支撐體系必須有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性；1.2外墻距圍護距離僅0．2m～０4m,無法滿足雙面支?？臻g要求,只能采用單面支模體系；而外墻外側(cè)防水層又不允許穿透,導(dǎo)致加固體系完全依賴于支護樁植筋對撐及內(nèi)側(cè)斜撐。以及1。3因地處南京市河西區(qū)域地下水位較高，地下室外墻抗?jié)B要求較高，外墻水平施工縫一般留置在距底（樓)板面300mm的高度，常規(guī)要求外墻宜與梁、板混凝土整體澆筑,如果外墻模板體系失穩(wěn)將造成梁、板模板體系的坍塌。1。４地下室施工工期緊張,外墻總長度約３10ｍ，其中單支模長度約9４.1ｍ其施工方案的合理與否直接關(guān)系到施工安全及進度。２、單支模體系方案選擇2．1方案選擇原則：a、遵循安全、經(jīng)濟、便于就地取材的原則;b、遵循結(jié)構(gòu)體系與臨時圍護體系安全原則;c、遵循形成獨立受力體系與支撐體系的原則;d、遵循便于施工與質(zhì)量控制的原則；2．2方案選擇豎向構(gòu)件的模板體系加固一般依賴于穿透構(gòu)件的螺桿和圍合于構(gòu)件外圍的抱箍來實現(xiàn)。由于本工程地下室外墻外側(cè)距離很小，無法進行雙面支模，只能單側(cè)支模.按照常規(guī),單面模板加固采用對拉螺桿與圍護樁植筋錨固連接的方法及內(nèi)側(cè)底板或樓板埋設(shè)地錨，內(nèi)側(cè)采用斜撐鋼管與單側(cè)螺桿同時受力的方式,其效果與普通雙面支模體系中的對拉螺桿效果一致。總結(jié)以往施工經(jīng)驗并結(jié)合本工程實際,擬采取單面支模結(jié)合扣件式鋼管支撐體系的施工方案，即外墻內(nèi)側(cè)支設(shè)單面木模，設(shè)置單側(cè)螺桿、次楞、主楞，側(cè)向壓力通過連接墻板主楞與地面地錨的鋼管傳遞至底板或樓面。此方案的主要優(yōu)點在于:(1）、利用植筋方式使外墻與維護樁之間連接對撐,增加模板的穩(wěn)定性。(２)、就地取材,所采用的材料均為當(dāng)前建筑工程中常用的材料，其材料性能、使用效果均有實踐證明；（3)、施工工藝簡單，對施工人員的技術(shù)要求一般，施工過程便于檢查與驗收;3、扣件式鋼管單側(cè)支模體系３．１系統(tǒng)組成與材料選擇扣件式鋼管單側(cè)支模體系由緊固部分、支撐部分與錨固部分組成。緊固部分包括面板、次楞、主楞與維護樁連接的單側(cè)螺桿，支撐部分包括豎撐、斜撐與壓桿，錨固部分包括地錨桿、與支護樁植筋連接的螺桿、連桿。緊固部分：面板采用１8mm厚交合模板，次楞選用50*100方木，豎向設(shè)置＠２50mm，主楞為雙鋼管＠4５0mm,橫向設(shè)置，主楞固定采用單側(cè)螺桿,φ14鋼筋ｌ=１000mｍ＠4５0，與支護樁植筋C16鋼筋焊接。支撐部分:豎撐、斜撐與連桿均采用φ48鋼管，縱向間距@９00ｍm；豎撐為雙鋼管,通長設(shè)置于橫向主楞外側(cè)；斜撐上口與豎撐相交處為絲口頂托，下口與地錨桿連接撐于底板或樓板；負(fù)二層部分斜撐利用角撐作為支座,以用來分解作用在樓板上的作用力。錨固部分：底板采用C25*600mｍ長，外露３00mm,樓面采用C25鋼筋l=５00mm,斜桿與地錨桿相交處通過縱向鋼管用活動扣件扣緊，并在地錨縱向連桿下部設(shè)置與斜撐反向的三角形木偰塞緊下部空隙，斜桿與地（樓)面相交處預(yù)留凹槽，確保斜撐直頂在底板或樓板砼上。4、施工方案與技術(shù)措施４.１地下室外墻施工順序及工況(1)地下二層位置外墻澆筑,墻厚為60０㎜＋樁間空隙≈900~1000mm厚,澆筑高度４8０0㎜。(2)地下一層樓面至頂板位置外墻澆筑，墻厚450㎜＋樁間空隙≈９0０～1000ｍｍ，澆筑高度4800㎜。4．2、外墻與支護樁之間，采用M7.5號水泥砂漿砌筑200~２40厚磚墻,作磚胎模，磚胎模與支護樁之間空隙采用C２0混凝土填實，磚胎模內(nèi)側(cè)粉刷20厚1：3水泥砂漿壓光，設(shè)置翻邊防水、防水層外側(cè)粉粘結(jié)劑一道、再粉刷2厚1：２水泥砂漿保護層。4．3施工流程施工準(zhǔn)備——支護樁植筋——砌筑磚胎?！?磚胎模粉刷—-防水層施工-—粉刷防水保護層——底板砼澆筑—-預(yù)留預(yù)埋地錨——設(shè)置焊接單側(cè)螺桿、面板拼裝——安裝次楞、主楞——調(diào)整至設(shè)計尺寸-—安裝豎撐、斜撐——安裝縱向穩(wěn)定桿件并加固——支模架搭設(shè)——平板鋪設(shè)——梁板鋼筋綁扎——砼澆搗４.4系統(tǒng)設(shè)置控制要點（地下二層）根據(jù)地下室外墻單側(cè)支模施工工況,地下二層的澆筑高度最大、且墻板厚度較厚，為本工程最不利位置。因此，選擇地下二層外墻為本工程樣板，建立受力分析模型，其余位置均以此為標(biāo)準(zhǔn),參照實施.（1）、預(yù)埋預(yù)留：地下室底板澆筑前,分別在距外墻2m、3m、處預(yù)埋長度≥0。6m/C2５(錨固長度不小于3０0mｍ）的短鋼筋作為地錨支撐點。內(nèi)轉(zhuǎn)角處按4５度角設(shè)置預(yù)埋點。地錨縱向間距為900mm（同內(nèi)支模架間距），底板上的預(yù)埋支撐點均采用縱橫通長鋼管連成整體。外墻翻邊內(nèi)沿縱向預(yù)埋Φ１4螺桿，間距45０mm，距翻邊0。2ｍ處預(yù)埋C16鋼筋，作為抗浮拉結(jié)點備用。（2)、單側(cè)螺桿安裝:在外墻鋼筋綁扎之前，與支護樁植筋焊接,單側(cè)螺桿采用φ14鋼筋ｌ=1000mｍ＠450雙向,按照外墻位置線吊線焊接，螺桿外露尺寸以滿足主楞加固為宜(常規(guī)外露尺寸為180～２0０mm）；單側(cè)螺桿中部需焊接止水片。（3)、模板拼裝與緊固：模板采用１8mm厚膠合板,按照螺桿間距在現(xiàn)場彈線打孔,逐塊拼裝成整體后,放置豎向次楞，橫向主楞,并將單頭螺栓用三型卡調(diào)節(jié)件并緊固。（4)、支撐穩(wěn)定桿設(shè)置：將斜撐通過鋼管扣件呈反三角連接,同時在連接結(jié)點處設(shè)置縱橫通長連桿，要求所有斜撐桿單段長度不大于２米,以保證斜撐桿件穩(wěn)定。（5)支模架搭設(shè):將外墻板加固完畢后，再進行支模架的搭設(shè),支模架支撐系統(tǒng)采用扣件式鋼管模板支模架。立柱、縱橫鋼管、剪刀撐和掃地桿等材料均為φ48鋼管.扣件由可鍛鑄鐵制作，分為直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件、對接扣件，梁、板側(cè)模、底模選用900mm×180０mｍ×18mm機制膠合板，模板下部龍骨支撐采用50×10０木方，梁底梁側(cè)方木均垂直于梁截面設(shè)置，大梁側(cè)面加固內(nèi)龍骨采用60×80木方,外龍骨采用φ48鋼管,對拉措施采用直徑φ1４對啦螺桿。立柱鋼管縱橫間距、龍骨間距、對拉螺栓間距均由計算確定，掃地桿離地高度均為2００mm,縱橫水平鋼管步距均為1．5米，立柱上端伸出頂部水平桿件均為100mm，縱橫剪刀撐及水平剪刀撐的設(shè)置間距等詳見支模架搭設(shè)構(gòu)造要求。支模架詳見圖示：墻模板計算書一、墻模板基本參數(shù)計算斷面寬度60０mｍ,高度42０0mm，兩側(cè)樓板厚度3０0mｍ。模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨間距2２5mm,內(nèi)龍骨采用50×100mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm×2．8mｍ。對拉螺栓布置9道,在斷面內(nèi)水平間距１50+4５0+4５0+450+450＋450＋4５0+450+4５0mm，斷面跨度方向間距４50ｍｍ，直徑14mｍ。面板厚度18mm,剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15。0N/ｍm2，彈性模量60００.0N/ｍm2.木方剪切強度1．３N/mm2,抗彎強度1３.０Ｎ/mm2,彈性模量９00０．０Ｎ／ｍｍ2。模板組裝示意圖二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值.新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值：其中γc—-混凝土的重力密度,?。玻矗?00ｋN/ｍ3;ｔ——新澆混凝土的初凝時間,為0時(表示無資料)取20０/(T+15),取5.７1４h;T——混凝土的入模溫度,取20.０00℃V—-混凝土的澆筑速度，取2．50０m／h;H—-混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200ｍ；β——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0。85０.根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值Ｆ1=２８.８00kＮ／m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0。９0，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值：F１=0.９０×27．000=24。30０kＮ／m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)０。90,倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值:F2=０．90×6．０００＝5．400kN／m２。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續(xù)梁計算。面板的計算寬度取3。90ｍ.荷載計算值ｑ＝１。２×２4。３00×3.900＋1．４０×5．４０0×3。9０0=１４３.2０８kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=3９0．0０×1．８０×1.8０/６=210.60cｍ3；I=39０.00×1．80×１．８０×1．８0／12=1８9.５4cｍ４；計算簡圖彎矩圖（ｋN.m）剪力圖（kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下:變形計算受力圖變形圖（ｍm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=12.8８9kＮN2=3５.４44ｋNN3=３5.444kNN４=１2．8８9kＮ最大彎矩M＝0．724kN。m最大變形V=０．145mm（1）抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=M/W=0．7２4×1０00×１0０0／210600=3.43８N/ｍｍ2面板的抗彎強度設(shè)計值［f］,?。保?。00Ｎ/mm2;面板的抗彎強度驗算f〈[f]，滿足要求！(2）