混凝土規(guī)范推介會講稿《混凝土結構設計規(guī)范》GB -修訂內容二

《混凝土結構設計規(guī)范》

GB50010-2010主要修訂內容

1主要修訂內容2213偏心受壓構件的二階效應—規(guī)范條文6.2.3彎矩作用平面內截面對稱的偏心受壓構件，當同一主軸方向的桿端彎矩

不大于0.9且設計軸壓比不大于0.9時，若構件的長細比滿足公式（6.2.3）的要求，可不考慮軸向壓力在該方向撓曲桿件中產生的附加彎矩影響；否則應根據本規(guī)范第6.2.4條的規(guī)定，按截面的兩個主軸方向分別考慮軸向壓力在撓曲桿件中產生的附加彎矩影響。（6.2.3）式中：M1、M2——分別為偏心受壓構件兩端截面按結構分析確定的對同一主軸的組合彎矩設計值，絕對值較大端為M2，絕對值較小端為M1，當構件按單曲率彎曲時，M1/M2取正值，否則取負值。313偏心受壓構件的二階效應—規(guī)范條文6.2.4排架結構柱的二階效應應按本規(guī)范第5.3.4條的規(guī)定計算；其他偏心受壓構件，考慮軸向壓力在撓曲桿件中產生的二階效應后控制截面彎矩設計值應按下列公式計算：當小于1.0時，取=1.0；對剪力墻類構件，可取=1.0。注：此法與ACI規(guī)范基本相同，僅此處系數用曲率表達。413

偏心受壓構件的二階效應—基本概念▼

效應：豎向力在產生了側移的結構中引起的附加側移和附加內力（也稱結構側移引發(fā)的二階效應）。

用結構分析解決{有限元分析（計算機分析）；增大系數法}▼效應：軸壓力在產生了撓曲的桿件中引起的附加撓度和附加內力（桿件自身撓曲引起的二階效應）513

偏心受壓構件的二階效應—基本概念▼基本方法：屬于結構分析問題，應采用“考慮幾何非線性的非線性有限元法”▼現(xiàn)行規(guī)范考慮二階效應的方法第一種：“使用構件折減剛度的考慮二階效應的結構彈性分析方法”（亦稱“考慮幾何非線性的彈性有限元法”）；第二種：“柱偏心距增大系數法”（或稱法）；第三種：“層增大系數法”或“整體增大系數法”。第一種方法：較全面合理；第二、三種方法：基本等效613偏心受壓構件的二階效應▼問題：按“層增大系數法”或“整體增大系數法”計算后，是否需考慮效應？（一些軟件二者均考慮）

現(xiàn)行方法：法僅適用于有側移框架結構，其他結構中的柱如何考慮？▼解決方法：兩種二階效應分開考慮效應：計算機計算“考慮幾何非線性的彈性有限元法”手算“層增大系數法”或“整體增大系數法”效應：法（計算長度取支承長度）

5.3.4混凝土結構的重力二階效應可采用有限元分析方法計算，也可采用本規(guī)范附錄B的簡化方法。當采用有限元分析方法時，宜考慮混凝土構件開裂對構件剛度的影響。713偏心受壓構件的二階效應--效應的增大系數法

對未考慮二階效應的一階彈性分析所得的構件端彎矩以及層間位移乘以增大系數進行計算：

：引起結構側移荷載產生的一階彈性分析構件端彎矩；：不引起結構側移荷載產生的一階彈性分析構件端彎矩。

效應只增大引起結構側移的桿端彎矩，而不增大不引起結構側移的桿端彎矩。8框架結構中，所計算樓層各柱的可按下列公式計算（層增大系數法）：剪力墻結構、框架－剪力墻結構、筒體結構中的可按下列公式計算（整體增大系數法）：

13偏心受壓構件的二階效應--效應的增大系數法913偏心受壓構件的二階效應--排架結構▼對排架結構的二階效應，近年來少有研究，故仍采用原來的方法。▼公式注：柱的計算長度，與02規(guī)范取值相同；

考慮了兩種二階效應。

1013偏心受壓壓構件的二階效應應--效應構件兩端彎矩值相相等圖示構件兩端作用用軸向壓力N和相等的端彎矩M0=Ne0。在M0作用下，構件將將產生如圖虛線所所示的彎曲變形，，其中y0表示僅由彎曲引引起的側移；當N作用時，開始時各各點力矩將增加一一個數值Ny0，并引起附加側側移而最終至y。在M0和N同時作用下的側移移曲線如圖a所示實線。構件兩端彎矩值相相等，附加彎矩和和撓度大1113偏心受壓壓構件的二階效應應--效應(2)構件兩端端彎矩值不相等但但符號相同構件兩端彎矩值不不相等但符號相同同時，附加彎矩和和撓度較大1213偏心受壓壓構件的二階效應應--效應(3)構件兩端端彎矩值不相等且且符號相反彎矩和附加撓度增增加較少1313偏心受壓壓構件的二階效應應--效應根據上述分析，可可得以下幾點結論論：1)當一階彎矩最大處與與二階彎矩最大處處相重合時，彎矩增加的最多多，即臨界截面上上的彎矩最大；2)當兩個端彎矩值不相相等但符號相同時，彎矩仍將增加加較多；3)當構件兩端彎矩值不相等等且符號相反時，沿構件產生一一個反彎點，彎矩增加很少，考慮二階效應后的的最大彎矩值不會會超過構件端部彎彎矩或有一定增大大。1413偏心受壓壓構件的二階效應應--效應對上述圖所示壓彎彎構件，彈性穩(wěn)定定理論分析結果表表明，考慮二階效應的構件臨界界截面的最大撓度度y和彎矩M可分別表示為構件臨界截面彎矩矩的增大取決于兩兩端彎矩的相對值值，另外上式是假定材料為完完全彈性而得，而而承載能力極限狀狀態(tài)的混凝土偏心受壓構件具有顯顯著的非彈性性能能，故上式應修正正為15計算方法：偏心受壓構件，在在其偏心方向上考考慮桿件自身撓曲曲影響的控制截面面彎矩設計值可按按下列公式計算：等代柱端彎矩的折折減系數：當小于于1.0時，取=1.0；對剪力墻類構件，，可取=1.0。注：此法與ACI規(guī)范基本相同，僅僅此處系數用曲率率表達。16效應等代柱的端彎矩小小于于b和d鉸支柱中中的較大端彎矩，，系數的的定義即為等代代柱端彎矩的折減減系數，且系數總總不會大于1.017◆效應考慮條件：當同一一主軸方向的桿端端彎矩比不不大于0.9且設設計軸壓比不大于于0.9時，若構件的長細比滿滿足下式的要求，，可不考慮該方向構構件自身撓曲產生生的附加彎矩影響響?！恢鬏S方向的彎彎矩設計值，絕對對值較大端為，，絕絕對值較小小端為，當當構件按單曲率彎彎曲時，為正，否否則為負；——構件的計算長度，，近似取偏心受壓壓構件相應主軸方方向兩支承點之間的距距離。1814斜截面受受剪承載力計算現(xiàn)規(guī)范公式存在問問題▼兩個公式，國內外外規(guī)范多數為一個個公式，需統(tǒng)一。。▼當集中荷載對支座座截面或節(jié)點邊緣緣所產生的剪力值值占總剪力值的75%時，兩個計計算公式不連續(xù)，，計算結果存在較較大差異（最大差差異134%）。。▼與國外規(guī)范范相比，我我國規(guī)范的的受剪承載載力計算值值仍偏高（（可靠度水水平偏低））。1920當僅配置箍箍筋時，矩矩形、T形形和I形截截面受彎構構件的斜截截面受剪承承載力應符符合下列規(guī)規(guī)定：——截面混凝土土受剪承載載力系數對于一般受彎構構件取0.7；；對集中荷載作作用下的獨獨立梁，取注：箍筋項前的的系數由1.25改改為1.0；用鋼量量增加約25%。14斜截面受剪剪承載力計計算2122有腹筋混凝凝土框架柱柱承受斜向向水平荷載載，將斜向向水平荷載載正交分解解后，按X向和Y向向受剪進行行設計，重重復計算了了混凝土的的受剪承載載力，偏于于不安全。。矩截面雙向受受剪的鋼筋筋混凝土框框架柱，斜斜截面受剪剪承載力應應符合：在x軸、y軸方向的斜斜截面受剪剪承載力設設計值、應應按下列公公式計算：：15雙向受剪框框架柱斜截面受剪剪承載力計計算（未改）2316增加了拉扭和拉、彎、剪剪、扭構件件受扭及剪扭扭承載力計計算公式拉扭構件拉、彎、剪剪、扭構件件與國內25個拉扭試試件的試驗驗結果比較較，按公式式的計算值值與試驗值值之比的平平均值為0.947（0.755～1.189），是可可以接受的的。24▼不配置箍筋筋或彎起鋼鋼筋的板，其受沖切切承載力應應符合下列列規(guī)定：17修改了受沖沖切承載力力計算公式式（02規(guī)范公公式保守）▼配置箍筋、、彎起鋼筋筋時的受沖切切承載力將原系數0.35提提高到0.5；將原原系數0.15提高高到0.25；兩種配筋的的沖切公式式統(tǒng)一。25▼RC結構中中采用高強強鋼筋（HRB500，HRBF500），其其用鋼量一一般由裂縫縫或變形控控制，限制制了高強鋼鋼筋的應用用。▼按荷載效應應的標準組組合（PC）或準永永久組合（（RC）并并考慮長期期作用影響響的最大裂裂縫寬度(mm)可可按下列公公式計算：：標準組合一般用于不不可逆正常常使用極限限狀態(tài)；頻遇組合一般用于可可逆正常使使用極限狀狀態(tài)；準永久組合合一般用在當當長期效應應是決定性性因素時的的正常使用用極限狀態(tài)態(tài)。18裂裂縫寬度計計算2618裂裂縫寬度計計算7.1.2在矩形、T形、倒T形和I形形截面的鋼鋼筋混凝土土受拉、受受彎和偏心受壓壓構件及預預應力混凝凝土軸心受受拉和受彎彎構件中，，按荷載效應的標準準組合或準永久組合合并考慮長期期作用影響響的最大裂裂縫寬度可按下列列公式計算算：[式中：鋼鋼筋應力———對RC構件件，按準永永久組合計計算；對PC構件件，按標準準組合計算算]27表7.1.2-1構構件受受力特征系系數注：將系數數由由原來來的2.1降低到1.9；將標準組合合改為準永永久組合；；保護層厚度度有增加。?？傂Ч毫芽p寬度度約減小30%，可可適應高強強鋼筋的應應用類型

鋼筋混凝土構件

預應力混凝土構件

受彎、偏心受壓

1.9

(2.1)1.5

偏心受拉

2.4

—

軸心受拉

2.7

2.2

2818裂裂縫寬度計計算7.1.4在荷載準永久組合合或標準組合下，鋼筋混凝土土構件受拉區(qū)縱向鋼筋的的應力或預應力混凝凝土構件受拉區(qū)縱向向鋼筋的等等效應力也可按下列列公式計算算：（以受彎彎構件為例例）2919撓度計算中中增加按荷荷載效應準準永久組合合時

長期期剛度的計計算公式（PC）采用荷載效效應標準組合時時（RC）采用荷載效效應準永久組合合時按荷載準永永久組合計計算的RC受彎構件件的短期剛剛度；按荷載標準準組合計算算的PC受受彎構件的的短期剛度度3020適適當調整了了鋼筋保護層層厚度的規(guī)定8.2.1構件中普通通鋼筋及預預應力筋的的混凝土保保護層厚度度應滿足下下列要求。。1構件件中受力鋼鋼筋的保護護層厚度不不應小于鋼鋼筋的直徑徑d。2設計計使用年限限為50年年的混凝土土結構，最外層鋼筋筋的保護層層厚度應符合表8.2.1的規(guī)定；；設計使用用年限為100年的的混凝土結結構，應符符合本規(guī)范范第3.5.4條的的規(guī)定。31表8.2.1混混凝土保護護層的最小小厚度c（mm）耐久性環(huán)境等級

板、墻、殼

梁、柱

一

1520二a

2025二b

2535三a

3040三b

4050注：1混混凝土土強度等級級不大于C25時，，表中保護護層厚度數數值應增加加5mm；；2鋼鋼筋混凝凝土基礎礎宜設置置混凝土土墊層，，其受力力鋼筋的的混凝土土保護層層厚度應應從墊層層頂面算算起，且且不應小小于40mm。。3220適適當調調整了鋼筋保護護層厚度度的規(guī)定【說明】對混凝凝土保護護層的厚厚度進行行了以下下調整：：混凝土保保護層厚厚度不小小于受力力鋼筋直直徑（單單筋的公公稱直徑徑或并筋筋的等效效直徑））的要求求，是為為了保證證握裹層層混凝土土對受力力鋼筋的的錨固。。從混凝土土碳化、、脫鈍和和鋼筋銹銹蝕的耐耐久性角角度考慮慮，不再再以縱向向受力鋼鋼筋的外外緣，而而以最外層層鋼筋（（包括箍箍筋、構構造筋、、分布筋筋等）的的外緣計計算混凝凝土保護護層厚度度。因此本本次修訂訂后的保護層實實際厚度度比原規(guī)規(guī)范實際際厚度普普遍加大大。根據第3.5節(jié)節(jié)對結構構所處耐耐久性環(huán)環(huán)境類別別的劃分分，調整整混凝土土保護層層厚度的的數值。。對一般情情況下混混凝土結結構的保保護層厚厚度稍有有增加；；而對惡惡劣環(huán)境境下的保保護層厚厚度增幅幅較大。3320適適當調調整了鋼筋保護護層厚度度的規(guī)定簡化表8.2.1的表表達：根根據混凝凝土碳化化反應的的差異和和構件的的重要性性，按平面構件件（板、、墻、殼殼）及桿狀構件件（梁、、柱）分兩類確確定保護護層厚度度；表中中不再列列入強度度等級的的影響，，C30以以上統(tǒng)一一取值，C25及以下下均增加加5mm?？紤]碳化化速度的的影響，，使用年年限100年的的結構，，保護層層厚度取取1.4倍。已已在第3.5節(jié)節(jié)中表達達，不再再列出。。為保證基基礎鋼筋筋的耐久久性，根根據工程程經驗基基礎底面面要求做做墊層，，基底保保護層厚厚度仍取取40mm。3420鋼筋錨固固長度◆受拉鋼筋筋基本錨固固長度應按下列列公式計計算：普通鋼筋筋預應力筋筋◆受拉鋼筋筋錨固長度度一般情況況下受拉鋼筋筋的錨固固長度可可取基本本錨固長長度；當采取不不同的埋置方式式和構造造措施時，錨固固長度應應按下列列公式計計算，且且不應小小于基本本錨固長長度的0.6倍倍和200mm的較大大值：3520鋼筋錨固固長度試驗研究究表明，，高強混混凝土的的錨固性性能有所所增強，，原規(guī)范范混凝土土強度最最高等級級取C40偏于于保守，，本次修訂訂將混凝凝土強度度等級提提高到C60，充分利利用混凝凝土強度度提高對對錨固的的有利影影響。本條還提提出了當混凝凝土保護護層厚度度不大于于5d時，在鋼鋼筋錨固固長度范范圍內配配置構造造鋼筋（（箍筋或或橫向鋼鋼筋）的的要求，以防止止保護層層混凝土土劈裂時時鋼筋突突然失錨錨。由于于錨固條條件不同同，對不不同構件件要求有有所差異異。但對對大于5d的較厚的的保護層層，可以以不配構構造鋼筋筋。3620鋼筋錨固固長度8.3.2縱向受拉拉普通鋼鋼筋的錨固長度度修正系系數ζa應根根據鋼筋筋的錨固條件件按下列列規(guī)定取取用：1當當帶肋鋼筋筋的公稱稱直徑大大于25mm時取1.10；；2環(huán)氧樹脂脂涂層帶肋鋼筋筋取1.25；；3施工過程程中易受受擾動的鋼筋取取1.10；4當當縱向受受力鋼筋筋的實際配筋筋面積大大于其設設計計算算面積時時，修正系數數取設計計計算面面積與實實際配筋筋面積的的比值，，但對有有抗震設防要求求及直接接承受動動力荷載載的結構構構件，，不應考考慮此項項修正；；5錨固區(qū)保保護層厚厚度為3d時修正系系數可取取0.80，保保護層厚厚度為5d時修正系系數可取取0.70，中中間按內內插取值值，此處處d為縱向受受力帶肋鋼鋼筋的直直徑。3721補充完善善機械錨錨固方法法8.3.3當當縱向向受拉普普通鋼筋筋末端采采用鋼筋筋彎鉤或或機械錨錨固措施施時，包括括彎鉤或或錨固端端頭在內內的錨固固長度（（投影長長度）可可取為基基本錨固長長度lab的的0.6倍。。鋼筋彎彎鉤和機機械錨固固的形式式和技術術要求應符合表表8.3.3及及圖8.3.3的的規(guī)定。。表8.3.3鋼筋彎鉤鉤和機械械錨固的的形式和和技術要要求38圖8.3.3鋼鋼筋彎彎鉤和機機械錨固固的形式式和技術術要求（a）90°彎彎鉤（（b）135°°彎鉤（（c）一側側貼焊錨錨筋（d）兩側貼焊焊錨筋（（e）穿穿孔塞焊錨板（（f）螺螺栓錨頭3921縱向受受力鋼筋的最小小配筋率表8.5.1縱向受力鋼筋的的最小配筋百分分率(%)注：受壓構件的的配筋率采用雙雙控，有利于高高強材料應用。。4022少筋混凝土配筋筋概念8.5.3對結構中次要的鋼筋混凝凝土受彎構件，當構造所需截截面高度遠大于承載的的需求時，其縱縱向受拉鋼筋的的配筋率可按下下列公式計算：式中ρ——構件按全截截面計算的的縱縱向受拉鋼筋的的配筋率；hcr——構件截面的臨界界高度，當小于于h/2時取h/2；h——構件截面的的高度；b——構件的截面面寬度；M——構件的正截面受彎承載載力設計值。4123板厚度度規(guī)定9.1.2現(xiàn)現(xiàn)澆混凝土板板的尺寸宜符合合下列規(guī)定：1板的跨厚比：鋼筋混凝土單單向板不大于30，雙向板不不大于40；無梁支承承的有柱帽板不不大于35，無無梁支承的無柱柱帽板不大于30。預應力力板可適當增加加；當板的荷載載、跨度較大時時宜適當減小。2現(xiàn)澆鋼筋混凝土土板的厚度不應應小于表9.1.2規(guī)定的數數值。【說明】考慮結構安全全及舒適度（剛剛度）的要求，，提出了常用混混凝土板的跨厚比，并從構造角度提出出了現(xiàn)澆板最小小厚度的要求?，F(xiàn)澆板的合理理厚度應在符合承載力極限限狀態(tài)和正常使使用極限狀態(tài)要要求的前提下，，按經濟合理的的原則選定，并考慮防防火、防爆等要要求，但不應小小于表9.1.2的規(guī)定。從安全和耐久性性的角度適當增增加了密肋樓蓋蓋、懸臂板的厚厚度要求。還對對懸臂板的外挑長度作作出了限制，外外挑過長時宜采采取懸臂梁-板板的結構形式。。此外，根據工程經經驗，還給出了了現(xiàn)澆空心樓蓋蓋最小厚度的要要求。對制作條件較好好的預制構件面面板，在采取耐耐久性保護措施施的情況下，其其厚度可進一步減薄。。4224現(xiàn)澆混混凝土空心樓板板的構造規(guī)定9.1.5現(xiàn)現(xiàn)澆混凝土空空心樓板的體積空心率不宜大于50%。采用箱型內孔時時，頂板厚度不應小于肋間凈凈距的1/15且不應小于50mm。當底板配置受力鋼鋼筋時，其厚度度不應小于50mm。內孔間肋寬與內孔高度比不不宜小于1/4，且肋寬不應應小于60mm，對預預應力板不應小小于80mm。。采用管型內孔時時，孔頂、孔底板厚厚均不應小于40mm，肋寬與內孔徑之比不宜小于1/5，且肋寬不不應小于50mm，對預應力力板不應小于60mm?！菊f明】本條為新增條文，根據工程經驗驗和國內有關標標準，提出了空空心樓板體積空空心率限值的建建議，并對箱型型內孔及管型內內孔樓板的基本本構造尺寸作出出了規(guī)定。當箱箱體內模兼作樓樓蓋板底的飾面面時，可按密肋肋樓蓋計算。4325表層鋼鋼筋設置9.2.15當當梁的混凝土保護層厚厚度不小于50mm時，可配置表層鋼鋼筋網片，表層鋼鋼筋網片的配置置應符合下列規(guī)規(guī)定：1表層鋼筋筋宜采用焊接網片；應配置在梁底底和梁側的混凝凝土保護層中。其直直徑不宜大于8mm、間距不不應大于150mm；梁側的網片鋼筋還應應延伸到梁下部部受拉區(qū)之外，，并按受拉鋼筋筋要求進行錨固；2兩個方向向上表層網片鋼鋼筋的截面積均均不應小于相應應混凝土保護層(圖9.2.15陰陰影部分)面積積的1％。3表層網網片鋼筋保護層層應符合本規(guī)范范第8.2.3條的要求。。【說明】本條參考歐洲洲規(guī)范EN1992-1-1:2004的的有關規(guī)定，為為防止表層混凝土土碎裂、墜落和控控制裂縫寬度，提出了在厚保保護層混凝土梁梁下部配置表層層分布鋼筋（表層鋼筋筋）的構造要求求。表層分布鋼鋼筋宜采用焊接接網片。其混凝凝土保護層厚度可按第第8.2.3條條減小為25mm，但應采取取有效的定位、、絕緣措施。44表層鋼筋設置對縱筋直徑大于32mm或混凝土保護層厚厚度大于50mm的梁，在平行和垂直于于梁中受拉鋼筋筋的兩個方向均均可布置表層鋼筋。。表層鋼筋的配配置應符合下列列規(guī)定：▼表層鋼筋的直徑徑不宜大于8mm、間距不不應大于150mm；▼兩個方向上表層層鋼筋的面積均均不應小于，，其中中為為受力縱筋外外受拉混凝土的的面積，按式計計算：4526在梁柱柱節(jié)點中引入鋼鋼筋機械錨固的的形式梁縱向鋼筋在框框架中間層端節(jié)點的的錨固應符合下列要求。1梁上部縱向鋼筋筋伸入節(jié)點的錨錨固：1)當采用直直線錨固形式時時，不應小于la，且應伸過柱中中心線。伸過的長度不宜小小于5d，d為梁上部縱向鋼鋼筋的直徑；2)當柱截面面尺寸不足時，，梁上部縱向鋼鋼筋可采用本規(guī)規(guī)范第8.3.3條鋼筋端部加機械械錨頭的錨固方方式。梁上部縱向鋼鋼筋宜伸至柱外外側縱筋內邊，，包括機械錨頭頭在內的水平投投影錨固長度不不應小于0.4lab（圖9.3.4a）；3)梁上部縱縱向鋼筋也可采采用90°彎折折錨固的方式，，此時梁上部縱縱向鋼筋應伸至至節(jié)點對邊并向向節(jié)點內彎折，，其包含彎弧在在內的水平投影影長度不應小于于0.4lab，彎折鋼筋筋在彎折平面內內包含彎弧段的的投影長度不應應小于（圖9.3.4b）。。4626在梁柱柱節(jié)點中引入鋼鋼筋機械錨固的的形式（a）鋼筋端頭加錨板板錨固（b）90°彎折錨錨固圖9.3.4梁梁上部縱向鋼鋼筋在框架中層層端節(jié)點內的錨錨固【說明】本次修訂增加了采用筋端端加錨頭的機械械錨固方法，以提高錨固效效果，減少錨固固長度。但要求求錨固鋼筋在伸伸到柱對邊柱縱縱向鋼筋的內側側，以增大錨固固力。有關的試試驗研究表明，，這種做法有效效，而且施工比比較方便。4727裝配式式結構的設計原原則和構造規(guī)定定—設計原則9.6.1裝裝配式、裝配整整體式混凝土結結構中各類預制制構件應按下列原則進行設計：：1應在結構構方案和傳力途途徑中確定預制構件的的布置及連接方方式，并在此基礎上上進行結構分析析及構件設計；；2預制構件件的設計應滿足建筑使用功功能，并考慮標準化要求；3預制構件件的連接宜設置在結結構受力較小處處，且宜便于施工；結構構件之之間的鋼筋連接接及連接處的混混凝土應滿足結結構傳遞內力的要求；；4各類預制構件及其連連接構造應按從生產、施施工到使用過程程中可能產生的不利工況進行設設計，對預制非承重重構件尚應符合合本規(guī)范第9.6.8條的規(guī)規(guī)定。48裝配式結構的設設計原則和構造造規(guī)定—施工階段驗算、、連接構造9.6.2預預制混凝土構構件在生產、施施工過程中應按按實際工況的荷荷載、計算簡圖、、混凝土實體強強度進行施工階段驗算。驗算時應將構件件自重乘以相應應的動力系數：：對脫膜吸附、、翻轉、吊裝、運輸輸時取1.5，，臨時固定時取取1.2。注：動力系數尚尚可根據具體情情況適當增減。?！菊f明】預制構件應按按脫模起吊、運運輸碼放、安裝裝就位等工況及及相應的計算簡簡圖分別進行施施工階段驗算。。本條給出了不不同工況下的設設計條件及動力力系數。49裝配式結構的設設計原則和構造造規(guī)定—施工階段驗算、、連接構造9.6.3裝裝配式混凝凝土結構中各類類預制構件的連接構造，應便于構件安裝，且符合合結構內力傳遞遞的要求。裝配整體式結構構中的預制構件件的連接應能傳傳遞結構整體分分析所確定的內力。。對計算時不考考慮傳遞內力的的連接，也應有有可靠的固定措施?！菊f明】本條提出裝配式結構連接接構造的原則：裝配整體式結結構中的接頭應應能傳遞結構整整體分析所確定定的內力。對傳傳遞內力較大的的裝配整體式連連接，宜采用機機械連接的形式式。當采用焊接接連接的形式時時，應考慮焊按按應力對按頭的的不利影響。不考慮傳遞內力力的一般裝配式式結構接頭，也也應有可靠的固固定連接措施，，例如預制板、、墻與支承構件件的焊接或螺栓栓連接等。5027裝配式式結構的設計原原則和構造規(guī)定定—構造要求9.6.4裝裝配整體式結構構中框架梁的縱縱向受力鋼筋和和柱、墻中的豎豎向受力鋼筋宜采用用機械連接、焊接接或螺栓連接等等形式；板、墻等構件中的受力鋼筋筋可采用搭接連接形式；混凝土接合面面應進行粗糙處理或做成齒槽槽式；拼接處應采用強度等級級不低于預制構構件的混凝土灌縫。裝配整體式結構構的節(jié)點處，柱柱的縱向鋼筋應應貫穿節(jié)點；梁梁的縱向鋼筋應滿足本本規(guī)范第9.3節(jié)的錨固要要求。51裝配式結構的設設計原則和構造造規(guī)定—樓、屋蓋的構造造要求9.6.5房房屋裝配整體式樓蓋蓋、屋蓋應采取下列構造造措施。1預制板側側應為雙齒邊；；拼縫上口寬度度不小于30mm；空心板端孔中應有堵頭頭，深度不少于于60mm；并并應在拼縫中澆澆灌強度不低于C30的的細石混凝土；；2預制板端端宜伸出錨固鋼鋼筋互相連接，，并宜與板的支支承結構（圈梁、梁頂或或墻頂）伸出的的鋼筋及板端拼拼縫中設置的通通長鋼筋連結。9.6.6整體性要求較高高的裝配整體式式樓蓋、屋蓋，應采用預制構構件加現(xiàn)澆疊合層層的形式；或在在預制板側間隔隔設置配筋混凝凝土后澆帶，并在板端設設置負彎矩鋼筋筋、板的周邊沿沿拼縫設置拉接接鋼筋與支座連接。5227裝配式式結構的設計原原則和構造規(guī)定定—預制承重墻板的的構造要求9.6.7裝裝配整體式結結構中預制承重墻板沿周邊設置的連連接鋼筋應與支承結構及相相鄰墻板互相連連接，并澆筑混混凝土與周邊樓樓蓋、墻體連成整體。【說明】為形成結構整整體受力，對預預制墻板及與周周邊構件的連接接構造提出要求求。包括與相鄰鄰墻體及樓板的的鋼筋連接、灌灌縫混凝土、邊邊緣構件加強等等措施。53裝配式結構的設設計原則和構造造規(guī)定—非承重預制構件件設計9.6.8非承重預制構件件的設計應符合下列要求求。1與支承結結構之間宜采用用柔性連接方式式；2在框架內內鑲嵌或采用焊焊接連接時，應應考慮其對框架架抗側移剛度的影響；3外掛板與與主體結構的連連接構造應具有有一定的變形適適應性?！菊f明】本條為新增條文，闡述非承重預制制構件的設計原則則。災害及事故表表明，傳力體系以以外僅承受自重等等荷載的非結構預預制構件，也應進進行構件及構件連連接的設計，以避避免影響結構受力力，甚至墜落傷人人。此類構件及連連接的設計原則為為：承載安全、適適應變形、有冗余余約束、滿足建筑筑功能以及耐久性性要求等。5428調整了張張拉控制應力10.1.3預預應力筋的張拉拉控制應力σcon應符合下列規(guī)定，，且不宜小于0.4fptk：1鋼絲、鋼絞線線σcon≤0.75fptk(10.1.3-1)2預應力螺紋鋼鋼筋σcon≤0.85fpyk(10.1.3-2)適當提高張拉控制制應力；不再區(qū)分分先、后張法5529后張法有粘粘結預應力混凝土土框架梁及連續(xù)梁梁彎矩調幅10.1.8對對允許出現(xiàn)裂縫縫的后張法有粘結結預應力混凝土框框架梁及連續(xù)梁，在重力荷載載作用下按承載能能力極限狀態(tài)計算算時，可考慮內力重分布，并應滿滿足正常使用極限限狀態(tài)驗算要求。。當截面相對受壓區(qū)高度ξ不小小于0.1且不不大于0.3時時，其任一跨內的的支座截面最大負彎矩設計值值可按下列公式確確定：且調幅幅度不宜超超過重力荷載下彎彎矩設計值的20％。式中：M——支座控制截面面彎矩設計值；Mgq——控制截面按彈彈性分析計算的重重力荷載彎矩設計計值；ξ——截面相對對受壓區(qū)高度，應應按本規(guī)范第6章章的規(guī)定計算；；β——彎矩調幅幅系數(范圍為0.15~0.05)。56增加無粘結預應力力混凝土有關內容容—預應力筋的應力設設計值10.1.14無無粘結預應力力矩形截面受彎構構件，在進行正截截面承載力計算時，無粘結預預應力筋的應力設設計值宜宜按下列列公式計算：—無粘結預應力筋中中的應力增量；—綜合配筋指標，，不宜大于0.4；—連續(xù)無粘結預應力力筋兩個錨固端間間的總長度；l2——與l1相關的由活荷載最最不利布置圖確定定的荷載跨長度之之和。5730增加無粘粘結預應力混凝土土有關內容—預應力筋的應力設設計值【說明】本次修訂采用了了現(xiàn)行行業(yè)標準《《無粘結預應力混混凝土結構技術規(guī)規(guī)程》JGJ92的相關表達式式。該表達式以綜合配筋指標為為主要參數，考慮慮了跨高比變化影影響。為反映在連續(xù)多多跨梁板中應用的的情況，增加了考慮連續(xù)跨跨影響的設計應力力折減系數。在設計框架梁時時，無粘結預應力力筋外形布置宜與與彎矩包絡圖相接接近，以防在框架架梁頂部反彎點附附近出現(xiàn)裂縫。5830增加無粘粘結預應力混凝土土有關內容—受彎縱筋10.1.15無粘結預應力混凝凝土受彎構件的受受拉區(qū)，縱向普通鋼筋的配置應符合下列規(guī)定：：1單向板縱向普通鋼筋的截截面面積As應符合下式規(guī)定：：且縱向普通鋼筋直直徑不應小于8mm，間距不應大大于200mm。。2梁中受拉區(qū)配置的縱向普通鋼鋼筋的最小截面面面積As應取下列兩式計算結果的的較大值：3對一級級裂縫控制等級的的梁，當無粘結預預應力筋承擔75%以上彎矩設計計值時，縱向普通鋼鋼筋面積應滿足承承載力計算和公式式（10.1.15-3）的要求求。5930增加無粘粘結預應力混凝土土有關內容—雙向平板10.1.16無無粘結預應力力混凝土板柱結構構中的雙向平板，縱向普通鋼筋截面面積及其其分布應符合下列規(guī)定：：1負彎矩區(qū)縱向普通通鋼筋。在柱邊的負彎矩矩區(qū)，每一方向上上縱向普通鋼筋的截面面面積應符合下列列規(guī)定：As≥0.00075hl（10.1.16-1）式中：l——平行于計算縱縱向受力鋼筋方向向上板的跨度；h——板的厚度。2在荷載標準組合下下，當正彎矩區(qū)每一方向上抗裂驗驗算邊緣的混凝土法向拉應力力滿足下列規(guī)定時時，正彎矩區(qū)可僅僅按構造配置縱向普通鋼筋：6030增加無粘粘結預應力混凝土土有關內容—雙向平板3在荷載標準組組合下，當正彎矩區(qū)每一個方向上抗裂裂驗算邊緣的混凝土法向拉應應力超過0.4ftk且不大于1.0ftk時，縱向普通通鋼筋的截面面積應符合合下列規(guī)定：4在荷載效應應的標準組合下，，當正彎矩區(qū)抗裂驗算邊緣的混混凝土法向拉應力超過過0.4但不大于于1.2時，非預預應力鋼筋的最小小截面面積應按下式計算算：5在平板的邊緣和拐拐角處，應設置暗暗圈梁或設置鋼筋筋混凝土邊梁。暗圈梁的縱向向鋼筋直徑不應小小于12mm，且且不應少于4根根；箍筋直徑不應小于于6mm，間距不不應大于150mm。6131調整了預應力混凝凝土的收縮、徐變變損失計算公式先張法構件后張法構件6232后張預應應力構件中的曲線線預應力束10.3.10后張法預應力混凝凝土構件中，當采采用曲線預應力束時，其曲率半徑rp宜按下列公式確定定，但不宜小于4m：10.3.11在預應力混凝土結結構中，對沿構件件凹面布置的縱向向曲線預應力束，當預應應力束的合力設計計值滿足下列公式式要求時，可僅配置構造U形插筋筋（圖10.3.11）。當不滿足時，每單單肢U形插筋的截截面面積應按下列列公式確定：6332后張預應應力構件中的曲線線預應力束(a)抗崩裂U形插筋布置(b)I-I剖面圖10.3.11抗崩裂U形形插筋構造示意1－預應力束；2－沿曲線預應力力束均勻布置的U形插筋6433調整了確確定結構的抗震等等級一些參數11.1.3房房屋建筑混凝凝土結構構件的抗抗震設計，應根據據設防類別、烈度、結構類類型和房屋高度采采用不同的抗震等等級，并應符合相應的計算和構構造措施要求。丙丙類建筑的抗震等等級應按表11.1.3確定定?！菊f明】與02規(guī)范相比，，表11.1.3作了以下主要調調整：◆考慮到框架結構的的側向剛度及抗水水平力能力與其他他結構類型相比相對偏弱，根根據2008年汶汶川地震震害經驗驗以及優(yōu)化設計方方案的考慮，將框架結構在9度度區(qū)的最大高度限限值以及其他烈度度區(qū)不同抗震等級的劃劃分高度由30m降為24m。6534剪力墻底底部加強部位的范范圍11.1.5剪剪力墻底部加強強部位的范圍，應應符合下列規(guī)定：：1底部加強部部位的高度應從地下室頂板算起。2部分框支剪剪力墻結構的剪力力墻，底部加強部部位的高度可取框支層加框支層以以上兩層的高度和和落地剪力墻總高度的1/10二者的較大值。其他結結構的剪力墻，房房屋高度大于24m時，底部加強強部位的高度可取底底部兩層和墻肢總高度的1/10二者的較大值；房屋高度不大于24m時，底部加強強部位可取底部一一層。3當結構計算算嵌固端位于地下下一層的底板或以以下時，按本條第1、2款確定的的底部加強部位的的范圍尚宜向下延延伸到計算嵌固端。6635抗震用鋼鋼筋11.2.2梁梁、柱、墻、支支撐中的受力鋼筋筋宜采用熱軋帶肋肋鋼筋；當采用現(xiàn)行國家標標準《鋼筋混凝土土用鋼第2部分分：熱軋帶肋鋼鋼筋》GB1499.2中牌號帶帶“E”的熱軋帶帶肋鋼筋時，其強強度和彈性模量應按本規(guī)范第4.2節(jié)有關熱軋軋帶肋鋼筋的規(guī)定定采用。【說明】當有較高要求時時，尚可采用現(xiàn)行行國家標準《鋼筋筋混凝土用鋼第第2部分：熱軋軋帶肋鋼筋筋》GB1499.2中牌牌號為HRB400E、HRB500E、HRB335E、HRBF400E、、HRBF500E、HRBF335E的鋼筋筋。這些帶“E”的的鋼筋牌號號的強屈比、屈強比比和極限應應變（延伸伸率）均符符合本規(guī)范范第11.2.3條條的要求；；其抗拉強強度、屈服強強度、強度度設計值以以及彈性模模量的取值值與不帶““E”的同同牌號熱軋軋帶肋鋼筋相同，，應符合本本規(guī)范第4.2節(jié)的的有關規(guī)定定。6736加嚴對一、、二、三級級抗震等級級的各類框框架的縱向受力鋼鋼筋的延性性性能要求求按一、二、、三級抗震震等級設計計的各類框框架和斜撐撐構件，其其縱向受力鋼筋筋應符合下列列要求：(1)鋼筋的抗拉強度實實測值與屈服強度實實測值之比(強屈比)不應小于1.25；；(結構某關鍵鍵部位出現(xiàn)現(xiàn)較大塑性性變形或塑塑性鉸后，，鋼筋在大大變形條件件下有足夠的強度硬硬化過程，，保證構件件有足夠的的承載力)(2)鋼筋的屈服強度實實測值與屈服強度標標準值之比不應小小于1.3；(保證“強柱柱弱梁”、、“強剪弱弱彎”的要要求能實現(xiàn)現(xiàn))(3)鋼筋筋最大拉力下下的總伸長長率不應小于9%。(保證在大地地震變形下下，鋼筋有有足夠的變變形能力)6837框架柱鋼筋的最小配筋筋率稍作降降低表11.4.7-1柱全全部縱向受受力鋼筋最最小配筋百百分率(%)注：1采用335MPa級、400MPa級縱向受力鋼鋼筋時，應應分別按表表中數值增增加0.1和0.05采用；；2當混凝凝土強度等等級為C60及以上上時，應按按表中數值值加0.1采用。3對框架架結構，應應按表中數數值加0.1采用。。(降低0.1%，以適適應高強鋼鋼筋的應用用)6938增加了四級級抗震等級級的各類結結構的框架架柱、框支支柱的軸壓比限值值一、二、三三、四級抗震等級級的各類類結構的的框架柱柱和框支支柱，其其軸壓比比不宜大大于表11.4.11規(guī)定的限限值。對對Ⅳ類場場地上較較高的高高層建筑筑，柱軸軸壓比限限值應適適當減小小。表11.4.11柱柱軸壓壓比限值值結構體系抗震等級一級二級三級四級框架結構0.650.750.850.90框架-剪力墻結構、筒體結構0.750.850.900.95部分框支剪力墻結構0.600.70———框架結構構柱的軸軸壓比限限值降低低0.05，偏偏嚴7039修修改了了“強柱柱弱梁””調整規(guī)規(guī)定11.4.1““強強柱弱弱梁”調調整：框架柱柱端彎矩矩增大系系數；對對框架結構構，二、三三、四級級宜分別別取1.5、、1.3、1.2；其他結構構類型中中的框架架，一級宜宜取1.4，二二級宜取取1.2，三、、四級宜宜取1.1。▼本次修訂訂，提高了框框架結構構的柱端端彎矩增增大系數數，而其他他結構中中框架的的柱端彎矩增增大系數數仍與2002規(guī)范范相同；；并補充了四四級框架架的柱端端彎矩增增大系數。在按實際際配筋確確定梁端端抗彎能能力時，，有效板寬寬范圍與前面第第11.3.2條處相同，建建議取用每側側6倍板板厚。7140修修改了了“強剪剪弱彎””調整規(guī)規(guī)定11.3.2,11.4.3““強剪剪弱彎””調整(公式未未變)一級框架架結構及及9度時時尚應符符合：柱剪力增增大系數數；對框框架結構構，二、、三、四四級宜分分別取1.3、、1.2、1.1；對對其他結結構類型型的框架架，一級級宜取1.4，，二級宜宜取1.2，三三、四級級宜取1.1。。7240修修改了了“強剪剪弱彎””調整規(guī)規(guī)定【說明】與02版規(guī)范范相比，，本次修修訂規(guī)定定在計算算中考慮受壓壓鋼筋及有有效板寬寬范圍內內的板筋筋。這里的的板筋指指有效板板寬范圍圍內平行框架架梁方向向的板內內實配鋼鋼筋。對對于這里里使用的的有效板板寬，美國ACI318-08規(guī)規(guī)范規(guī)定定取為與與非抗震震設計時時相同的的等效翼翼緣寬度，這就就相當于于取梁每每側6倍倍板厚作作為有效效板寬范范圍。這這一規(guī)定定是根據進進入接近近罕遇地地震水準準側向變變形狀態(tài)態(tài)的縮尺尺框架結結構試驗中對參參與抵抗抗梁端負負彎矩的的板筋應應力的實實測結果果確定的的。歐洲規(guī)范EN1998則建議議取用較較小的有有效板寬寬，即每每側2倍倍板厚。。這大致相相當于梁梁端屈服服后不久久的受力力狀態(tài)。。本規(guī)范范建議，，取用每側6倍倍板厚的的范圍作作為“有有效板寬寬”。7341抗抗震受受剪承載載力計算算擴大到到三級抗震震等級框框架節(jié)點點核心區(qū)區(qū)◆一、二、三級抗震等級的框框架應進行節(jié)節(jié)點核心區(qū)抗抗震受剪承載載力計算。四四級抗震等級級的框架節(jié)點點可不進行計計算，但應符符合抗震構造造措施的要求求?！艨蚣芰褐?jié)點點核心區(qū)考慮慮抗震等級的的剪力設計值值，應按下列列規(guī)定計算9度時和一級框架結構尚應應符合其他層中間節(jié)點和端端節(jié)點9度時和一級級框架結構尚尚應符合頂層中間節(jié)點和端端節(jié)點7441補充充了筒體及剪力墻洞口連連梁承載力計算規(guī)規(guī)定▼當配置普通箍筋筋時，其截面限限制條件及斜斜截面承載力力應符合下列列規(guī)定：跨高比不小于于2.5的連連梁受剪截面應符符合下列條件件≤連梁的斜截面面受剪承載力力應符合下列列規(guī)定≤75跨高比小小于2.5的連梁梁普通箍筋連梁梁的斜截面受剪承承載力：圖11.7.8普通配配筋連梁≤41補充了了筒體及剪力墻洞口連連梁承載力計算規(guī)規(guī)定7641補充了寬高比小于2.5的連梁梁以及特殊配筋連梁梁的設計規(guī)定◆當采用對角斜斜筋配筋方式式或分段封閉閉箍筋配筋方方式時，連梁梁的受剪截面面可按式（11.7.8-1）驗算算，對角斜筋連梁梁的斜截面受剪剪承載力應按按式(11.7.9-1)的驗算算，分段封閉箍筋筋連梁的斜截面受剪剪承載力應按按式（11.7.9-2）驗算。（a）對角斜斜筋連梁（（b）分段封閉閉箍筋連梁77≤(11.7.8-1)(11.7.9-1)(11.7.9-2)(11.7.9-3)78◆當連梁采用綜綜合斜筋配筋筋方式（圖11.7.9-2）時，，其受剪截面面可按式(11.7.9-4)驗算算，其斜截面面受剪承載力力可按式(11.7.9-5)驗算算?！?11.7.9-4)(11.7.9-5)7942補充了三級抗震等級級剪力墻的相關規(guī)定表11.7.16剪剪力墻軸壓比限值抗震等級（設防烈度）一級(9度)一級(7、8度)二級、三級軸壓比限值0.40.50.6表11.7.17剪剪力墻設置構造邊緣構件件的最大軸壓壓比抗震等級（設防烈度）一級(9度)一級(7、8度)二級、三級軸壓比0.10.20.38043補充充了預應力混凝土土結構的抗震設計要要求11.8.1適用范圍：預應力混凝土土結構可用于于抗震設防烈度度6度、7度、8度度區(qū)，當9度區(qū)區(qū)需采用預應應力混凝土結結構時，應有有充分依據，并采取取可靠措施。。無粘結預應力力混凝土結構構的抗震設計，，應符合專門門規(guī)定。（PC較RC延延性較差；無無粘結較有粘粘結的延性差差）11.8.2抗震設計時，，后張預應力力框架、門架架、轉換層的的轉換大梁，宜采用有粘結結預應力筋；承重結構的的預應力受拉拉桿件和抗震等級為一級級的預應力框框架，應采用有粘結結預應力筋。8143補充充了預應力混凝土土結構的抗震設計要要求11.8.3預應力混凝土土結構的抗震計算，應符合下列列規(guī)定：1預應力混凝土土框架結構的的阻尼比宜取0.03；在框架-剪力墻結構、框架-核心筒結構構及板柱-剪剪力墻結構中中，當僅采用用預應力混凝土梁或板板時，阻尼比比