伊頓幼兒園三層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計

本科生畢業(yè)設(shè)計計(論文)題目:正定市伊頓幼兒園主樓框架結(jié)構(gòu)設(shè)計英文題目:MainCityNurseryZhengdingframedesignEaton系:土木工程系專業(yè):土木工程班級:068班學(xué)生:賈治偉學(xué)號:06011811指導(dǎo)教師:職稱:指導(dǎo)教師:職稱:本課題要求為河北省正定市伊頓幼兒園教學(xué)綜合樓。該樓是一座用于教學(xué)、辦公用途的建筑，分三層，總建筑高度11.3m。設(shè)計的基本地震加速度為0.05g，基本風(fēng)壓為0.35kN/m2，基本雪壓為0.20kN/m2，地面粗糙度為C類，抗震烈度為7度。根據(jù)工程實際條件，抗震設(shè)防烈度7度，在原有建筑資料基礎(chǔ)上進(jìn)行了初步建筑設(shè)計，繪制了建筑平面、立面、剖面圖。在此基礎(chǔ)上，通過結(jié)構(gòu)方案比較與查閱相應(yīng)的中外參考文獻(xiàn)，完成了結(jié)構(gòu)形式和結(jié)構(gòu)體系的選擇及結(jié)構(gòu)布置，對主體框架結(jié)構(gòu)選取其中較為標(biāo)準(zhǔn)的一榀框架進(jìn)行具體的設(shè)計與計算。主要內(nèi)容包括：結(jié)構(gòu)的選型、柱網(wǎng)布置、構(gòu)件尺寸的確定、計算簡圖的確定、側(cè)向剛度計算、材料的選定、荷載的計算、內(nèi)力計算與分析、抗震設(shè)計與計算、內(nèi)力組合、梁柱的截面設(shè)計（有時也稱為配筋設(shè)計）、樓板設(shè)計以及構(gòu)造設(shè)計；并根據(jù)設(shè)計計算的結(jié)果繪制主要構(gòu)件的配筋圖。總的來說，本設(shè)計大致分六部分：建筑設(shè)計、荷載統(tǒng)計、荷載效應(yīng)、內(nèi)力組合、截面設(shè)計、繪制圖紙。通過老師指導(dǎo)、查詢資料、計算，最終完成該結(jié)構(gòu)的所有設(shè)計。關(guān)鍵詞是為了文獻(xiàn)標(biāo)引工作從論文中選取出來、用以表示全文主題內(nèi)容信息款目的單詞或術(shù)語。如有可能，應(yīng)盡量用《漢語主題詞表》等詞表提供的規(guī)范詞。不用此信息時，刪除此框。關(guān)鍵詞：建筑設(shè)計；內(nèi)力計算；內(nèi)力組合；截面設(shè)計。DesignOfAnOfficeBuildingForAschool關(guān)鍵詞是為了文獻(xiàn)標(biāo)引工作從論文中選取出來、用以表示全文主題內(nèi)容信息款目的單詞或術(shù)語。如有可能，應(yīng)盡量用《漢語主題詞表》等詞表提供的規(guī)范詞。不用此信息時，刪除此框。關(guān)鍵詞：建筑設(shè)計；內(nèi)力計算；內(nèi)力組合；截面設(shè)計。Thisprogramistodesignanofficebuildingforaschoolinzhengding.Thisbuildingisanofficebuilding.Thisbuildinghavethreestoreysandhasatotalheightof11.3m.Thebasicearthquakeaccelerationusedfordesignis0.05g,andthebasicwindpressureis0.35kN/m2whilethebasicsnowpressureis0.20kN/m2andthesurfaceroughnesscanbedefinedasCandtheintendedaseismaticintensityisⅦ.Accordingtotheactualconditions,theassummeaseismaticintensityisⅦ,thepresentstudycomparedtheprogrammestructuresandrefertorelevantChinaandforeignreferenceliterature,selectedrelevantstructuralformandstructuresystemandstructurallayouted,choseonerowofastandardframeworkforspecificdesignandcalculationforthemainframework.Itincludedthat,selectingstructuremodels,pillarnetworklayouted,determiningcomponentssizeandcalculatingsketch,sidecutaccounted,materialsselecting,loadaccounting,endogenousforceaccountingandanalyzing,designandcalculationofearthquake,endogenousforcecompounding,cross-sectionaldesignofgirderandcolumniation(sometimescalledPeijindesign),designofslab.Allinall,thisdesignhassixsteps,architecturedesigning,loadcounting,internalforcecomputationandcombination,sectiondesigninganddrawing.Withtheinstructionofmyteacher,Ifinishthedesigningaftermassesofwork.KeyWords:architecturedesigning;internalforcecomputation;internalcombination;sectiondesigning目錄本課題是為河北正定市伊頓幼兒園主樓框架結(jié)構(gòu)設(shè)計。在考慮了多方面的要求，框架結(jié)構(gòu)的主要優(yōu)點是：建筑平面布置靈活，可形成較大的房間，立面變化靈活，立面處理上易于表現(xiàn)建筑藝術(shù)要求，最終確定采用框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計。畢業(yè)設(shè)計大學(xué)本科教育培養(yǎng)目標(biāo)的實現(xiàn)和檢驗所學(xué)知識掌握程度的重要階段，是綜合學(xué)習(xí)的階段，是深化、綜合、拓寬所學(xué)知識的一次實踐機會，是對大學(xué)期間所學(xué)專業(yè)知識的全面總結(jié)。我所做的設(shè)計題目為“”，在設(shè)計前，我翻閱了《房屋建筑學(xué)》、《土力學(xué)地基基礎(chǔ)》、《結(jié)構(gòu)力學(xué)》、《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)》、《高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計》《建筑抗震設(shè)計》等大學(xué)所學(xué)的主要專業(yè)課教材，以便能夠在設(shè)計中更好的理解各方面的設(shè)計要點，同時閱讀了關(guān)于抗震、混凝土結(jié)構(gòu)、建筑荷載等若干設(shè)計、施工規(guī)范，并參考了以下規(guī)范、文獻(xiàn)：《房屋建筑制圖統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》、《建筑結(jié)構(gòu)制圖標(biāo)準(zhǔn)》、《建筑荷載規(guī)范》、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》、《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》、《建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊》、《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)造手冊》、《高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計》、《高等學(xué)校建筑工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計指導(dǎo)》、《土木工程專業(yè)設(shè)計指導(dǎo)》等相關(guān)教科書及相關(guān)規(guī)定、圖集，來進(jìn)行建筑施工圖、結(jié)構(gòu)施工圖和結(jié)構(gòu)設(shè)計的計算。在進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計與計算時，均采用手算。由于自己的水平有限，時間也比較緊迫，難免有一些不妥和疏忽之處，敬請各位老師批評指正?；炷潦请S著硅酸鹽水泥的出現(xiàn)而問世的，至今已有180多年的歷史。隨著科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步，混凝土的配置技術(shù)從經(jīng)驗逐步發(fā)展到理論；混凝土的施工技術(shù)從手工發(fā)展到機械化；混凝土的強度不斷提高，性能不斷改善，品種不斷增多；對混凝土的研究也從宏觀到細(xì)觀及微觀不斷深入。現(xiàn)已成為各種工程建設(shè)中的一種主要的建筑材料。無論是工業(yè)與民用建筑、給水與排水工程、水利水電工程、交通工程以及地下工程、國防建設(shè)等都廣泛應(yīng)用混凝土。我國混凝土發(fā)展的狀況20世紀(jì)80年代我國改革開放以來，特別在90年代，我國推行大規(guī)模的經(jīng)濟建設(shè)、基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)和住宅建設(shè)。水泥和混凝土的產(chǎn)量飛速發(fā)展；而在同一時期，發(fā)達(dá)國家的建設(shè)相對處于萎縮階段，因此可以說我國水泥和混凝土的發(fā)展在世界上一枝獨秀，舉世矚目[1]。近年來，特別是近十年來我國混凝土行業(yè)有了長足的發(fā)展，尤其是在城市中大力推行了商品混凝土。目前，中等以上城市大部分有了商品混凝土生產(chǎn)廠家。2004年全國商品產(chǎn)量為2.84億m3，預(yù)計2005年將達(dá)3.63億m3，顯示出高速增長的勢頭。與此對應(yīng)的混凝土的技術(shù)裝備，無論數(shù)量還是質(zhì)量都在不斷提升。涌現(xiàn)出一大批技術(shù)裝備精良的商品混凝土公司，他們或使用國內(nèi)品牌或使用國際著名企業(yè)機械；運輸車輛更有享譽世界的奔馳、三菱、日產(chǎn)等，你超我趕，互不示弱。在攪拌站基礎(chǔ)建設(shè)方面也顯示出一定的實力，一般都建有水泥、粉煤灰、礦渣粉筒倉；自動上料、計量設(shè)備；有的更建有頂砂、石料倉庫，使人賞心悅目。而另一方面的事實是混凝土原材料和配制技術(shù)滯后，我們使用一流的設(shè)備，生產(chǎn)出的混凝土確是二流、三流，甚至不合格產(chǎn)品！如果可以用一句話概況當(dāng)今我國混凝土行業(yè)的特點，“硬件硬、軟件軟”應(yīng)該是比較恰當(dāng)?shù)腫2]。高效、節(jié)能、環(huán)保的住宅體系是社會發(fā)展的必然趨勢。住宅產(chǎn)業(yè)化是我國經(jīng)濟發(fā)展、城市化進(jìn)程不斷加快的必然選擇。結(jié)合萬科在住宅產(chǎn)業(yè)化方面的探索。通過一系列的新型裝配式預(yù)制鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)體系節(jié)點試驗,對其受力特性、抗震性能及其破壞模式等方面進(jìn)行了研究。形成系統(tǒng)的裝配式預(yù)制鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)試驗研究，可為此種結(jié)構(gòu)體系的推廣應(yīng)用提供試驗論證。混凝土是土木工程中用途最廣、用量最大的一種建筑材料。按預(yù)定性能設(shè)計和制作混凝土，研制輕質(zhì)，高強度，多功能的混凝土新品種。利用現(xiàn)代新技術(shù)、大力發(fā)展新工藝、新設(shè)備；廣泛利用工業(yè)廢渣作原材料等，都是今后需要不斷解決的課題。商品混凝土是以集中予拌、遠(yuǎn)距離運輸?shù)姆绞较蚴┕すさ靥峁┈F(xiàn)澆混凝土。商品混凝土是現(xiàn)代混凝土與現(xiàn)代化施工工藝的結(jié)合的高科技建材產(chǎn)品，它應(yīng)包括：大流動性混凝土、流態(tài)混凝土、泵送混凝土、自密實混凝土、防滲抗裂大體積混凝土、高強混凝土和高性能混凝土等。為了使商品混凝土性能穩(wěn)定、經(jīng)濟、性價比高，必須嚴(yán)格選擇所需的原材料和優(yōu)化混凝土的配合比。實踐證明，現(xiàn)代混凝土配合比全計算法設(shè)計為此提供了簡單快捷和可靠的技術(shù)途徑。傳統(tǒng)的混凝土配合比設(shè)計方法(即假定容重法和絕對體積法)是以強度為基礎(chǔ)的，即根據(jù)“水灰比定則”設(shè)計配合比。而我們提出的全計算配合比設(shè)計方法是以工作性、強度和耐久性為基礎(chǔ)，通過混凝土體集模型推導(dǎo)出用水量和砂率計算公式，并且將此二式與水灰比定則相結(jié)合實現(xiàn)FLC和HPC的組成和配合比的全計算。全計算法與傳統(tǒng)設(shè)計方法相比較，全計算法使混凝土配合比設(shè)計由半定量走向全定量，由經(jīng)驗走向科學(xué)。與傳統(tǒng)配合比設(shè)計相比，全計算法更方便快捷地得到優(yōu)化的混凝土配合比[3]。國內(nèi)的框架結(jié)構(gòu)研究起步較國外稍微晚一些，但目前已基本趕上國外的研究進(jìn)度，并且在一些領(lǐng)域處于世界先進(jìn)水平。凝結(jié)的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)具有取材材豐富，造造價低廉，強強度高，剛剛度大，耐耐火性、耐耐久性以及及延性良好好等優(yōu)點，但但是結(jié)構(gòu)自自重大、體體積大、容容易開裂、施施工速度慢慢，在地震震作用下非非結(jié)構(gòu)構(gòu)件件（如填充充墻、建筑筑裝飾等）破破壞較嚴(yán)重重，因此采采用框架結(jié)結(jié)構(gòu)時應(yīng)控控制建筑物物的層數(shù)和和高度[44]。框架結(jié)構(gòu)主要由由梁柱等構(gòu)構(gòu)件組成，梁梁柱是框架架結(jié)構(gòu)主要要的承重構(gòu)構(gòu)件?？蚣芗芙Y(jié)構(gòu)的優(yōu)優(yōu)點是建筑筑平面布局局靈活，可可以做成有有較大空間間的會議室室、餐廳、車車間、營業(yè)業(yè)室、教室室等。需要要時，可用用隔斷分隔隔成小開間，或拆拆除隔斷改改成大開間間，因而使使用靈活。外外墻為非承承重構(gòu)件，可可使立面設(shè)設(shè)計靈活多多變。如果果采用輕質(zhì)質(zhì)隔墻和外外墻，就可可大大降低低房屋自重重，節(jié)省材材料?？蚣芗芙Y(jié)構(gòu)構(gòu)件件類型少，易易于標(biāo)準(zhǔn)化化、定型化化。料計本課題是為河北北省正定市市伊頓幼兒兒園主樓。該該樓占地面面積約7888平方米，總總建筑面積積2300平方米，屬屬三類建筑筑，設(shè)計使使用年限為為50年，抗震震設(shè)防為7度（加速速度0.005g），設(shè)設(shè)計分組為為第三組，抗震設(shè)防類別為丙類，抗震等級為二級?；撅L(fēng)壓為0.3kN/m2，基本雪壓為0.35kN/m2，地面粗糙度為C類。本工程所在場地場地類別為Ⅲ類。依據(jù)設(shè)計任務(wù)書書的要求，為為保證本建建筑的設(shè)計計質(zhì)量，使使幼兒園建建筑符合安安全、衛(wèi)生生、使用功功能等方面面的基本要要求，特查查閱了《幼幼兒園建筑筑設(shè)計規(guī)范范》、《建筑設(shè)設(shè)計防火規(guī)規(guī)范》等。筑依據(jù)規(guī)范和任務(wù)務(wù)書的要求求，在建筑筑總平面布布置上，對對建筑物、室室外游戲場場地、綠化化用地等進(jìn)進(jìn)行總體布布置，功能能分區(qū)合理理，朝向適適宜，游戲戲場地日照照充足，符符合孩子們們的生理和和心理特點點。另設(shè)置置了各班專專用的室外外游戲場地地以及全園園共用的室室外游戲場場地，有游游戲器具、30m跑道、沙坑和戲水池等。本建筑的平面布布置功能分分區(qū)明確，避避免相互干干擾，方便便使用管理理，有利于于交通疏散散，平面形形狀為矩形形，采用內(nèi)內(nèi)廊式雙面面布房，考考慮到孩子子們經(jīng)常在在走廊跑鬧鬧，其凈寬寬設(shè)為3..0m。幼幼兒園的生生活用房、服服務(wù)用房和和供應(yīng)用房房分區(qū)布置置，廚房和和辦公室、會會議室均設(shè)設(shè)在變形縫縫另一側(cè)，與與生活用房房分開。孩孩子們的活活動室、臥臥室和輔助助空間的衛(wèi)衛(wèi)生間和衣衣帽間組合合在一起，醫(yī)醫(yī)務(wù)保健室室設(shè)在建筑筑物的主出出入口，廚廚房設(shè)在底底層，而且且在廚房另另設(shè)置了一一個單獨的的出入口以以方便蔬菜菜等貨物的的進(jìn)出。防火與疏散方面面，設(shè)置了了兩個安全全出入口，因因為幼兒園園人流量并并不是很大大，故設(shè)置置了一個疏疏散樓梯。樓樓梯踏步的的高度為1150mmm，寬度為為280mmm，梯井井為0.112m，不不必所采取取安全措施施。樓梯欄欄桿垂直線線飾間的凈凈距為0..11m，除除設(shè)置成人人扶手外，在在靠墻的一一側(cè)特設(shè)置置了幼兒扶扶手，高度度為0.66m。活動動室、休息息室和音體體活動室設(shè)設(shè)置雙扇平平開門，寬寬度為1..5m。建筑構(gòu)造方面，孩孩子們經(jīng)常常出入的門門，在距地地0.7mm處加設(shè)幼幼兒專用拉拉手。孩子子們的活動動室、音體體活動室等等的外窗窗窗臺距地面面高度為00.6m，全部采用用大開間窗窗，以利于于采光通風(fēng)風(fēng)，滿足日日照和窗地地比。內(nèi)墻墻面上盡量量不開窗，以以便用來展展示教材和和孩子們的的作品。建筑物總高為111.3m，共3層，每層層層高均為為3.6mm，室內(nèi)外外高差0..45m。屋屋面為不上上人平屋面面，女兒墻墻高0.55m。屋面面排水采用用有組織外外排水方案案，此方案案施工簡單單，經(jīng)濟性性較好，建建筑體型簡簡單，水落落管采用白白色PVC管，直徑徑為1000mm。程本工程擬建于河河北省正定定市，為幼幼兒園，預(yù)預(yù)計班數(shù)為為12班，每每班20～25人，容容納240～300名幼幼兒。工程程背景：河河北省正定定市伊頓幼幼兒園主樓樓。建筑層層數(shù)為3層，主體體高度11.3m，其中首首層層告33.6m,,其余兩層層層高均高高3.6mm。設(shè)計的的基本地震震加速度為為0.055g，基本本風(fēng)壓為0.355kN/mm2，基本雪壓壓為0.2kkN/m22，抗震烈度7度。型依據(jù)設(shè)計資料、任任務(wù)書以及及相關(guān)資料料、規(guī)范的的要求選擇擇合理的結(jié)結(jié)構(gòu)形式，進(jìn)進(jìn)行結(jié)構(gòu)布布置，并計計算。構(gòu)本建筑采用框架架結(jié)構(gòu)，為為了使建筑筑結(jié)構(gòu)的整整體剛度較較好，樓面面、屋面、樓樓梯等均采采用現(xiàn)澆結(jié)結(jié)構(gòu)。因建建筑場地土土質(zhì)均勻、堅堅實、性質(zhì)質(zhì)良好，地地基承載力力較大，故故選用鋼筋筋混凝土柱柱下獨立基基礎(chǔ)。構(gòu)框架結(jié)構(gòu)應(yīng)設(shè)計計成雙向梁梁柱抗側(cè)力力體系，根根據(jù)結(jié)構(gòu)的的具體布置置，本建筑筑由于樓面面活荷載不不大，為減減輕結(jié)構(gòu)自自重和節(jié)省省材料起見見，樓面板板和屋面板板均采用雙雙向板，板板厚度取1120mmm，與梁整整體現(xiàn)澆。樓樓梯采用現(xiàn)現(xiàn)澆板式樓樓梯，為了了施工方便便，內(nèi)、外外填充墻均均為2400mm厚。本建筑的材料選選用如下：：混凝土：梁、板板和樓梯均均采用C30，柱子采采用C35，基礎(chǔ)采采用C25。鋼筋：縱向受力力鋼筋采用用熱軋鋼筋筋HRB3335，其其余采用熱熱軋鋼筋HPB2235。墻體：內(nèi)外墻均均采用灰砂砂磚，尺寸寸為2400mm×120mmm×60mmm，重度γ=18KKN/m22。窗：鋁合金窗，重重度γ＝0.355KN/mm2。門：木門，重度度γ＝0.200KN/mm2。算梁度架尺主梁取跨度較大大者進(jìn)行估估算截面尺尺寸：l＝72000mm，h＝(1/110～1/188)＝720mmm～400mmm,取h＝600mmm，b＝(1/2～1/3))h，取b＝300mmm。故初初選梁截面面尺寸為bb×h＝300mmm×600mmm，慣性性矩為I＝bh3//12＝300××60033/12＝5.4××109mm4。根據(jù)《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》要求求避免形成成深受彎構(gòu)構(gòu)件，故走走道梁、次次梁要降低低截面高度度。故初選選梁截面尺尺寸為b××h＝300mmm×400mmm，慣性性矩為I＝bh3//12＝300××40033/12＝1.6××109mm4。架尺據(jù)規(guī)范要求抗震震設(shè)計時矩矩形截面柱柱邊長不宜宜小于3000mm。故故初選柱截截面尺寸為為b×h＝600mmm×600mmm，慣性性矩為I＝bh3//12＝600××60033/12＝1.088×1010mm4。架元框架柱嵌固于基基礎(chǔ)頂面，框框架梁與柱柱剛接。由由于各層柱柱的截面尺尺寸不變，故故梁跨度等等于柱截面面形心軸線線之間的距距離。底層層柱高從基基礎(chǔ)頂面算算至二層樓樓面，室內(nèi)內(nèi)外高差為為-0.445m，基基礎(chǔ)頂面至至室外地坪坪通常取--0.500m，故基基礎(chǔ)頂標(biāo)高高至±0.000的距離近近似定為--1.000m，二層層樓面標(biāo)高高為3.660m，故故底層柱高高為4.660m。其其余各層柱柱高從樓面面算至上一一層樓面（即即層高），故均為為3.600m?？蚣芗苤S線尺尺寸及節(jié)點點編號如圖圖3.1，框架計計算單元簡簡圖如圖3.2。圖3.1框架柱柱軸線尺寸寸及節(jié)點編編號圖3.2框架計計算單元簡簡圖柱度由于樓面板與框框架梁的混混凝土一起起澆搗，對對于中框架架梁取I＝2I。AB跨梁：i＝EEI/l＝3.0××107×2×55.4×110-3/7..2＝4.5××104KN··mBC跨梁：i＝EEI/l＝3.0××107×2×11.6×110-3/3..0＝3.2××104KN··mCD跨梁：i＝44.5×1104KN·mm底層柱：ii＝EI/l＝3.0××107×1.008×100-2/4..6＝7.0××104KN··m其余層柱：i＝＝EI/l＝3.0××107×1.008×100-2/3..6＝9.0××104KN··m令邊底層柱i==1.0，則則其余各桿桿件的相對對線剛度為為：iAB＝4.5××104/9.00×1044＝0.5iBC＝3.2××104/9.00×1044＝0.366iCD＝iAB＝＝0.5i底柱＝7.0××104/9.00×1044＝0.788框架梁柱的相對對線剛度如如圖3.3所示。圖3.3框架梁梁柱的相對對線剛度標(biāo)算恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計計算一、屋面找平層：15厚厚1:3水泥砂漿漿找平層0.0015×220＝0.300KN//m2防水層：三氈四四油鋪小石石子00.40KN/mm2找平層：15厚厚1:3水泥砂漿漿找平層0.0015×220＝0.300KN//m2保溫兼找坡層：：礦渣水泥泥2%找坡（最最薄處20厚）0..12×114.5＝1.700KN//m2結(jié)構(gòu)層：1200厚現(xiàn)澆鋼鋼筋混凝土土板00.12××25＝3.000KN//m2抹灰層：10厚厚混合砂漿漿0.011×17＝0.177KN//m2合計55.91KN/mm2二、各層樓面水磨石地面：10mm面層20mm水泥砂砂漿0.665KNN/m2素水泥漿結(jié)合層層一道結(jié)構(gòu)層：1200厚現(xiàn)澆鋼鋼筋混凝土土板00.12××25＝3.000KN//m2抹灰層：10厚厚混合砂漿漿0.011×17＝0.177KN//m2合計33.82KN/mm2三、梁自重（混混凝土現(xiàn)澆澆梁高度減減去板厚）主梁：b×h==300mmm×600mmm自重抹灰層：10厚厚混合砂漿漿合計走道梁、次梁：：b×h==300mmm×400mmm自重抹灰層：10厚厚混合砂漿漿合計基礎(chǔ)梁：b×hh=2500mm×400mmm自重合計四、柱自重自重抹灰層：10厚厚混合砂漿漿合計五、外墻自重（窗窗高2.44m）1、2～3層：墻自重鋁合金窗水刷石外墻面水泥粉刷內(nèi)墻面面合計2、底層墻自重鋁合金窗水刷石外墻面水泥粉刷內(nèi)墻面面合計六、內(nèi)墻自重墻自重水泥粉刷內(nèi)墻面面合計標(biāo)算活荷載均采用標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計算算。面活準(zhǔn)根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載規(guī)范范》查得：：不上人屋面:0.5KN/mm2樓面：走廊2.0KN/mm2會議室2.00KN//m2廁所2.0KNN/m2室室內(nèi)2.00KN//m2荷SK＝1.0×0.22＝0.2KN/mm2屋面活荷載與雪雪荷載不同同時考慮，兩兩者中取大大值。載受板傳荷載：沿四四角點做45°線，將區(qū)區(qū)格板分為為四小塊，將將每小塊上上得荷載傳傳遞給與之之相鄰的梁梁，沿短跨跨方向的支支承梁承受受板面?zhèn)鱽韥淼娜切涡畏植己奢d載，沿長跨跨方向的支支承梁承受受板面?zhèn)鱽韥淼奶菪畏址植己奢d，板板傳至梁上上的三角形形或梯形荷荷載等效可可為均布荷荷載。荷載載的傳遞示示意圖見圖圖4.1。圖4.1荷載的傳傳遞示意圖圖A架屋面板傳給梁的的荷載：為方便計算，先先計算出恒載：活載：樓面板傳給梁的的荷載：恒載：活載：梁自重標(biāo)準(zhǔn)值::A-B軸間框架架梁均布荷荷載為：屋面梁：恒載梁梁自重+板傳荷載活載板傳活載樓面梁：恒載梁梁自重+板傳荷載載活載板傳活載B架屋面板傳給梁的的荷載：恒載：活載：樓面板傳給梁的的荷載：恒載:活載：梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：：B-C軸間框架架梁均布荷荷載為：屋面梁：恒載梁梁自重+板傳荷載活載板傳活載樓面梁：恒載梁梁自重+板傳荷載載活載板傳活載C架C-D軸間框架架梁同A-B軸間框架架梁。A向載女兒墻自重（做做法：墻高高400mmm,100mmm的混凝凝土壓頂，水水刷石外墻墻）：0.24×0..4×188+25××0.1××0.244+（0.5××2+0..24）×0.5＝3.388KN//m頂層柱恒載＝女女兒墻自重重+梁自重+板傳荷載載(13.118+255.54++100..59)＝[3.38×33.9]++[3.887×(33.9-00.6+33.6-00.3)]]+[(55.91××1.955×5/8×3..9×1//2×2))+(1//2×200.14××7.2))]＝139.31KN頂層柱活載＝板板傳活載((2.388+6.112)＝(0.5×1.995×5//8×3..9×1//2×2))+(1//2×1..70×77.2)＝8.50KNN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載＝＝墻自重+梁自重+板傳荷載載(45.116+255.54++65.335)＝[4.446×(33.9-00.6)++16.441×(33.6-00.3-11.5)++0.2××3.0×1.5]+225.544+[(33.82××1.955×5/88×3.99×1/22×2)++(1/22×13..11×77.2)]]＝＝136..05KKN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載＝＝板傳活載載(9.500+24..70)＝＝(2.0××1.955×5/88×3.99×1/22×2)++(1/22×6.886×7..2)＝＝34.220KNN基礎(chǔ)頂面恒載＝＝底層墻自自重+基礎(chǔ)梁自自重(53.771+8..25)＝[7.005×(33.9-00.6)++16.441×(33.6-00.3-11.5)++0.2××3.0×1.5]+[[2.5××(3.99-0.66)]＝61.996KNNB向載為了方便計算，先先計算出將將α＝1.5//3.9＝0.38；1-2α2+3α3＝0.777頂層柱恒載＝梁梁自重+板傳荷載載(30.118+1448.833)＝[25.54++3.877×(1..5-0..3)]+[1000.599+(5..91×11.5×00.77×3.9×1//2×2))+(1//2×111.08××3.0))]＝174.01KN頂層柱活載＝板板傳活載((8.500+3.666)＝8.50+[((0.5××1.5××0.777×3.99×1/22×2)++1/2××0.944×3.00]＝12.16KKN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載＝＝內(nèi)墻自重重+梁自重+板傳荷載載(79.667+422.75++76.009)＝[16..41×((3.6--0.6))+16..41×((3.9--0.6--1.5))+0.22×3.00×1.5]+[[25.554+(33.82××1.5××0.777×3.99×1/22×2)]]+[65.355+(1//2×7..16×33)]＝198.51KN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載＝＝板傳活載載(34.220+144.63))＝34.20+[[(2.00×1.55×0.777×3..9×1//2×2++(1/22×63..75×3.0)]＝＝48.883KNN基礎(chǔ)頂面恒載＝＝底層內(nèi)墻墻自重+基礎(chǔ)梁自自重(79.667+8..25)＝[16..41×((3.6--0.6))+16..41×((3.9--0.6--1.5))+0.22×3.00×1.5]+[[2.5××(3.99-0.66)]＝87.92KKNC向載C柱豎向集中力荷荷載計算同同B柱。D向載D柱豎向集中力荷荷載計算同同A柱。向荷框架在豎向荷載載作用下的的受荷總圖圖如圖4..2所示，圖圖中數(shù)值均均為標(biāo)準(zhǔn)值值，括號內(nèi)內(nèi)的值為活活荷載。由由于A軸和D軸的縱梁梁外邊線分分別與該二二軸柱的外外邊線齊平平，故此二二軸上的豎豎向荷載與與柱軸線偏偏心，A軸柱的偏偏心距e＝（600--300）/2＝150mmm,D軸柱的偏偏心距為e＝（600--300）/2＝150mmm。圖4.2豎向受荷荷總圖位作架驗位移計算時各荷荷載均采用用標(biāo)準(zhǔn)值。荷值作用在屋面梁和和樓面梁節(jié)節(jié)點處的集集中風(fēng)荷載載標(biāo)準(zhǔn)值：：為了簡化起見，通通常將計算算單元范圍圍內(nèi)外墻面面的分布風(fēng)風(fēng)荷載，化化為等量的的作用于樓樓面集中風(fēng)風(fēng)荷載，計計算公式如如下：Wk＝βzμsμzW0(hi+hj)B/22式中基本風(fēng)壓W0＝＝0.355KN/mm2；βz—風(fēng)振系數(shù)，因房房屋總高度度小于300m，所以以取βz＝1.0；μs—風(fēng)荷載體型系數(shù)數(shù)，μs＝0.8--(-0..5)＝1.3；μz—風(fēng)壓高度變化系系數(shù)，與場場地位置有有關(guān)，本工工程建在市市區(qū)，故查查得地面粗粗糙度為C類，高度度15m以內(nèi)μz均為1.3；hi—下層柱高；hj—上層柱高，對頂頂層為女兒兒墻的2倍；B—計算單元迎風(fēng)面面的寬度，B＝3.9mm。計算過程見表55.1。表5.1各層樓面面處集中風(fēng)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值離地面高度z((m)μzβzμsW0(KN/m2)hi(m)hj(m)Wk(KN)11.800.741.01.30.353.61.03.458.2O0.741.01.30.304.600.741.01.30.35荷下驗一、側(cè)移剛度DD在計算時底層和和二、三層層分別計算算，底層計計算結(jié)果見見表5.2，二、三三層計算結(jié)結(jié)果見表5.3。表5.2橫向底層層D值計算構(gòu)件名稱K=∑ib/2icαc=K/(2+KK)D=12αciic/h2A軸柱2×4.5×1104/2×99.0×1104=0.550.20016667B軸柱2×（4.5×1044+3.22×1044)/22×9.00×1044=0.8860.29924929C軸柱2×（4.5×1044+3.22×1044)/22×9.00×1044=0.8860.29924929D軸柱2×4.5×1104/2×99.0×1104=0.550.20016667∑D=(166667+2249299)×2=833192KN/mm表5.3橫向二、三三層D值計算構(gòu)件名稱K=∑ib/2icαc=（0.5+K）//(2+KK)D=12αciic/h2A軸柱4.5×1044/2×77.0×1104=0.6640.43317158B軸柱（4.5×1044+3.22×1044)/77.0×1104=1.110.51620489C軸柱（4.5×1044+3.22×1044)/77.0×1104=1.110.51620489D軸柱4.5×1044/2×77.0×1104=0.6640.43317158∑D=(171158+2204899)×2=755348KN/mm二、風(fēng)荷載作用用下框架側(cè)側(cè)移計算水平荷載作用下下框架的層層間側(cè)移按按下式計算算：Δuj＝Vj/ΣDij式中Vjj—第j層的總剪剪力標(biāo)準(zhǔn)值值；Δuj—第j層所有柱子的抗抗側(cè)剛度之之和；ΣDij—第j層的的層間側(cè)移移。第一層的層間側(cè)側(cè)移值求出出后，就可可以計算各各樓板標(biāo)高高處的側(cè)移移值的頂點點側(cè)移值，各各層樓板標(biāo)標(biāo)高處的側(cè)側(cè)移值是該該層以下各各層層間側(cè)側(cè)移之和，頂頂點側(cè)移是是所有各層層層間側(cè)移移之和。框框架在風(fēng)荷荷載作用下下側(cè)移的計計算見表5.4。表5.4風(fēng)荷載作作用下框架架樓層層間間位移與層層高之比計計算層數(shù)Wj(KN)Vj(KN)ΣDij(KN/mm)Δuj(m)Δuj/h三3.453.45831920.0000441/241133二5.408.85831920.0001111/9400一6.1515.00753480.0002001/5023u=ΣΔuj==0.000035mm側(cè)移驗算：由規(guī)范查的，框框架結(jié)構(gòu)樓樓層層間最最大位移與與層高之比比的限值為為1/5550，本框架架的層間最最大位移與與層高之比比在底層，其其值為1/50023，滿足1/50023<11/5500要求，框框架抗側(cè)移移剛度足夠夠。震框移該建筑物的高度度小于400m，以剪剪切變形為為主，且質(zhì)質(zhì)量和剛度度沿高度均均勻分布，故故可采用底底部剪力法法計算水平平地震作用用。力表屋面重力荷載代代表值＝結(jié)結(jié)構(gòu)和構(gòu)配配件自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值+0.55×雪荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值樓面重力荷載代代表值＝結(jié)結(jié)構(gòu)和構(gòu)配配件自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值+0.55×活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值其中結(jié)構(gòu)和構(gòu)配配件自重取取樓面上、下下各半層層層高范圍內(nèi)內(nèi)（屋面處處取頂層的的一半）的的結(jié)構(gòu)及構(gòu)構(gòu)配件自重重。一、屋面處重力力荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值的計算算G頂層＝G′女兒墻+G′屋屋面板+GG′梁+G′柱+G′墻＝3..38×((17.44×2+449.8++31.22)+{55.91××(3.99×17..4）+3.887×[17.4--1.8++（3.9--0.6）×4]++9.411×(0..5×3..6×4))+0.55×[4.46××(3.99-0.66)×2++16.441×(33.9-00.6-11.5)××2+166.41×(7.2-00.6-11.5)××2+0..2×(11.5×33.0×44)]}××13+667.755＝(391.400+4011.05++111..46+667.755+1299.75))×13++67.775＝96899.24KN二、標(biāo)準(zhǔn)層樓面面處重力荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值的計算G標(biāo)準(zhǔn)層＝G′墻墻+G′樓面板+GG′梁+G′柱＝(1129.775×2++3.822×3.99×17..4+1111.466）×13++67.775×144×2＝100089..41KKN三、底層樓面處處重力荷載載標(biāo)準(zhǔn)值的的計算G底層＝G′墻++G′樓面板+GG′梁+G′柱＝[77.05××(3.55-0.66)×2++16.441×(33.9-00.6-11.5)××2+1664.411×(7.2-00.6-11.5)××2+(00.2×11.5×33×4)++3.822×3.99×17..4+111.466]×133+9.441×4..6×4××14＝10877.118KNN四、屋頂雪荷載載標(biāo)準(zhǔn)值的的計算Q雪＝q雪×S＝0.2×49..8×177.4＝303..28KKN五、樓面活荷載載標(biāo)準(zhǔn)值的的計算Q樓面＝2.0××49.88×17..4＝17333.04KN六、總重力荷載載代表值的的計算屋面處：GEWW＝屋面處處結(jié)構(gòu)和構(gòu)構(gòu)配件自重重+0.55×雪荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值＝96899.24++0.5××303..28＝98400.88KN樓面處：GEii＝樓面處處結(jié)構(gòu)和構(gòu)構(gòu)配件自重重+0.55×活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值＝100889.411+0.55×17333.044＝109555.933KN底層樓面處：GGE1＝樓面面處結(jié)構(gòu)和和構(gòu)配件自自重+0.55×活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值＝108777.188+0.55×17333.044＝117443.700KN架側(cè)表5.2和表5.3中已經(jīng)將各層的的每根柱子子的抗側(cè)移移剛度D值求出，則則各層柱的的總D值見表5.5和表5.6。表5.5橫向二二、三層D值計算構(gòu)件名稱D值（KN/m）數(shù)量（根）∑D（KN/m）A軸柱1666714233338B軸柱2492914349006C軸柱2492914349006D軸柱1666714233338∑D=(2333338++3490006)××2=11644688KN/mm表5.66橫向向底層D值計算構(gòu)件名稱D值（KN/m）數(shù)量（根）∑D（KN/m）A軸柱1718514240590B軸柱2048914286846C軸柱2048914286846D軸柱1718514240590∑D=(2400590++2868846)××2=10544872KN/mm本振算結(jié)構(gòu)基本自振周周期有多種種計算方法法，本結(jié)構(gòu)構(gòu)采用經(jīng)驗驗公式計算算結(jié)構(gòu)基本本自重周期期，根據(jù)《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》鋼鋼筋混凝土土框架結(jié)構(gòu)構(gòu)的自振周周期經(jīng)驗公公式為：T1＝0.25+0..000553×H22/＝0.288s式中T1—框架架自振周期期(s)H—房屋主體體結(jié)構(gòu)高度度（11..75m）BB—房屋振動動方向?qū)挾榷龋?7..4m）遇震準(zhǔn)移根據(jù)《建筑抗震震設(shè)計規(guī)范范》，該工工程抗震設(shè)設(shè)防烈度為為7度，設(shè)計計地震加速速度為0..20g，水水平地震影影響系數(shù)最最大值αｍａｘ＝0.16，Ⅱ類場地，設(shè)設(shè)計地震分分組為第一一組，特征征周期Tｇ＝0.355s，大于結(jié)結(jié)構(gòu)基本自自振周期T1，所以以取α1＝αｍａｘ＝0.16，因為T1＝0.288s<1..4Tｇ＝1.4××0.355＝0.499s,故不必考考慮頂部附附加水平作作用。結(jié)構(gòu)等效總重力力荷載Geq＝ξGE＝0.85×(99840..88+1109555.93++117443.700)＝27659.443KNN結(jié)構(gòu)總水平地震震作用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值FEK＝α1Geq＝0.166×276659.443＝44255.51KN各層水平地震作作用標(biāo)準(zhǔn)值值，樓層地地震剪力及及樓層層間間位移計算算見表5..6。Fi＝(GiHi/ΣGiHi)FEKΔui＝Vi/ΣD式中F—各樓層層的水平地地震作用標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值；G—各樓層的重力值值；FEK—結(jié)構(gòu)構(gòu)的總水平平地震作用用標(biāo)準(zhǔn)值；；Hi—各樓層的高度。表5.6Fi,Vi和Δui的計算算層數(shù)GiKNHimGiHiKN·mΣGiHiKN·mFiKNViKNΣDKN/mΔuim三9840.88811.8116122..38259982..031976.6881976.688116468880.0017二10955.998.289838.663259982..031529.2993506.955116468880.0030一11743.774.654021.002259082..03919.574425.522105487220.0042u=Σui=0.00104mm樓層間最大位移移與層高之之比：底層Δui/h=0.00042/44.6=11/10996<1//550，滿足位位移要求，二層Δui/h=0.00030/33.6=11/11996<1//550，滿足位位移要求。水平地震標(biāo)準(zhǔn)值值和地震剪剪力見圖5.1和圖5.2。圖5.1水平地震標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值圖5.2地震剪剪力內(nèi)標(biāo)用力內(nèi)力計算均采用用標(biāo)準(zhǔn)值。荷下彎一、均布荷載和集集中荷載偏偏心引起的的固端彎矩矩構(gòu)成節(jié)點點不平衡彎彎矩M均載左＝-qll2/12M均載右＝ql2/12M集中荷載＝-FFeM梁固端端＝M均載+M集中荷荷載1、梁在均布荷載載作用下固固端彎矩頂層M均ABB＝M均CD＝-24..01×77.22/12＝-87..00KKN/mM均BA＝M均DCC＝87.000KNN/mM均BC＝-14..95×33.02/12＝-8.331KNN/mM均CB＝6.766KN//m標(biāo)準(zhǔn)層M均ABB＝M均CD＝-16..98×77.22/12＝-56..64KKN/mM均BA＝M均DCC＝56.664KNN/mM均BC＝-11..03×33.02/12＝-5.337KNN/mM均CB＝5.337KNN/m2、梁在集中荷載載作用下固固端彎矩頂層M集ABB＝-1399.31××0.155＝-20..90KKN/mM集DC＝20.990KNN/m標(biāo)準(zhǔn)層M集AAB＝-1366.05××0.155＝-20..41KKN/mM集DC＝20.441KNN/m底層基礎(chǔ)M集集AB＝-61..96×00.15＝-9.229KNN/mM集DC＝9.299KN//m3、梁的固端彎矩矩頂層MAB＝＝-87..00-220.900＝-1077.9KKN/mMBA＝87.000KNN/mMBC＝-8.331KNN/m，MCB＝8.311KN//mMDC＝87.000+200.90＝107..9KNN/m，MCD＝-87..00KKN/m標(biāo)準(zhǔn)層MAAB＝-56..64-220.411＝-77..05KKN/mMBA＝56..64KKN/mMBC＝-5.337KNN/m，MCB＝5.377KN//mMDC＝56.664+200.41＝77.005KNN/m，MCD＝-56..64KKN/m二、節(jié)點各桿端彎彎矩分配系系數(shù)按下式式計算：μik＝Sik//ΣSik式中μik—節(jié)點k第第i根桿件的的彎矩分配配系數(shù)；Sik—節(jié)點k第第i根桿件的的相對轉(zhuǎn)動動剛度；ΣSik—節(jié)點k第第i根桿件的的相對轉(zhuǎn)動動剛度之和和。各桿件均視為遠(yuǎn)遠(yuǎn)端固定，故Sik＝4iik,ΣSik＝4Sik,各節(jié)點桿件的彎矩分配系數(shù)見表6.1。表6.1分配系數(shù)數(shù)Sik/節(jié)點左梁右梁上柱下柱A31+0.5=11.5——0.333——0.667A21+0.5+11=2.55——0.2000.4000.400A10.78+1++0.5==2.288——0.2190.4390.342B30.5+0.336+1==1.8660.2690.193——0.538B21+1+0.55+0.336=2..860.1760.1260.3490.349B10.5+0.336+1++0.788=2.6640.1890.1360.3790.296C30.5+0.336+1==1.8660.1930.269——0.538C21+1+0.55+0.336=2..860.1260.1760.3490.349C10.5+0.336+1++0.788=2.6640.1360.1890.3790.296D31+0.5=11.50.333————0.667D21+0.5+11=2.550.200——0.4000.400D10.78+1++0.5==2.2880.219——0.4390.342三、彎矩分配與傳傳遞采用彎矩二次分分配法，根根據(jù)彎矩分分配系數(shù)μ，假定遠(yuǎn)遠(yuǎn)端固定進(jìn)進(jìn)行傳遞，右右（左）梁梁分配彎矩矩向左（右右）梁傳遞遞，上（下下）柱分配配彎矩向下下（上）柱柱傳遞，傳傳遞系數(shù)均均為1/2，因本結(jié)結(jié)構(gòu)為對稱稱跨，CD跨彎矩分分配同AB跨，正負(fù)負(fù)號相反，故故省略CD跨分配過過程，彎矩矩分配法計計算過程見見圖6.1,橫荷載下下的彎矩圖圖見圖6.1。圖6.1恒荷載作用用下彎矩分分配法計算算過程（單單位KN·m）恒用的算根據(jù)受力簡圖66.3以及推導(dǎo)導(dǎo)公式進(jìn)行行計算，規(guī)規(guī)定剪力以以使所取隔隔離體產(chǎn)生生順時針轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動為正，剪剪力圖見圖圖6.4。梁ΣMA=0MA-MB-qll2/2-QQBl=0QB=(MA--MB)/l--ql/22ΣMB＝0MA-MMB+ql2/2-QQAl＝0QA＝(MA-MB)/l++ql/22柱ΣMC＝0-MC--MD—QDh＝0QD＝-(MC+MDD)/hΣMD＝0-MC--MD-QCh＝0QC＝-(MC+MD)/h圖6.3受力計算算簡圖圖6.5軸力計算算簡圖圖6.2恒荷載作作用下框架架的彎矩圖圖（單位KN·m）圖6.4恒荷載作作用下框架架的剪力圖圖(單位KN)荷下軸某節(jié)點來的軸力力Nu和左右傳傳來的剪力力Vl,Vr，計算簡簡圖見圖66-5，其下柱柱的軸力Nl＝Nu-Vl+Vr，軸力圖圖見圖6.6。圖6.6恒荷載作作用下框架架的軸力圖圖(單位KN)載作內(nèi)當(dāng)活荷載作用下下的內(nèi)力遠(yuǎn)遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于恒恒荷載及水水平荷載所所產(chǎn)生的內(nèi)內(nèi)力時，可可以不考慮慮活荷載的的最不利位位置，而把把活荷載同同時作用于于所有的框框架梁上，這這樣求得的的內(nèi)力支座座處與按最最不利荷載載位置法求求得的內(nèi)力力極為接近近，可直接接進(jìn)行組合合，故采用用滿布荷載載法?；詈珊奢d作用下下的內(nèi)力的的計算方法法與恒荷載載相同[55]?；钣玫乃阋弧⒕己奢d和集集中荷載偏偏心引起的的固端彎矩矩構(gòu)成節(jié)點點不平衡彎彎矩M均載左＝-qll2/12M均載右＝ql2/12M集中荷載＝-FFeMM梁固端＝M均載+M集中荷荷載1、梁在均布荷載載作用下固固端彎矩頂層M均AAB＝M均CD＝-1.770×7..22/12＝-7.334KNN/mM均BA＝M均DCC＝7.344KN//mM均BC＝-0.994×3..02/12＝-0.771KNN/mM均CB＝0.711KN//m標(biāo)準(zhǔn)層M均均AB＝M均CD＝-6.886×7..22/12＝-29..64KKN/mM均BA＝M均DCC＝29.664KNN/mM均BC＝-3.775×3..02/12＝-2.881KNN/mM均CB＝2.811KN//m2、梁在集中荷載載作用下固固端彎矩（同同恒荷載）頂層M集AAB＝-1399.31××0.155＝-20..90KKN/mM集DC＝20.990KNN/m標(biāo)準(zhǔn)層M集集AB＝-1366.05××0.155＝-20..41KKN/mM集DC＝20.441KNN/m底層基礎(chǔ)M集AAB＝-61..96×00.15＝-9.229KNN/mM集D＝9.29KNN/m3、梁的固端彎矩矩頂層MABB＝-7.334-200.90＝-28..24KKN/m，MBA＝7.344KN//mMBC＝-0.771KNN/m，MCB＝0.711KN//mMDC＝7.344+20..90＝28.224KNN/m，MCD＝-7.334KNN/m標(biāo)準(zhǔn)層MAAB＝-29..64-220.411＝-50..05KKN/m，MBA＝29.664KNN/mMBC＝-2.881KNN/m，MCB＝2.811KN//mMDC＝29.664+200.41＝50.005KNN/m，MCD＝-29..64KKN/m二、節(jié)點各桿端彎彎矩分配系系數(shù)節(jié)點的彎矩分配配系數(shù)及傳傳遞系數(shù)與與恒荷載相相同，同樣樣采用彎矩矩二次分配配法計算，其其計算過程程見圖6.7，彎矩圖圖見圖6.8。圖6.7活荷載作作用下彎矩矩分配法計計算過程（單單位KN·m）活用的軸各節(jié)點的剪力與與軸力的計計算方法也也與恒荷載載相同，根根據(jù)梁、柱柱就節(jié)點的的平衡公式式計算，剪剪力圖見圖圖6.9，軸力圖圖見圖6.10。梁調(diào)以調(diào)幅系數(shù)β＝＝0.8～0.9，故取0.85。梁端彎彎矩調(diào)幅后后，在相應(yīng)應(yīng)荷載作用用下的跨中中彎矩必將將增加，要要求梁端彎彎矩MA和MB的平均值值與跨中最最大正彎矩矩MCO之和應(yīng)應(yīng)大于按簡簡支梁計算算的跨中彎彎矩值MO，彎矩圖圖括號內(nèi)的的值即為調(diào)調(diào)幅后的值值，在內(nèi)力力組合前進(jìn)進(jìn)行。即|MA＋MB|/2+MCCO≥MO其中MO＝ql2/8-|MA＋MB|/2圖6.8活荷載作作用下框架架的彎矩圖圖(單位KN·m)圖6.9活荷載作作用下框架架的剪力圖圖(單位KN)圖6.10活荷載載作用下框框架的軸力力圖(單位KN)載作內(nèi)框架在風(fēng)荷載（從從左向右吹吹）作用下下的內(nèi)力計計算采用D值法，第i層第m柱所分配配的剪力為為Vim＝DimVi/∑D，Vi＝∑Wi，Wi為第i層樓面處處集中風(fēng)荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值，Dim為第i層柱第m柱的抗側(cè)側(cè)剛度。荷下反置框架柱自柱底開開始計算的的反彎點位位置與柱高高之比y＝y(tǒng)0+y1+y2+y3式中y0—標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)反彎點高高度比,其值根據(jù)據(jù)框架總層層數(shù)以及該該柱所在層層數(shù)和梁柱柱線剛度比比K來確定；；y1—某層上下梁線剛剛度不同時時，該層柱柱反彎點高高度比修正正值，對于該建建筑來說均均為y1＝0；y2—上層高度h上與與本層高度度h不同時，反反彎點高度度比修正值值，對于頂層層來說y2＝0；y3—下層高度h下與與本層高度度h不同時，反反彎點高度度比修正值值，對于底層層來說y3＝0。計算結(jié)果見表66.2和表6.3。表6.2A、DD軸框架柱柱反彎點位位置層數(shù)h(m)Ky0y1y2y3yyh(m)三0000.31.08二00-0.030.471.7一4.60.640.70000.6753.12表6.3B、CC軸框架柱柱反彎點位位置層數(shù)h(m)Ky0y1y2y3yyh(m)三3.60.860.360000.351.26二3.60.860.4500-0.0050.4451.64一40000.642.94荷下彎力的框架柱的桿端彎彎矩、梁端端彎矩按下下式計算，計計算結(jié)果見見表6.4。柱端彎矩：柱上上端彎矩Mc上＝Vim（1-y）h柱下端彎矩Mc下＝Vimyh梁端彎矩：中柱柱Mb左j＝(Mc下j+1＋Mc上j)ib左/(ib左＋ib右)Mb右j＝(Mc下j+1＋Mc上j)ib右/(ib左＋ib右)邊柱Mb總j＝((Mc下j+1＋Mc上j)表6.4風(fēng)荷載載作用下柱柱剪力和梁梁柱端彎矩矩計算柱子層數(shù)ViKN∑DDimDim/∑DVimKNyhmMc上KN·mMc下KN·mMb左KN·mMb右KN·mA柱三3.4583192166670.2000.691.081.740.7501.74二8.8583192166670.2001.771.73.702.6704.45一1575348171850.2283.423.125.1010.6407.77中柱三3.4583192166670.3001.041.262.431.311.411.02二8.8583192166670.3002.661.645.214.363.792.73一1575348171850.2724.082.947.7111.067.025.05D柱三3.4583192166670.2000.691.081.740.751.740二8.8583192166670.2001.771.73.702.674.450一1575348171850.2283.423.125.1010.647.770框架梁端剪力根根據(jù)公式Vb＝(Mb左＋Mb右）/l計算，梁梁端剪力及及柱端軸力力計算結(jié)果果見表6.5。表6.5風(fēng)荷載作作用下梁端端剪力和柱柱軸力計算算層數(shù)梁端剪力（KNN）柱軸力（KN）AB跨BC跨CD跨A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱VbABVbBCVbCDNcAVbAB-VbBBCNcBVbBC-VbCCDNcCNcD三0.440.680.44-0.44-0.24-40.44二1.141.821.14-1.58-0.68-0.920.680.921.58一2.053.372.05-3.63-1.32-2.241.322.243.63風(fēng)荷載載作用下彎彎矩、剪力力圖見圖6.11，左風(fēng)作作用下框架架內(nèi)力與右右風(fēng)作用下下的框架內(nèi)內(nèi)力值相等等，符號相相反。圖6.11風(fēng)荷載載作用下彎彎矩、剪力力圖震的算框架柱內(nèi)力計算算與風(fēng)荷載載方法相同同，采用D值法。柱柱剪力和梁梁柱端彎矩矩計算結(jié)果果見表6.6，6.7，6.8梁端剪力力和柱軸力力計算結(jié)果果見表6.9，彎矩、剪剪力圖見圖圖6.12，左震作作用下框架架內(nèi)力與右右震作用下下的框架內(nèi)內(nèi)力值相等等，符號相相反。表6.6地震作作用下A柱剪力和和梁柱端彎彎矩計算層數(shù)ViKN∑DDimDim/∑DVimKNyhmMc上KN·mMc下KN·mMb右KN·m三1976.68811646888166670.01427.671.0869.7329.8869.73二3505.95511646888166670.01449.081.7102.5874.11132.46一4425.52210548722171850.01670.813.12105.51220.22179.62表6.7地震作作用下D柱剪力和和梁柱端彎彎矩計算層數(shù)ViKN∑DDimDim/∑DVimKNyhmMc上KN·mMc下KN·mMb左KN·m三1976.68811646888166670.01427.671.0869.7329.8869.73二3505.95511646888166670.01449.081.7102.5874.11132.46一4425.52210548722171850.01670.813.12105.51220.22179.62表6.8地震作用用下B、C柱剪力和和梁柱端彎彎矩計算層數(shù)∑DDimDim/∑DVimKNyhmMc上KN·mMc下KN·mMb左KN·mMb右KN·m三11646888249290.02141.511.2697.1352.3056.4740.66二11646888249290.02173.621.64144.30120.74114.3082.30一10548722204890.01984.082.94158.91227.86162.59117.06]表6.9地震作用用下梁端剪剪力和柱軸軸力計算層數(shù)梁端剪力（KNN）柱軸力（KN）AB跨BC跨CD跨A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱VbABVbBCVbCDNcAVbAB-VbBBCNcBVbBC-VbCCDNcCNcD三17.5327.1117.53-17.53-9.85-9.859.859.8517.53二34.2754.8734.27-51.8-20.6-30.4520.630.4551.8一47.5378.0447.53-99.33-30.51-60.9630.5160.9699.33圖6.12地震作作用下彎矩矩、剪力圖圖抗本結(jié)構(gòu)的抗震等等級根據(jù)房房屋的結(jié)構(gòu)構(gòu)類型、地地震烈度和和房屋高度度等因素，查查《筑抗震震規(guī)范》得得到，該框框架結(jié)構(gòu)，高高度<30m，地地處抗震設(shè)設(shè)防烈度為為7度地區(qū)，因因此該框架架的抗震等等級為二級級。梁組梁內(nèi)力控制截面面一般取兩兩端支座截截面及跨中中截面。支支座截面內(nèi)內(nèi)力有支座座正、負(fù)彎彎矩及剪力力，跨中截截面一般為為跨中正截截面。結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件件在使用期期間，可能能遇到同時時承受永久久荷載和兩兩種以上可可變荷載的的情況。但但這些荷載載同時都達(dá)達(dá)到它們在在設(shè)計基準(zhǔn)準(zhǔn)期內(nèi)的最最大值的概概率較小，且且對某些控控制截面來來說，并非非全部可變變荷載同時時作用時其其內(nèi)力最大大，因此應(yīng)應(yīng)進(jìn)行荷載載效應(yīng)的最最不利組合合。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載規(guī)范范》得到，基基本組合的的荷載分項項系數(shù)，按按下列規(guī)定定采用，永永久荷載的的分項系數(shù)數(shù)：當(dāng)其效效應(yīng)對結(jié)構(gòu)構(gòu)不利時，對對由可變荷荷載效應(yīng)控控制的組合合應(yīng)取1.2，對由永永久荷載效效應(yīng)控制的的組合應(yīng)取取1.35；當(dāng)其效效應(yīng)對結(jié)構(gòu)構(gòu)有利時，一一般情況下下取1.0，對結(jié)構(gòu)構(gòu)的傾覆、滑滑移或漂移移驗算取0.9?？勺兒珊奢d的分項項系數(shù)：一一般情況下下取1.4?？勺兒珊奢d的組合合值系數(shù)：：均布活荷荷載的組合合系數(shù)為0.7，地震荷荷載組合值值系數(shù)為1.3。框架梁梁內(nèi)力組合合表見表7.1，彎矩M以下部受受拉為正，上上部受拉為為負(fù)。梁截矩框架柱的彎矩、剪剪力和軸力力沿柱高是是線性變化化的，因此此可取各層層柱的上、下下端截面作作為控制截截面。對于于框架梁，在在水平力和和豎向荷載載共同作用用下，剪力力沿梁軸線線呈線性變變化，彎矩矩則呈拋物物線形變化化，因此，除除取梁的兩兩端為控制制截面以外外，還應(yīng)在在跨間取最最大正彎矩矩的截面為為控制截面面。在截面面配筋計算算時應(yīng)采用用構(gòu)件端部部截面的內(nèi)內(nèi)力，而不不是軸線處處的內(nèi)力，梁梁端柱邊的的剪力和彎彎矩應(yīng)按下下式計算M邊＝M-Vb/2VV邊＝V-qbb/2式中M邊—支座座邊緣截面面的彎矩標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值；層數(shù)截面位置內(nèi)力恒載活載風(fēng)載地震表7.1框架梁內(nèi)力組合1.2SGK表7.1框架梁內(nèi)力組合+1.4SQKK1.35SGKK+0.77×1.44SQK1.2SGK++0.9××1.4×(SQK±SSWK)1.2(SGKK+0.55SQK))±1.3SEKK①②③④1.2①+1..4②1.35①+00.7×11.4②1.2①+1..26×(②-③)1.2①+1..26×(②+③)1.2(①+00.5②)-1.3④1.2(①+00.5②)+1.3④三層AM-71.4-19.51.7469.73-112.944-115.544-112.422-108.044-188.111-6.81V73.187.88-0.44-17.5398.85106.5298.3097.19115.3369.76B左M-67.43-8.57-1.41-56.47-92.91-99.43-89.94-93.49-12.65-159.477V-71.83-4.36-0.44-17.53-92.30-101.244-91.14-92.24-66.02-111.600B右M-16.24-1.261.0240.66-21.25-23.16-22.36-19.79-73.1032.61V20.791.41-86.00-27.1126.9229.45135.08-81.6461.04-9.45中跨MAB61.02-2.940.176.6369.1179.5069.3169.7362.8480.08MBC-3.78-0.200.000.00-4.82-5.30-4.79-4.79-4.66-4.66二層AM-64.46-39.114.45132.46-132.111-125.355-132.244-121.022-273.02271.38V49.5626.93-1.14-34.2797.1793.3094.8491.97120.1831.08B左M-50.00-25.46-3.79-114.300-95.64-92.45-87.30-96.8673.31-223.877V-44.8-22.7-1.14-34.27-85.25-82.54-80.67-83.54-22.73-111.833B右M-5.18-3.802.7382.30-11.54-10.72-14.44-7.56-115.49998.49V10.745.63-1.82-54.8720.7720.0222.2817.6987.60-55.07續(xù)表層數(shù)截面位置內(nèi)力恒載活載風(fēng)載地震1.2SGK+1.4SQKK1.35SGKK+0.77×1.44SQK1.2SGK++0.9××1.4×(SQK±SSWK)1.2(SGKK+0.55SQK))±1.3SEKK①②③④1.2①+1..4②1.35①+00.7×11.4②1.2①+1..26×(②-③)1.2①+1..26×(②+③)1.2(①+00.5②)-1.3④1.2(①+00.5②)+1.3④中跨MAB27.7212.170.339.0850.3049.3548.1849.0128.7652.37MBC2.880.420.000.004.044.303.993.993.713.71一層AM-57.2-36.87.77179.62-120.177-113.300-124.811-105.233-324.255142.76V48.9426.60-2.05-47.5395.9792.1494.8389.66136.4812.90B左M-46.5-25.1-7.02-162.6-91.00-87.43-78.64-96.33140.46-282.288V-45.5-22.8-2.05-47.53-86.45-83.69-80.67-85.84-6.43-130.000B右M-7.54-4.235.05117.06-14.97-14.32-20.74-8.01-163.766140.59V10.745.63-3.37-78.0420.7720.0224.2315.74117.72-85.19中跨MAB33.0713.500.388.5258.5857.8756.2257.1736.7158.86MBC1.82-0.30.000.001.762.161.811.81-2.0-2.0V邊—支座邊緣截面的的剪力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值；M—梁端柱軸線截面面的彎矩標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值；V—梁端柱軸線截面面的剪力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值；q——梁單位長長度的均布布荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值；b——梁端支座座寬度（即即柱截面高高度）。當(dāng)計算水平荷載載或豎向集集中荷載產(chǎn)產(chǎn)生的內(nèi)力力時，V邊＝V，計算結(jié)結(jié)果見表7.2，表7.3，表7.4。表7.2頂層橫橫梁彎矩控控制值計算算截面位置荷載類別M(KN·m)V(KN)b(mm)M邊＝M-Vb/22(KN·m)A恒載①-71.5473.18600-49.59活載②-19.357.88-16.99左震④69.73-17.5364.47右震④′-69.7317.53-64.471.2×(①++0.5××②)+1..3×④14.121.2×(①++0.5××②)+1..3×④′-153.511B左恒載①-67.43-71.83600-45.88活載②-8.57-4.36-7.26左震④-56.47-17.53-51.21右震④′56.4717.5351.211.2×(①++0.5××②)+1..3×④-125.9991.2×(①++0.5××②)+1..3×④′7.16B右恒載①-16.2420.79600-10.00活載②-1.261.41-0.84左震④40.66-27.1132.53右震④′-40.6627.11-32.531.2×(①++0.5××②)+1..3×④29.781.2×(①++0.5××②)+1..3×④′-54.79表7.3二層橫梁梁彎矩控制制值計算截面位置荷載類別M(KN·m)V(KN)b(mm)M邊＝M-Vb/22(KN·m)A恒載①-64.4649.56600-49.59活載②-39.1126.93-31.03左震④132.46-34.27122.18右震④′-132.46634.27-122.1881.2×(①++0.5××②)+1..3×④80.701.2×(①++0.5××②)+1..3×④′-236.966B左恒載①-50.00-44.83600-36.55活載②-25.46-22.47-18.72左震④-114.300-34.27-104.022右震④′114.3034.27104.021.2×(①++0.5××②)+1..3×④-190.3221.2×(①++0.5××②)+1..3×④′80.13B右恒載①-5.1810.74600-1.96活載②-3.805.63-2.11左震④82.30-54.8765.84右震④′-82.3054.87-65.841.2×(①++0.5××②)+1..3×④81.971.2×(①++0.5××②)+1..3×④′-89.21表7.4底層橫橫梁彎矩控控制值計算算截面位置荷載類別M(KN·m)V(KN)b(mm)M邊＝M-Vb/22(KN·m)A恒載①-57.2348.94600-42.55活載②-36.7826.60-28.80左震④179.62-47.53165.36右震④′-179.62247.53-165.3661.2×(①++0.5××②)+1..3×④146.631.2×((①+0.55×②)+1..3×④′-283.311B左恒載①-46.53-45.45600-32.90活載②-25.12-22.79-18.28左震④-162.599-47.53-148.333右震④′162.5947.53148.331.2×(①++0.5××②)+1..3×④-243.2771.2×((①+0.55×②)+1..3×④′142.39B右恒載①-7.5410.74600-4.32活載②-4.235.63-2.54左震④117.06-78.0493.65右震④′-117.06678.04-93.651.2×(①++0.5××②)+1..3×④115.041.2×((①+0.55×②)+1..3×′-128.4557MA＝－1153.551KNN·mMBB左＝7.166KN··mVAB＝1.2××（153..51＋7.16）/6.6＋1.2×（20.114＋0.5××1.7）×6.66/2＝29.213++83.112＝112..33KKN2、BC跨：經(jīng)比較，與與地震作用用④或④′任一組合合時，剪力力設(shè)計值較較大MB右＝－54.79KKN·mMC左＝29.778KNN·mVBC＝1.2××（54.779＋29.778）/2.4＋1.2×（11.008＋0.5××0.944）×2.44/2＝42.285＋＋16.6632＝58.992KNN二、二層1、AB跨：經(jīng)比較，與與地震作用用④′組合時，剪剪力設(shè)計值值較大MA＝－236.96KN·mmMB左＝80.113KNN·mVAB＝1.2××（236..96＋80.113）/6.6＋1.2×（13.111＋0.5××6.866）×6.66/2＝57.65+665.4998＝123..15KKN2、BC跨：經(jīng)比較，與與地震作用用④或④′任一組合合時，剪力力設(shè)計值較較大MB右＝－89.21KKN·mMC左＝81.997KNN·mVBC＝1.2××（89.221＋81.997）/2.4＋1.2×（7.16＋0.5××3.755）×2.44/2＝85.59＋113.011＝98.660KNN三、底層1、AB跨：經(jīng)比較，與與地震作用用④′組合時，剪剪力設(shè)計值值較大MA＝－283.31KN·mmMB左＝142..39KKN·mVAB＝1.2××（283..31＋142..39）/6.6＋1.2×（13.111＋0.5××6.866）×6.66/2＝77.4+655.4988＝142..90KKN2、BC跨：經(jīng)比較，與與地震作用用④或④′任一組合合時，剪力力設(shè)計值較較大MB右＝－128.45KN·mmMC左＝115..04KKN·mVBC＝1.2××（128..45＋115..04）/2.4＋1.2×（7.16＋0.5××3.755）×2.44/2＝121.7455＋13.001＝134..76KKN柱組框架柱內(nèi)力控制制截面一般般取柱上、下下端截面，每每個截面上上有M、N、V。由于柱柱是偏心受受力構(gòu)件且且一般采用用對稱配筋筋，故應(yīng)從從內(nèi)力組合合表中求出出下列最不不利內(nèi)力組組合：|Mmax|及相應(yīng)應(yīng)的NNmax及相應(yīng)的的MNmin及相應(yīng)的的M框架柱內(nèi)力組合合見表7.5。彎矩M以左部受受拉為正，右右部受拉為為負(fù)。表7.5框架柱柱內(nèi)力組合合表層數(shù)截面位置內(nèi)力恒載①活載②風(fēng)載③地震④1.2①+1.4②1.35①+00.7×1.4②1.2①+0..9×1..4×(②-③)或＋③1.2(①+00.5②)-1.3④或＋＋④|Mmax|NNmaxMNminM三層A柱頂M84.1722.77-1.74-69.73132.88135.94131.89127.50205.3224.02205.32135.9424.02N222.3916.38-0.44-17.53289.80316.28288.06286.95299.49253.91299.49316.28253.91A柱底M-47.46-22.220.7529.88-88.06-85.85-85.89-84.00-109.133-31.44-109.133-85.85-31