某城際軌道交通工程基樁靜載試驗報告

1、簡介XX城際軌道交通試驗段，起訖里程為DK84+000～DK94+000全長10011.22km，試驗段包括XX特大橋一段,總長9800.99m，施工里程：DK84+210.22～DK94+000,路基施工里程：DK84+000～210.22,總長210.22m。試驗段為XX城際全線的“試驗田”，應(yīng)全方位對設(shè)計進(jìn)行驗證，根據(jù)試驗段地質(zhì)情況，XX選擇具有代表性路段進(jìn)行了單樁豎向靜載試驗。其具體位置在DK84+163.22和DK84+190.22（樁徑0.45m，樁長30m）做了打入管樁單樁豎向靜載試驗，在DK84+027.47和DK84+147.47（樁徑0.4m，樁長26m、30m）做了CFG樁單樁豎向靜載試驗，在DK87+660、DK89+700、DK90+995、DK93+650做了鉆孔樁單樁豎向靜載試驗。試驗過程中我局工程技術(shù)人員和德方專家緊密合作，刻苦攻關(guān)，確保了各項試驗工作的順利進(jìn)行。本文就本工程的主要試驗項目進(jìn)行系統(tǒng)介紹。2、試驗?zāi)康?.1、測定單樁豎向荷載作用下的荷載及變形特征；2.2、測定樁的分層側(cè)阻力和端阻力；2.3、測定單樁水平荷載作用下樁的變形特征、樁周土的抗力特征。3、試驗原理3.1、基樁靜載試驗是通過反力裝置對試驗樁進(jìn)行施加定向荷載(包括豎向抗壓、抗拔，水平推力)，通過測定特定荷載作用下樁的相應(yīng)變形（包括抗壓樁的沉降量、抗拔樁的上拔量、水平推力作用下樁的水平位移量等），分析獲得所需要的有關(guān)樁的目的參數(shù)，例如樁的承載力、應(yīng)力分布、樁周土的抗力參數(shù)等。3.2、反力裝置可采用堆載法和錨樁法，加載通過千斤頂完成。沉降通過安裝在樁頂?shù)奈灰朴嫼桶惭b在地面上的穩(wěn)定支架完成。當(dāng)樁在荷載力作用下，樁身連同樁頭上位移計必然產(chǎn)生向下運(yùn)動，安裝在地面上的穩(wěn)定支架固定不動且阻止了應(yīng)變計的運(yùn)動，這樣使的應(yīng)變計的滑動桿產(chǎn)生壓縮，準(zhǔn)確測定樁的沉降量。3.3、樁身內(nèi)力通過安裝在樁身不同截面鋼筋上的鋼筋應(yīng)變計測定樁身內(nèi)力，推定樁側(cè)摩阻力。當(dāng)對樁頂施加荷載時，力會沿著樁頂向下傳播，在傳遞的過程中，荷載的一部分被樁側(cè)摩阻抵消，另一部分沿著樁身繼續(xù)向下傳播。兩個斷面內(nèi)力的差值為該段的側(cè)摩阻。樁身內(nèi)力通過安裝在樁身鋼筋上的鋼筋應(yīng)變計測定截面的應(yīng)變結(jié)合混凝土的彈性模量推定。4、試驗設(shè)備試驗設(shè)備應(yīng)根據(jù)試驗樁的極限荷載力選擇試驗設(shè)備4.1、錨樁法：（見圖1：單樁靜載試驗圖）圖1：單樁靜載試驗圖4.1.1反力裝置——錨樁橫梁組合反力裝置，可采用雙錨樁或多錨樁結(jié)構(gòu)，確保反力梁的承載力大于最大試驗荷載的1.2倍。圖1：單樁靜載試驗圖4.1.2加荷及觀測系統(tǒng)——加荷系統(tǒng)：由于試驗荷載比較大，一般采用并聯(lián)千斤頂方式加載，為保證液壓系統(tǒng)穩(wěn)定可靠，一般設(shè)計最大力時，不應(yīng)超過加荷系統(tǒng)額定壓力的80%，油路系統(tǒng)應(yīng)密閉性良好。測力系統(tǒng)反饋及時控制準(zhǔn)確。為了使每個千斤頂受力均衡，應(yīng)選擇集中泵站，電動油泵應(yīng)滿足荷載要求。4.1.3觀測設(shè)備——荷載采用工作站系統(tǒng)控制精度優(yōu)于1%的力傳感器實現(xiàn)加、卸載；沉降（或變形）觀測由工作站按照程序設(shè)定自動采集沉降（或變形）數(shù)據(jù)。4.1.4基準(zhǔn)裝置——沉降和位移測量的基準(zhǔn)點是測試支架，支架在距試驗樁2.5XD（至少2.5m處），基準(zhǔn)點支架采用靜定支撐，在試驗過程中避免振動和單面的太陽直射。在試驗前后以及每個分級加載后等沉降穩(wěn)定后采用高精度水準(zhǔn)儀對基準(zhǔn)點進(jìn)行檢測。圖2：堆載試驗4.1.5樁身變形及樁身內(nèi)力觀測系統(tǒng)——圖2：堆載試驗4.2、堆載法堆載法一般適用于荷載較小（或者無法采用錨樁法提供反力）的試驗樁，加荷及觀測系統(tǒng)同錨樁法，反力裝置主要由反力梁、配重及配重平臺（本方法在打入管樁和CFG樁上使用）。采用堆載法靜載試驗時，配重的選擇應(yīng)因地適宜，可選擇鋼錠、混凝土預(yù)制塊、水箱、土袋等。XX項目我們采用的是混凝土預(yù)制塊，安裝時在四個支座各放5塊混凝土預(yù)制塊，把預(yù)制塊同配重平臺進(jìn)行連接，使支座作為配重的一部分，再在平臺上加放配重（見圖2）。這樣做一可以擴(kuò)大重物的接地面積，降低地基單位面積承受的荷載，使地基本身變形對試驗的影響降低到最小；二是降低了堆載重物的重心，堆載后整體的抗傾覆性能大大提高，試驗過程更加安全。5、試驗樁及錨樁設(shè)計5.1、試驗樁的設(shè)計試驗樁一般應(yīng)同工程樁一致，但應(yīng)注意以下兩點：5.1.1樁頭應(yīng)作處理，為避免試驗樁樁頭在施加荷載時損壞，應(yīng)對樁頭作處理，一般的作法是：①應(yīng)將樁頭混凝土的破碎層和軟弱層鑿去；②樁頭頂面應(yīng)平整，樁頭中軸線與樁身上部的中軸線應(yīng)重合；③樁頭主筋應(yīng)全部直通樁頂混凝土保護(hù)層之下，各主筋應(yīng)在同一高度；④距離樁頂1倍樁徑范圍內(nèi)，采用厚度為3～5mm的鋼板圍裹或距樁頂1.5倍樁徑范圍內(nèi)設(shè)置箍筋，間距不宜大于100mm。樁頂應(yīng)設(shè)置鋼筋網(wǎng)片2～3層，網(wǎng)片材料φ8～10鋼筋，網(wǎng)眼尺寸50mm×50mm，層間距60～100mm；⑤樁頭混凝土強(qiáng)度等級宜比樁身混凝土提高1～2級；⑥試驗時樁身混凝土強(qiáng)度應(yīng)達(dá)到設(shè)計要求（夏季時混凝土灌注大約2～3周后，并用同條件混凝土抗壓強(qiáng)度試件驗證）。5.1.2XX城際軌道交通工程基樁設(shè)計中，基樁上下樁身鋼筋的配筋率不等，為了保證試驗樁內(nèi)力測試和計算的準(zhǔn)確性，試驗樁采用了等截面配筋率設(shè)計（即完全按照上部樁身配筋率配筋）。5.2、錨樁設(shè)計為了便于施工一般錨樁的直徑應(yīng)同試驗樁的直徑相同，按照預(yù)計最大加載量演算錨樁長度，這樣可以保持施工機(jī)械一致性，方便鉆機(jī)的施工。5.2.1錨樁配筋原則①錨樁配筋應(yīng)滿足1.5倍最大加載量（Ru）的要求，以保證試驗過程的安全。②錨樁鋼筋間距應(yīng)與混凝土粗骨料粒徑相適應(yīng)，避免主筋間距過小影響樁身混凝土灌注質(zhì)量，同時適當(dāng)?shù)闹鹘铋g距也有利于焊接操作。③錨樁的最大抗拔力（Uk）應(yīng)盡可能保留足夠的儲備量，一般不應(yīng)低于最大加載量（Ru）的1.5倍。錨樁最大抗拔力Uk可根據(jù)地層情況和加載量Ru要求按下式進(jìn)行演算。1.5Ru≤Uk=∑λi·qsik·ui·li。Uk――基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值；λi――抗拔系數(shù)，根據(jù)本工程的地層情況，取0.6～0.8；qsik――樁側(cè)表面第I層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，根據(jù)勘察資料取定；ui――樁周長；li――第I層土的厚度。5.2.2錨樁可采用全樁長配筋，但為減少鋼筋用量，也可根據(jù)樁身有效摩阻適當(dāng)減少配筋數(shù)量。一般可考慮減少樁底以上三分之一樁長的配筋量，減少數(shù)量不超過三分之一。5.2.3錨樁和反力梁的連接錨樁應(yīng)在樁頭外露1m左右的鋼筋和反力梁通過焊接連接。6、試驗方案制定6.1、基樁內(nèi)力觀測裝置和觀測位置的選擇及傳感器安裝基樁鋼筋應(yīng)變計的選擇應(yīng)同樁身阻力觀測系統(tǒng)相匹配，最好選擇質(zhì)量有保障的應(yīng)變計，以保證應(yīng)變計的有效率和準(zhǔn)確性。圖3圖3：鋼筋應(yīng)變計安裝位置圖60°在地質(zhì)變化處安裝鋼筋應(yīng)變計，一般應(yīng)安裝2～4個，本工程為了保證鋼筋應(yīng)變計在施工中防水保護(hù)失效和施工中不可避免的破壞，實際安裝3～5個，每個截面鋼筋應(yīng)變計呈等邊多邊形安裝（圖3為三個傳感器時相對位置）。鋼筋應(yīng)變計在安裝時采用對焊和搭接焊，焊接時應(yīng)用濕毛巾包裹非焊區(qū)，避免溫度過高而導(dǎo)致鋼筋應(yīng)變計損壞。6.2、試驗荷載級別的選擇試驗采用兩循環(huán)，第一循環(huán)加至設(shè)計荷載后卸荷，第二循環(huán)加至極限荷載或設(shè)備的允許最大荷載后卸載。試驗荷載級別根據(jù)設(shè)計允許承載力確定，一般第一循環(huán)以設(shè)計允許荷載的五分之一或六分之一為一荷載級別。第二循環(huán)荷載級別以第一循環(huán)荷載級別的兩倍加荷級別進(jìn)行加載，當(dāng)加至預(yù)計的極限荷載（沉降達(dá)到樁徑的10%×D）或接近設(shè)備的最大荷載時，可采用較小的荷載級別進(jìn)行加載。卸荷時的級別以加荷的兩倍為一卸荷級別，卸荷的穩(wěn)定時間為15min。6.3、試驗穩(wěn)定及試驗終止條件在每個分級加載過程中保持每一級荷載持續(xù)恒載直到沉降速率5分鐘內(nèi)小于等于0.1mm。但每級的穩(wěn)定時間不小于15min。為了確定徐變的特性在每個分級加載中最好采用相同的時間間隔。圖4：試驗樁與錨樁位置圖在每個循環(huán)的設(shè)計允許荷載級別下，穩(wěn)定時間不的小于60min。圖4：試驗樁與錨樁位置圖6.4、試驗樁及錨樁施工6.4.1試驗樁及錨樁位置的確定圖5：鋼筋應(yīng)變計安裝圖當(dāng)試驗樁位置確定后，為了確保錨樁上拔時不對試驗樁產(chǎn)生影響，錨樁與試驗樁之間留有一定的距離，一般不小于試驗樁靜孔間距的2.5倍（見圖4）。圖5：鋼筋應(yīng)變計安裝圖注：按國內(nèi)規(guī)范要求是試樁3倍、工程樁的試驗為2.5倍。圖6：壓力盒安裝圖6.4.2試驗樁及錨樁成孔應(yīng)按照工程樁施工工藝進(jìn)行。應(yīng)該注意的是：施工過程中應(yīng)對鉆進(jìn)過程進(jìn)行控制，鉆取不同深度地層土樣，直接鑒別出該地帶的地層構(gòu)造，畫出地質(zhì)柱狀圖，依據(jù)地質(zhì)柱狀圖計算試驗樁鋼筋應(yīng)變計的安放位置及鋼筋應(yīng)變計的數(shù)據(jù)線長度。試驗樁施工應(yīng)防止塌孔等現(xiàn)象出現(xiàn)。圖6：壓力盒安裝圖6.4.3鋼筋籠加工時，鋼筋籠的加工同工程樁相同，但為了保證樁身內(nèi)力的觀測質(zhì)量，鋼筋籠的主筋應(yīng)采用通長布設(shè)，并按照地質(zhì)柱狀圖中地層的變換點位安裝鋼筋應(yīng)變計，以便計算不同地質(zhì)構(gòu)造層相對應(yīng)的摩擦力。鋼筋應(yīng)變計的安裝效果見如圖5所示。樁底的端承力，由樁底土壓力盒測定。土壓力盒捆綁在試樁底部的鋼筋網(wǎng)上（如圖6所示），為保證土壓力盒能夠平穩(wěn)接觸樁端土，樁施工時對樁端應(yīng)采用適當(dāng)工藝進(jìn)行處理，下鋼筋籠前應(yīng)采用測錘對樁底不同部位進(jìn)行測量，其深度差應(yīng)接近0（可按5mm進(jìn)行控制），以防止出現(xiàn)錐形樁底，影響樁端土阻力觀測。6.4.4下鋼筋籠下鋼筋籠時特別注意鋼筋應(yīng)變計的數(shù)據(jù)線應(yīng)牢固地用膠帶邦于鋼筋籠的主筋上。當(dāng)鋼筋籠需分段下孔時，在孔口連接時，注意不得焊接燒傷數(shù)據(jù)線和繃斷數(shù)據(jù)線，焊接完成應(yīng)綁好數(shù)據(jù)線后下放鋼筋籠。鋼筋籠下到設(shè)計標(biāo)高后，應(yīng)使數(shù)據(jù)線長出鋼筋籠2～3m，為數(shù)據(jù)觀測提供方便。6.4.5混凝土澆筑試驗樁錨樁混凝土澆筑與工程樁澆筑相同，不得出現(xiàn)間斷澆筑，應(yīng)對灌注過程進(jìn)行詳細(xì)記錄。澆筑完成后立即進(jìn)行樁頭處理。圖7：錨樁與反力梁連接圖6.4.6試驗樁完整性檢測圖7：錨樁與反力梁連接圖試驗樁及錨樁施工完成達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后，應(yīng)作小應(yīng)變檢測，判斷樁基樁完整性。6.5、現(xiàn)場試驗檢測6.5.1試驗前準(zhǔn)備單樁靜載試驗前應(yīng)作如下準(zhǔn)備：①小應(yīng)變檢測；②平整及硬化場地；③搭架試驗擋雨（陽、風(fēng)）蓬（見圖7）。6.5.2設(shè)備安裝①在試驗樁頂加添一層砂子、攤平，安放千斤頂下墊板（荷載分配板）；②吊裝千斤頂于下墊板上，保持于試驗樁同軸，如安裝多個千斤頂應(yīng)保持千斤頂合力同試驗樁同軸，千斤頂上頂板應(yīng)對中千斤頂合力中心線，在千斤頂上端放置傳感器（如為多個千斤頂還需在其它千斤頂上放置一個或多個傳感器，作為效驗使用，或防止單個傳感器損害而無法測定荷載）作荷載測定。③反力梁支架應(yīng)對稱安放于試驗樁兩側(cè)，吊裝反力梁于反力梁支座上（見圖1試驗設(shè)備安裝圖）。④錨樁和反力裝置的焊接（見圖7）。圖8：荷載觀測圖8：荷載觀測⑤測試變形儀表的安裝：測試沉降的位移計應(yīng)通過磁芯表座安裝在試驗樁頂以下50cm左右位置(盡量避開樁頂應(yīng)力集中區(qū))，測試錨樁上拔量的位移計安裝在錨樁頂部的延長桿上,測量試樁水平位移的位移計則安裝在試樁頂部受力面的兩側(cè)和對面。圖8：荷載觀測圖8：荷載觀測6.5.3測試圖9：水準(zhǔn)觀測①按試驗加載級別、穩(wěn)定條件，存儲到荷載沉降測試系統(tǒng)。圖9：水準(zhǔn)觀測為了讓試驗樁加載設(shè)施定位和調(diào)試測試儀器，加載試驗從較小的預(yù)壓載大約為0.05×Rg開始。加載應(yīng)采用分級的方式，每級加載時間不得小于5min，荷載穩(wěn)定后每5min記錄一次荷載和沉降讀數(shù)，直至達(dá)到穩(wěn)定（見圖8）。圖10：樁身內(nèi)力觀測②在每個分級加載穩(wěn)定后，以及在試驗樁試驗開始和結(jié)束后分別采用另外的高精度水平儀對樁頂?shù)某两颠M(jìn)行校驗（見圖9）。圖10：樁身內(nèi)力觀測在每個分級加載后（樁頂變形穩(wěn)定后），以及在試驗樁試驗開始和結(jié)束后記錄該級荷載作用下鋼筋應(yīng)變計的讀數(shù)（見圖10）7、資料的整理及成果7.1、樁身內(nèi)力觀測資料的整理7.1.1鋼筋應(yīng)力的轉(zhuǎn)換計算當(dāng)同一截面埋設(shè)多個應(yīng)力感應(yīng)裝置時，一般應(yīng)將有效觀測數(shù)據(jù)代入事先標(biāo)定的應(yīng)力表達(dá)公式計算該應(yīng)力計的應(yīng)力值，然后對計算結(jié)果進(jìn)行平均處理，計算實際的鋼筋應(yīng)力。例如：某級荷載下，某個深度（hi）的3個鋼筋應(yīng)力計實測的頻率（fi）分別為：1790、1760、1727，應(yīng)力計的初始讀數(shù)（f0）為1793、1764、1730。根據(jù)三個應(yīng)力計的標(biāo)定公式計算結(jié)果分別為：Pi=2.0914×10-5×（f02-fi2-630）=0.212（kN）Pi=2.0628×10-5×（f02-fi2-63）=0.289（kN）Pi=2.2064×10-5×（f02-fi2+204）=0.233（kN）取其平均值Pi’=0.245kN作為該深度應(yīng)力觀測的統(tǒng)計結(jié)果。該截面總的鋼筋力為鋼筋數(shù)量（例如n=20）乘以單根鋼筋力，即q1=n×Pi=20×0.245=4.9（kN），換算成壓強(qiáng)單位，則除以鋼筋（20φ16）的總面積，即σs=q1/As=4.9/（0.008×0.008×3.14×20）=1219（kPa）。說明：計算時，應(yīng)根據(jù)鋼筋應(yīng)力計的受力狀態(tài)（壓或者拉）分別代入不同的公式進(jìn)行計算。由于傳感器的標(biāo)定狀態(tài)和其實際工作狀態(tài)有一定區(qū)別，可能造成其零點的漂移（增大或者縮?。⒉挥绊懫錁?biāo)定關(guān)系，因此在其工作狀態(tài)下必須在受力前測讀新的零點f0，椐此計算Pi。7.1.2標(biāo)定曲線的建立全部斷面的鋼筋應(yīng)力計算出來后，就能夠建立標(biāo)定曲線了。樁頂標(biāo)定斷面用來確定K值和分級荷載作用下鋼筋應(yīng)力σs的關(guān)系：q=σs×K，因此需要計算標(biāo)定斷面在各級荷載作用下對應(yīng)σs的K值。將σs和K的數(shù)據(jù)進(jìn)行回歸，得到K的函數(shù)表達(dá)式。一般應(yīng)首先繪制σs和K散點圖，然后根據(jù)曲線形態(tài)選定合適的回歸公式模式，并將多個回歸結(jié)果進(jìn)行對比，找出擬合效果最好的函數(shù)關(guān)系作為公式回歸的結(jié)果。一種比較簡潔的辦法是利用電子表格的趨勢線功能，為散點繪制的曲線添加多條趨勢線，并將各條趨勢線代表的公式和相關(guān)系數(shù)進(jìn)行比較分析，選定最恰當(dāng)?shù)暮瘮?shù)關(guān)系。7.1.3樁身軸力計算樁身軸力的計算實質(zhì)上是計算樁身各觀測截面的鋼筋應(yīng)力和混凝土應(yīng)力之和即q1+q2，計算過程為（例）：q1+q2=σs×K=σs×(10-6σs+0.1393)=171(kN)，根據(jù)各深度觀測斷面計算結(jié)果可繪制樁身軸力分布圖。樁身軸力分布曲線是計算樁身摩阻的依據(jù)，通常情況下需要對軸力分布曲線特征進(jìn)行觀察，對于個別異常點應(yīng)該進(jìn)行分析，做必要的平滑處理，但一定要區(qū)別原因，盡量避免一味圓滑曲線追求美觀，造成分析解釋誤差增大。7.1.4樁身側(cè)摩阻的計算在某級荷載作用下只要計算出總側(cè)摩阻力q3，將其除以計算段的樁身側(cè)面積，即可得到該荷載作用下樁側(cè)自樁頂?shù)接^測截面總的單位摩阻力，將兩個相鄰觀測截面的總阻力q3相減，然后除以兩個觀測斷面間的側(cè)面積即可得到在該級荷載作用下兩層斷面間的單位側(cè)摩阻力。例如：計算某級荷載作用下第i-1至i觀測截面的側(cè)摩阻力fi（kPa）第1步：計算該荷載作用下i-1截面以上的總側(cè)摩阻力q3（i-1）=q-σsi-1×K第2步：計算該荷載作用下i截面以上的總側(cè)摩阻力q3（I）=q-σsi×K第3步：計算該荷載作用下i-1至i截面間的單位側(cè)摩阻力fi=（q3（I）-q3（i-1））/（L×（hi-hi-1））各分層的極限側(cè)摩阻力可根據(jù)分級荷載作用下摩阻的變化特征進(jìn)行判斷，一般達(dá)到極限側(cè)摩阻力時，摩阻力將不隨分級荷載的增大而增大，反而會有所減小。根據(jù)摩阻計算結(jié)果可繪制樁身摩阻（單位摩阻）分布圖。如果觀測斷面和樁身其它部位存在差異（往往與施工工藝有關(guān)，例如樁頂埋設(shè)護(hù)筒引起樁頭截面積擴(kuò)大），則計算摩阻q3時需要對觀測斷面的應(yīng)力σs進(jìn)行校正，將其校正為與設(shè)計樁徑相同的σs值。例如：某觀測斷面直徑d1為1.4m，則面積為S1=0.7×0.7×3.14=1.5386m2，而樁身設(shè)計直徑d0=1.0m，則面積為S0=0.5×0.5×3.14=0.7850m2，S1=1.96S0，由于觀測斷面面積變大，引起觀測斷面處的樁身內(nèi)力變小，由此計算的q3往往離奇增大，產(chǎn)生異常摩阻分布，因此需要對σs進(jìn)行校正。σs值的校正方法如下：依據(jù)應(yīng)力平衡關(guān)系：σs（測試斷面的鋼筋實際應(yīng)力）×S1（測試斷面的實際面積）=σs’（校正后的鋼筋應(yīng)力）×S0（樁身設(shè)計截面積），得到σs’=σs×S1/S0=σs×d12/d02?？刹捎眯Ｕ蟮摩襰’計算摩阻q3=q-σs’×K。一般情況下在樁身內(nèi)力出現(xiàn)不規(guī)則分布時（例如下層斷面觀測的鋼筋應(yīng)力大于上層觀測斷面的觀測應(yīng)力或者某層斷面的鋼筋應(yīng)力大于上層應(yīng)力而小于下層應(yīng)力等）往往與樁的擴(kuò)縮徑、錨樁上拔應(yīng)力疊加以及其它質(zhì)量問題等有直接關(guān)系，在不了解實際樁形變化時就很難對樁身摩阻給出有根據(jù)的解析，通?？刹捎迷囁惴ǎ俣y試斷面直徑，對觀測鋼筋應(yīng)力進(jìn)行校正）對或者平均法（觀測應(yīng)力取上下觀測斷面應(yīng)力的平均值）對該層的實際摩阻進(jìn)行近似估算。因此樁身應(yīng)力觀測的樁應(yīng)該有比較準(zhǔn)確的樁形觀測資料（也可通過灌注混凝土記錄進(jìn)行粗略判斷），以便能夠?qū)渡韮?nèi)力觀測資料得出有根據(jù)的解析。7.1.5樁身應(yīng)力測試需要注意的問題無論觀測鋼筋應(yīng)力還是鋼筋應(yīng)變，或者觀測混凝土應(yīng)變，都需要標(biāo)定K值或者混凝土彈性模量，然后用標(biāo)定的函數(shù)關(guān)系計算樁身其它部位的樁身內(nèi)力，計算期間還要用到樁的截面積、鋼筋數(shù)量，顯然這些參數(shù)的準(zhǔn)確與否直接決定了應(yīng)力觀測的精度。因此做應(yīng)力觀測的樁，應(yīng)盡可能對成樁過程嚴(yán)格控制，例如：成樁前做樁孔形觀測，加工鋼筋籠時盡可能保持觀測截面和標(biāo)定斷面的一致