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文檔簡介
九、實驗數(shù)據(jù)處理(以第一組為例(一)原料液組成、萃取相組成的計nCH
6 61、原料液(塔底進油)XF的計算6CCH6
V原料
0.1211mol/L
9.579103mol/由于苯甲酸含量不足0.2%,所以煤油密度近似視為不變。取 800kg/m3,所以有原料液組成 XF
CCHCOOHMCH6 66 6煤 9.579103mol/L122103kg/ 800103kg/L9.579103mol/L122103kg/2、萃余相(塔頂出油)Xn的計算
kgkg6CCH6
V塔釜
0.1211mol/L9.79mL5.928103mol/Xn
CCHCOOHMCH6 66 6 5.928103mol/L122103kg/ 800103kg/L5.93103mol/L122103kg/3、萃取相(塔底出水)組成YEb的計算
kgkg6CCH6
V塔釜
0.1211mol/L
3.300103mol/YEb
CCHCOOHMCH6 66 6 5.928103mol/L122103kg/
995.92103kg/L5.93103mol/L122103kg/
kgkg4、操作線的繪制:(部分參考《化工傳質(zhì)與分離過程》在 上取塔頂點(Xn,0),塔頂點(XF,YEb)355r/min的操作線方程為
yYEb0(xX)
x YEb
0.7246x1.060 500r/min的操作線方程為yYEb0(xX)
x YEbXn
0.7496x1.097 5、傳質(zhì)單元數(shù)NOG的計算(以第一組為例(具體計算過程所用表格過程見:
NOG
*
0
*
,其中Y*XEt(YEYE (YEYE 計算以第一組為例(注:Y*X25℃ 首先,把積分區(qū)間[ab]分為2m份,端點為2m1個點x0x1
),步長hb除了端點2個外,奇數(shù)點為m個(0~2(m-1)1),偶數(shù)點為m-1個(1~2(m-1)),則有x2
Sn(f) f(x)dx (f(a)4f(x2i1)2f(x2i)
f
對于第一組,先取m5,步長為h
0104.04410-510組x0YEt0xix0ih0ih
S10(f) f(x)dx (f(x0)4f(x2i1)2f(x2i)
f(x8
5.05510-(f(
) f(
) f(
)f(
))
對于第一組,再取m7,步長為h
0142.88910-514組:Sf0.4539,Sf
(f)1.62107
0.00010.4539,即0.4539。6、傳質(zhì)單元高度HOG的計由課上所給的表得到:塔有效高度H750mm0.750m
H/
7、按萃取相計算的總體積傳質(zhì)系數(shù)KYEa
d 1.075
qq讀
S
4.00L/h=4.00
m/SqM4.00103m3/h995.92kg/m3 aSN )2245kg苯甲酸m3hkg苯甲酸kg aSN )7261kg苯甲酸m3hkg苯甲酸kg 十、實驗結(jié)果分析與討 關(guān)鍵數(shù)據(jù)處理結(jié)果匯數(shù)據(jù)類型/組轉(zhuǎn)速塔頂萃余相出口苯甲酸濃度XRt/(kg苯甲酸/kg油9.048E-2.595E-塔底萃取相出口苯甲酸濃度YEb/(kg苯甲酸水4.044E-9.020E-按萃取相計算的體積總傳質(zhì)系數(shù)KYEa(kg水按萃取相計算的傳質(zhì)單元數(shù)按萃取相計算的傳質(zhì)單元高度1、對轉(zhuǎn)速對以上數(shù)值變化的影響進行分析,并加以討論由上方的表可知,轉(zhuǎn)速增加時,塔頂輕相濃度(萃余相濃度)XRt(萃取相濃度)YEbKYEa增加(體積總傳質(zhì)系數(shù)增加NOGHOG減少。另一方面,由表知,隨著轉(zhuǎn)速地提高,在塔內(nèi)相同高度的1 (Y*
增大()成更加接近平衡值),從而使得傳質(zhì)單元數(shù)NOG變,所以傳質(zhì)單元高度HOG減少。所以在實際生產(chǎn)中,達到相同的吸收效果,萃取塔所需的傳質(zhì)單元高度HOG更少,從而有效地控制萃取塔的2、理論級數(shù)與傳質(zhì)單元數(shù)有什么區(qū)別?如何利用本實驗的數(shù)據(jù)求取理論當量高度?理論級數(shù)與傳質(zhì)單元數(shù)有什么區(qū)別H
Y
其中
2(YYe
m。而稱為傳質(zhì)單元數(shù),如何利用本實驗的數(shù)據(jù)求取理論當量高度Hn(HETS),HETS=H/HETS表示。其中,H為萃取段的有效高度(m),求得理論級數(shù)n。HETS為理論級當量高度(m)H、n的值即可求得理論及當量高度法HETS。3
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