學(xué)士高校圖書館畢業(yè)設(shè)計計算書

某高校圖書館設(shè)計土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計PAGE120PAGE1191.屋面板計算1.1設(shè)計資料（1）屋面做法40厚細(xì)石混凝土4mmSBS型改性防水卷材20mm厚1:3水泥砂漿找平層20mm厚1:3水泥砂漿找平層7mm厚苯板保溫層20mm厚1:3水泥砂漿找平層100mm厚鋼筋混凝土板20mm厚混合砂漿板下抹灰（2）活荷載：上人屋面2.0kN/m2（3）采用C30混凝土，鋼筋采用HPB235鋼筋1.2屋蓋的平面設(shè)計主梁最大跨度是6m，次梁大部分跨度6m，，主梁跨間各布置1根次梁，板跨度為3.0m，/=6/3=2，所以大部分按單向板計算，長邊方向布置足夠數(shù)量構(gòu)造筋。按跨高比條件，要求板厚h≥3000/60,要求h≥80㎜，取板厚h=100㎜次梁的截面高度應(yīng)滿足h=/18~/12=6000/18~6000/12=334~500mm，考慮可變荷載作用，取h=400mm，截面寬度取為b=200mm主梁的截面高度應(yīng)滿足h=/15~/10=6000/15~6000/10=400~600mm，截面高度h=600mm，截面寬度取為b=300mm連系梁的截面高度取h=500mm，截面寬度為300mm，屋面板平面布置如圖（1-1）所示：1.3板的設(shè)計（1）屋面恒荷載計算：40厚細(xì)石混凝土0.0425=1KN/㎡4mm4mmSBS型改性防水卷材0.0040.5=0.002KN/㎡20mm厚1:3水泥砂漿找平層0.0220=0.4KN/㎡7mm厚苯板保溫層0.00720=0.4KN/㎡20mm厚1:3水泥砂漿找平層0.0220=0.4KN/㎡100mm厚鋼筋混凝土板0.1025=2.25KN/㎡20mm厚混合砂漿板下抹灰0.0217=0.34KN/㎡小計4.78KN/㎡板的可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值2KN/㎡永久荷載控制效應(yīng)組合：1.354.78+0.71.42=8.41KN/㎡可變荷載控制效應(yīng)組合：1.24.78+1.42=8.54KN/㎡荷載總設(shè)計值為8.54KN/㎡（2）對于B1板，按單塊雙向板計算/=6000/3000=2查表得=（0.0400+0.20.0400）8.54=3.69KN·m=(0.0038+0.20.0038)8.54=2.98KN·m==-0.0829(g+q/2)=-0.08298.54=-6.37KN·m==-0.0570(g+q/2)=-0.05708.54=-4.38KN·m正截面受彎承載力計算：環(huán)境類別為一類，C35混凝土，板最小保護(hù)層厚度c=15mm，板厚100mm，：=100-20=80mm，：=60mm計算，支座=80mmC25混凝土=1.0，=11.9kN/mmHPB235鋼筋，=210N/mm，、配筋計算列表（1-2）：m（KN·m）ξ計算配筋（）配筋實(shí)有803.690.04850.0497225.31φ8@180279602.980.06960.0722245.48φ8@180279方向支座806.370.08360.0874396.21φ8@125402方向支座804.380.05750.0593268.83φ8@180279計算結(jié)果表明，支座截面ζ均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原則，=279/（1000100）=0.28%，此值大于0.45/=0.451.27/210=0.27%，且大于0.2%滿足最小配筋要求（2）對于B2板，按單塊雙向板計算/=6000/3600=1.67查表得=（0.0539+0.20.0589）8.54=7.28KN·m=(0.0081+0.20.0087)8.54=1.10KN·m==-0.0820(g+q/2)=-0.08208.54=-9.08KN·m==-0.0242(g+q/2)=-0.02428.54=-2.68KN·m正截面受彎承載力計算：環(huán)境類別為一類，C35混凝土，板最小保護(hù)層厚度c=15mm，板厚100mm，：=100-20=80mm，：=60mm計算，支座=80mmC25混凝土=1.0，=11.9kN/mmHPB235鋼筋，=210N/mm，、配筋計算列表（1-2）：m（KN·m）ξ計算配筋（）配筋實(shí)有807.280.08960.0940381.81φ8@130387601.100.02120.0214173.71φ8@180279方向支座809.080.08880.0931374.78φ8@130387方向支座802.680.06930.0718225.56φ8@180279計算結(jié)果表明，支座截面ζ均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原則，=279/（1000100）=0.28%，此值大于0.45/=0.451.27/210=0.27%，且大于0.2%滿足最小配筋要求（3）對于B3板，按單塊雙向板計算/=3000/2400=1.25查表得=（0.0428+0.20.0463）8.54=2.56KN·m=(0.0187+0.20.0193)8.54=1.12KN·m==-0.0561(g+q/2)=-0.05618.54=-2.76KN·m==-0.0334(g+q/2)=-0.03348.54=-1.64KN·m正截面受彎承載力計算：環(huán)境類別為一類，C35混凝土，板最小保護(hù)層厚度c=15mm，板厚100mm，：=100-20=80mm，：=60mm計算，支座=80mmC25混凝土=1.0，ft=1.27,=11.9kN/mmHPB235鋼筋，=210N/mm，、配筋計算列表（1-2）：m（KN·m）ξ計算配筋（）配筋實(shí)有802.560.03360.0341154.60φ8@180279601.120.02610.026489.76φ8@180279方向支座802.670.03510.0787267.58φ8@180279方向支座801.640.02150.0357161.84φ8@180279計算結(jié)果表明，支座截面ζ均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原則，=279/（1000100）=0.28%，此值大于0.45/=0.451.43/210=0.27%，且大于0.2%滿足最小配筋要求（4）對于B4板，按單塊雙向板計算/=3600/3000=1.2查表得=（0.0400+0.20.0431）8.54=3.73KN·m=(0.0204+0.20.0211)8.54=1.89KN·m==-0.0506(g+q/2)=-0.05068.54=-3.89KN·m==-0.0348(g+q/2)=-0.03488.54=-2.67KN·m正截面受彎承載力計算：環(huán)境類別為一類，C35混凝土，板最小保護(hù)層厚度c=15mm，板厚100mm，：=100-20=80mm，：=60mm計算，支座=80mmC25混凝土=1.0，=11.9kN/mmHPB235鋼筋，=210N/mm，、配筋計算列表（1-2）：m（KN·m）ξ計算配筋（）配筋實(shí)有803.730.04900.0502227.57φ8@180279601.890.04410.0451153.34φ8@180279方向支座803.890.05110.0525238.0φ8@180279方向支座802.670.03510.0357161.84φ8@180279計算結(jié)果表明，支座截面ζ均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原則，=279/（1000100）=0.28%，此值大于0.45/=0.451.21/210=0.27%，且大于0.2%滿足最小配筋要求（5）對于B5板，按單塊雙向板計算/=3000/2000=1.5查表得=（0.0513+0.20.0559）8.54=2.13KN·m=(0.0126+0.20.0133)8.54=0.52KN·m==-0.0750(g+q/2)=-0.07508.54=-2.56KN·m==-0.0271(g+q/2)=-0.02718.54=-0.93KN·m正截面受彎承載力計算：環(huán)境類別為一類，C35混凝土，板最小保護(hù)層厚度c=15mm，板厚100mm，：=100-20=80mm，：=60mm計算，支座=80mmC25混凝土=1.0，=11.9kN/mmHPB235鋼筋，=210N/mm，、配筋計算列表（1-2）：m（KN·m）ξ計算配筋（）配筋實(shí)有802.130.02800.0284128.74φ8@180279600.520.01210.012140.14φ8@180279方向支座802.560.03360.0341154.13φ8@180279方向支座800.930.01220.012355.76φ8@180279計算結(jié)果表明，支座截面ζ均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原則，=297/（1000100）=0.28%，此值大于0.45/=0.451.21/210=0.27%，且大于0.2%滿足最小配筋要求（6）對于B6板，按單塊雙向板計算/=4000/3000=1.3查表得=（0.0457+0.20.0496）8.54=4.27KN·m=(0.0168+0.20.0174)8.54=1.56KN·m==-0.0620(g+q/2)=-0.0628.54=-4.77KN·m==-0.0317(g+q/2)=-0.03178.54=-2.44KN·m正截面受彎承載力計算：環(huán)境類別為一類，C35混凝土，板最小保護(hù)層厚度c=15mm，板厚100mm，：=100-20=80mm，：=60mm計算，支座=80mmC25混凝土=1.0，=11.9kN/mmHPB235鋼筋，=210N/mm，、配筋計算列表（1-2）：m（KN·m）ξ計算配筋（）配筋實(shí)有804.270.05610.0578262.02φ8@180279601.560.03610.0368125.12φ8@180279方向支座804.770.06260.0647293.30φ8@170296方向支座802.440.03200.0325147.33φ8@180297計算結(jié)果表明，支座截面ζ均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原則，=297/（1000100）=0.28%，此值大于0.45/=0.451.21/210=0.27%，且大于0.2%滿足最小配筋要求（7）對于B7板，按單塊雙向板計算/=2400/1200=2查表得=（0.0583+0.20.0646）8.54=0.88KN·m=(0.0060+0.20.0063)8.54=0.09KN·m==-0.0965(g+q/2)=-0.09658.54=-1.19KN·m==-0.0174(g+q/2)=-0.01748.54=-0.21KN·m正截面受彎承載力計算：環(huán)境類別為一類，C35混凝土，板最小保護(hù)層厚度c=15mm，板厚100mm，：=100-20=80mm，：=60mm計算，支座=80mmC25混凝土=1.0，=11.9kN/mmHPB235鋼筋，=210N/mm，、配筋計算列表（1-2）：m（KN·m）ξ計算配筋（）配筋實(shí)有800.880.01180.011953.95φ8@180279600.090.00210.00217.14φ8@180279方向支座801.190.01560.015771.18φ8@180279方向支座800.210.00280.002812.70φ8@180279計算結(jié)果表明，支座截面ζ均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原則，=279/（1000100）=0.28%，此值大于0.45/=0.451.21/210=0.27%，且大于0.2%滿足最小配筋要求2.樓面板設(shè)計2.1設(shè)計資料（1）樓面做法：①20mm大理石板②2mm水泥砂漿一道（內(nèi)摻建筑膠）③20mm水泥砂漿找平層④100mm現(xiàn)澆鋼筋混泥土樓板⑤20mm厚石灰沙漿抹灰（2）活荷載：書庫5.0kN/m2閱覽室2.0kN/m2走廊2.5kN/m2（3）采用C25混凝土，鋼筋采用HPB235鋼筋2.2樓面結(jié)構(gòu)平面布置主梁沿橫向布置，次梁沿縱向布置，主梁的最大跨度6m，次梁的大部分跨度6m按跨高比條件，要求板厚h≥3000/60,要求h≥80㎜，取板厚h=100㎜次梁的截面高度應(yīng)滿足h=/18~/12=6000/18~6000/12=334~500mm，考慮可變荷載作用，取h=400mm，截面寬度取為b=200mm主梁的截面高度應(yīng)滿足h=/15~/10=6000/15~6000/10=400~600mm，截面高度h=600mm，截面寬度取為b=300mm連系梁的截面高度取h=500mm，截面寬度為300mm（1）對于B1區(qū)格格板，主梁梁兩邊跨內(nèi)內(nèi)各布置11根，板的的跨度為33m，，/=6/33=2，所以大大部分按雙雙向板計算算，長邊方方向布置足足夠數(shù)量構(gòu)構(gòu)造筋。按跨高比條件，要要求板厚h≥30000/60,要求h≥80㎜，取板板厚h=100㎜（2）對于B2板，長長邊=6=3.6，/=6/3.6=1.677，采用雙雙向板計算算（3）對于B3板，長長邊=3=2.4，/=3/22.4=1.255，采用雙向板計算算（4）對于B4板，長長邊=3.6=3，/=3.66/3=11.2，采用用雙向向板板計算（5）對于B5板，長長邊=3=2，/=3/22=1.55，采用雙雙向向板計計算（6）對于B6板，長長邊=4=3，/=4/33=1.333，采用用雙向向板板計算（7）對于B7板，長長邊=2.4=1.2，/=2.4/1.2=2，采用雙雙向板計算算（8）對于B8板，長長邊=2=1.8，/=2/1.8=1.111，采用雙向板計算算（9）對于B9板，長長邊=5.855=4，/=5.855/4=1.46，采用用雙向向板板計算（10）對于B110板，長長邊=6=2，/=6/2=3，采用單向向板計計算（11）對于B111板，長長邊=6=4，/=6/4=1.5，采用雙雙向向板計計算（12）對于B112板，長長邊=6=3..9，/=6/3.9=11.54，采用用雙向向板板計算（13）對于B113板，長長邊=6=2..1，/=6/2.1=2.866，采用單向向板計計算結(jié)構(gòu)平面布置圖圖如（2-1）所示：：2.3板的設(shè)計計（1）樓面恒荷載計計算：①20mm大理石板板0..02288=0.556KN//㎡②2mm水泥砂漿漿一道（內(nèi)內(nèi)摻建筑膠膠）0..002220=0..04KNN/㎡③20mm水泥砂漿漿找平層00.020020=00.4KKN/㎡④100mmm現(xiàn)澆鋼筋混混泥土樓板板0..125==2.5KKN/m22⑤20mm厚石灰沙沙漿抹灰0..02177=0.334KN//m2小計3.844KN/㎡活荷載：書庫55.0kkN/m2閱覽室2.0kN/mm2走廊2.5kN/mm2書庫：永久荷載載控制效應(yīng)應(yīng)組合：1.3553.844+0.991.45==11.448KN/㎡可變荷載控制效效應(yīng)組合：：1.23..84+1..45=111.611KN/㎡荷載總設(shè)計值為為11.661KNN/㎡=g+q/2=qq/2+=11..61KN/㎡對于B1板，按按單塊雙向向板計算//=60000/30000=2查表得=（0.0400++0.200.04000）11.661=5.022KN·mm=(0.00338+0..20.00038))11.661=0.488KN·mm==-0.08229(g+q//2)=-0..0829911.661=-8.666KN·mm==-0.05770(g+q//2)=--0.05570111.61==-5.966KN·mm正截面受彎承載載力計算：：環(huán)境類別別為一類，C35混凝土，板板最小保護(hù)護(hù)層厚度c=155mm，板厚1000mm，：=100-220=80mm，：=60mmm計算，支支座=80mmC25混凝土土=1.0，=11.9kN/mmmHHPB2335鋼筋，=2210N//mm，、配筋計算算列表（1-2）：m（KN·m）ξ計算配筋（）配筋實(shí)有805.020.06590.0682309.17φ8@160314600.480.01120.011338.42φ8@180279方向支座808.660.11370.1210548.53φ10@140561方向支座805.960.07820.0815369.57φ8@130387計算結(jié)果表明，支支座截面ζ均小于0.35，符合塑塑性內(nèi)力重重分布的原原則，=279/（10000100）=0.288%，此值大大于0.455/=0.4451.27/2110=0..27%，且大于0.2%滿足最小小配筋要求求（2）對于B2板，按按單塊雙向向板計算//=60000/36000=1.677查表得=（0.0539++0.200.05889）11.661=9.888KN·mm=(0.00881+0..20.00887)11.661=1.48KN··m==-0.08220(g+q//2)=-0..0820011.661=-12.334KN··m==-0.02442(g+q//2)=--0.02242111.61==-3.644KN·mm正截面受彎承載載力計算：：環(huán)境類別別為一類，C35混凝土，板板最小保護(hù)護(hù)層厚度c=155mm，板厚1000mm，：=100-220=80mm，：=60mmm計算，支支座=80mmC25混凝土土=1.0，=11.9kN/mmmHHPB2335鋼筋，=2210N//mm，、配筋計算算列表（1-2）：m（KN·m）ξ計算配筋（）配筋實(shí)有809.880.12970.1394631.94φ10@125628601.480.03450.0351119.34φ8@180279方向支座8012.340.16200.178080.69φ8@180279方向支座803.640.04780.0490222.13φ8@180279計算結(jié)果表明，支支座截面ζ均小于0.35，符合塑塑性內(nèi)力重重分布的原原則，=279/（10000100）=0.288%，此值大大于0.455/=0.4451.21/2110=0..27%，且大于0.2%滿足最小配筋要求求（3）對于B3板，按按單塊雙向向板計算//=30000/24000=1.255查表得=（0.0428++0.200.04663）11.661=3.488KN·mm=(0.01887+0..20.01993)11.661=1.511KN·mm==-0.05661(g+q//2)=-0..0561111.661=-3.755KN·mm==-0.03334(g+q//2)=--0.03334111.61==-2.233KN·mm正截面受彎承載載力計算：：環(huán)境類別別為一類，C35混凝土，板板最小保護(hù)護(hù)層厚度c=155mm，板厚1000mm，：=100-220=80mm，：=60mmm計算，支支座=80mmC25混凝土土=1.0，ft=1.227,=11.9kN/mmmHHPB2335鋼筋，=2210N//mm，、配筋計算算列表（1-2）：m（KN·m）ξ計算配筋（）配筋實(shí)有803.480.04570.0467211.71φ8@180279601.510.03530.0359122.06φ8@180279方向支座803.750.04920.0505228.93φ8@180279方向支座802.230.02930.0297134.67φ8@180279計算結(jié)果表明，支支座截面ζ均小于0.35，符合塑塑性內(nèi)力重重分布的原原則，=279/（10000100）=0.288%，此值大大于0.455/=0.4451.443/2110=0..27%，且大于0.2%滿足最小小配筋要求求（4）對于B4板，按按單塊雙向向板計算//=36000/30000=1.2查表得=（0.0400++0.200.04331）11.661=5.077KN·mm=(0.02004+0..20.02111)11.661=2.577KN·mm==-0.05006(g+q//2)=-0..0506611.661=-5.299KN·mm==-0.03448(g+q//2)=--0.03348111.61==-3.633KN·mm正截面受彎承載載力計算：：環(huán)境類別別為一類，C35混凝土，板板最小保護(hù)護(hù)層厚度c=155mm，板厚1000mm，：=100-220=80mm，：=60mmm計算，支支座=80mmC25混凝土土=1.0，=11.9kN/mmmHHPB2335鋼筋，=2210N//mm，、配筋計算算列表（1-2）：m（KN·m）ξ計算配筋（）配筋實(shí)有805.070.06660.0690312.8φ8@160314602.570.06000.0619210.46φ8@180279方向支座805.290.06950.0721326.85φ8@160314方向支座803.630.04770.0489221.68φ8@180279計算結(jié)果表明，支支座截面ζ均小于0.35，符合塑塑性內(nèi)力重重分布的原原則，=2279/（10000100）=0.288%，此值大大于0.455/=0.4451.21/2110=0..27%，且大于0.2%滿足最小小配筋要求求（5）對于衛(wèi)生間B55B6衛(wèi)生間做法①5厚陶錦磚面層，鋪鋪實(shí)拍平，純純水泥砂漿漿擦縫②5厚1：1水泥細(xì)砂砂漿結(jié)合層層③15厚1：3水泥砂漿漿找平層，防防水涂料隔隔離層④40厚細(xì)石混混凝土找破破層，墻邊邊四周抹小小八字腳永久荷載計算：：5厚陶錦磚面層00.12KKN/㎡5厚1：1水泥細(xì)砂砂漿結(jié)合層層0.0005200=0.11KN/㎡155厚1：3水泥砂漿漿找平層0.0015200=0.33KN//㎡40厚細(xì)石混混凝土找破破層0..04255=1KKN/㎡現(xiàn)澆混凝凝土屋面板板0.10025=22.5KKN/㎡20㎜石灰砂砂漿00.02117=0..34KKN/㎡小計4.336KNN/㎡活荷載2KKN/㎡永久荷載控制效效應(yīng)組合：：1.3554.366+0.771.42==7.522KN/㎡可變荷載控制效效應(yīng)組合：：1.24..36+11.42==7.755KN/㎡荷載總設(shè)計值：：7.755KN/㎡對于B5板，按按單塊雙向向板計算//=30000/20000=1.5查表得=（0.0513++0.200.05559）7.755=1.944KN·mm=(0.01226+0..20.01333)7.755=0.47KN··m==-0.07550(g+q//2)=-0..075007.755=-2.322KN·mm==-0.02771(g+q//2)=--0.022717..75=-0.844KN·mm正截面受彎承載載力計算：：環(huán)境類別別為一類，C35混凝土，板板最小保護(hù)護(hù)層厚度c=155mm，板厚1000mm，：=100-220=80mm，：=60mmm計算，支支座=80mmC25混凝土土=1.0，=11.9kN/mmmHHPB2335鋼筋，=2210N//mm，、配筋計算算列表（1-2）：m（KN·m）ξ計算配筋（）配筋實(shí)有801.940.02550.0258116.00φ8@180279600.470.01100.011037.4φ8@180279方向支座802.320.03050.0310140.53φ8@180279方向支座800.840.01100.011652.59φ8@180279計算結(jié)果表明，支支座截面ζ均小于0.35，符合塑塑性內(nèi)力重重分布的原原則，=2297/（10000100）=0.288%，此值大大于0.455/=0.4451.21/2110=0..27%，且大于0.2%滿足最小小配筋要求求對于B6板，按按單塊雙向向板計算//=40000/30000=1.3查表得=（0.0457++0.200.04996）7.755=3.888KN·mm=(0.01668+0..20.01774)7.755=1.422KN·mm==-0.06220(g+q//2)=-0..0627.775=-4.333KN·mm==-0.03117(g+q//2)=--0.033177..75=-2.22KN·mm正截面受彎承載載力計算：：環(huán)境類別別為一類，C35混凝土，板板最小保護(hù)護(hù)層厚度c=155mm，板厚1000mm，：=100-220=80mm，：=60mmm計算，支支座=80mmC25混凝土土=1.0，=11.9kN/mmmHHPB2335鋼筋，=2210N//mm，、配筋計算算列表（1-2）：m（KN·m）ξ計算配筋（）配筋實(shí)有803.880.05090.0523237.09φ8@180279601.420.03310.0337114.58φ8@180279方向支座804.330.05690.0586265.65φ8@180279方向支座802.220.02910.0295133.90φ8@180279計算結(jié)果表明，支支座截面ζ均小于0.35，符合塑塑性內(nèi)力重重分布的原原則，=2297/（10000100）=0.288%，此值大大于0.455/=0.4451.21/2110=0..27%，且大于0.2%滿足最小小配筋要求求（6）對于B7板，按按單塊雙向向板計算//=24000/12000=2查表得=（0.0583++0.200.06446）11.661=1.200KN·mm=(0.00660+0..20.00663)11.661=0.12KN··m==-0.09665(g+q//2)=-0..0965511.661=-1.622KN·mm==-0.01774(g+q//2)=--0.01174111.61==-0.229KN·mm正截面受彎承載載力計算：：環(huán)境類別別為一類，C35混凝土，板板最小保護(hù)護(hù)層厚度c=155mm，板厚1000mm，：=100-220=80mm，：=60mmm計算，支支座=80mmC25混凝土土=1.0，=11.9kN/mmmHHPB2335鋼筋，=2210N//mm，、配筋計算算列表（1-2）：m（KN·m）ξ計算配筋（）配筋實(shí)有801.200.01580.015972.08φ8@180279600.120.00280.00289.52φ8@180279方向支座801.620.02130.021597.61φ8@180279方向支座800.290.00380.003817.23φ8@180279計算結(jié)果表明，支支座截面ζ均小于0.35，符合塑塑性內(nèi)力重重分布的原原則，=279/（10000100）=0.288%，此值大大于0.455/=0.4451.21/2110=0..27%，且大于0.2%滿足最小小配筋要求求（7）對于B8板，按按單塊雙向向板計算//=20000/18000=1.111查表得=（0.0372++0.200.04000）11.661=1.70KN·mm=(0.02119+0..20.02226)11.661=1.000KN·mm==-0.04556(g+q//2)=-0..0456611.661=-1.72KN·mm==-0.03558(g+q//2)=--0.03358111.61==-0.400KN·mm正截面受彎承載載力計算：：環(huán)境類別別為一類，C35混凝土，板板最小保護(hù)護(hù)層厚度c=155mm，板厚1000mm，：=100-220=80mm，：=60mmm計算，支支座=80mmC25混凝土土=1.0，=11.9kN/mmmHHPB2335鋼筋，=2210N//mm，、配筋計算算列表（1-2）：m（KN·m）ξ計算配筋（）配筋實(shí)有801.700.02230.0226102.45φ8@180279601.000.02330.022676.84φ8@180279方向支座801.720.02290.0232105.17φ8@180279方向支座800.400.00530.005324.09φ8@180279計算結(jié)果表明，支支座截面ζ均小于0.35，符合塑塑性內(nèi)力重重分布的原原則，=279/（10000100）=0.288%，此值大大于0.455/=0.4451.21/2110=0..27%，且大于0.2%滿足最小小配筋要求求（8）對于B9板，按按單塊雙向向板計算//=58500/40000=1.466查表得=（0.0485++0.200.05229）11.661=10.997KN··m=(0.01448+0..20.01554)11.661=3.322KN·mm==-0.7355(g+q//2)=-0..0735511.661=-13..65KNN·m==-0.03558(g+q//2)=--0.05569111.61==-10..57KNN·m正截面受彎承載載力計算：：環(huán)境類別別為一類，C35混凝土，板板最小保護(hù)護(hù)層厚度c=155mm，板厚1000mm，：=100-220=80mm，：=60mmm計算，支支座=80mmC25混凝土土=1.0，=11.9kN/mmmHHPB2335鋼筋，=2210N//mm，、配筋計算算列表（1-2）：m（KN·m）ξ計算配筋（）配筋實(shí)有8010.970.14400.1561708.10φ10@110714603.320.07750.0808274.72φ8@180279方向支座8013.650.17920.1990902.13φ10@85924方向支座8010.570.13880.1388629.23φ10@110714計算結(jié)果表明，支支座截面ζ均小于0.35，符合塑塑性內(nèi)力重重分布的原原則，=279/（10000100）=0.288%，此值大大于0.455/=0.4451.21/2110=0..27%，且大于0.2%滿足最小小配筋要求求對于B10板計算簡圖（2--2）計算跨度均取==（凈跨）==20000-2000=18000彎矩設(shè)計值，由由表可查得得，板的彎彎矩系數(shù)分分別為邊跨支座-1//16，邊跨跨跨中1/14，離端第第二支座-1/111，中跨中1/10，中間支支座-1/114故：=-（g++q）/16==-11..61/116=-55.69KN/㎡,=（g+q）/144=111.611/14==6.550KNN·m,=-（g+q）/111=-111.61//14=--8.277KN··m,這是對端區(qū)格板板，對與中中間區(qū)隔板板，其中、、座乘以0.8，分別為為=0.8（-66.50）=-5..20KN·mm;=-0..88.227=-66.62KN·mm;=0.85.669=4.555KN..m②正截面受彎承載載力計算環(huán)境類別為一類類，C255混凝土，板板最小保護(hù)護(hù)層厚度c=15mmm，板厚厚100mmm，=1000-20==80mm，板寬寬取b=10000mm計計算，C225混凝土土=1.0，=11..9kN//mmHPB235鋼鋼筋，=2210N//mm，B1配筋計計算列表（2-1）：截面A1B2C彎矩設(shè)計值（KKN.m）5.696.506.624.555.20=M/(b)0.07470.08530.08690.05970.06830.07770.08930.09100.06160.0672352.24404.83412.53279.25309.63實(shí)際配筋φ10@200φ10@180φ10@180φ8@180φ10@250實(shí)際As393436436279314計算結(jié)果表明，支支座截面ζ均小于0.35，符合塑塑性內(nèi)力重重分布的原原則，=2279/（10000100）=0.228%，此值大大于0.455/=0.4451.227/2110=0..27%，且大于0.2%滿足最小小配筋要求求。單向板分布筋：：單向板分分布筋φ8@2000，=2511＞0.155279==41.885（不小小于受力鋼鋼筋的15%）且＞0.00015100001000=1550（不小小于該方向向板截面的的0.155%）（10）對于B111板，按按單塊雙向向板計算//=60000/50000=1.5查表表得=（0.0322++0.200.03228）11.661=11.225KN··m=(0.02115+0..20.02229)11.661=7.566KN·mm==-0.08229(g+q//2)=-0..0829911.661=-24..06KNN·m==-0.07333(g+q//2)=--0.07733111.61==-21..28KNN·m正截面受彎承載載力計算：：環(huán)境類別別為一類，C35混凝土，板板最小保護(hù)護(hù)層厚度c=155mm，板厚1000mm，：=100-220=80mm，：=60mmm計算，支支座=80mmC25混凝土土=1.0，=11.9kN/mmmHHPB2335鋼筋，=2210N//mm，、配筋計算算列表（1-2）：m（KN·m）ξ計算配筋（）配筋實(shí)有8011.250.14770.1598724.43φ8@70719607.560.17650.1765600.10φ10@130604方向支座8024.060.31590.39321782.5112φ10@851848方向支座8021.280.28660.34671571.7112φ10@851848計算結(jié)果表明，支支座截面ζ均小于0.35，符合塑塑性內(nèi)力重重分布的原原則，=604/（10000100）=0.600%，此值大大于0.455/=0.4451.21/2110=0..27%，且大于0.2%滿足最小小配筋要求求（11）對于B12板板，按單塊塊雙向板計計算/=60000/39000=1.544查表得=（0.0345++0.200.03445）11.661=7.311KN·mm=(0.00995+0..20.00995)11.661=2.011KN·mm==-0.07666(g+q//2)=-0..0766611.661=-13..53KNN·m==-0.05771(g+q//2)=--0.05571111.61==-10..08KNN·m正截面受彎承載載力計算：：環(huán)境類別別為一類，C35混凝土，板板最小保護(hù)護(hù)層厚度c=155mm，板厚1000mm，：=100-220=80mm，：=60mmm計算，支支座=80mmC25混凝土土=1.0，=11.9kN/mmmHHPB2335鋼筋，=2210N//mm，、配筋計算算列表（1-2）：m（KN·m）ξ計算配筋（）配筋實(shí)有807.310.09600.1011458.32φ8@110457602.010.04690.0481163.54φ8@180279方向支座8013.530.17760.1970893.06φ10@85924方向支座8010.080.13240.1426646.45φ10@110714計算結(jié)果表明，支支座截面ζ均小于0.35，符合塑塑性內(nèi)力重重分布的原原則，=279/（10000100）=0.288%，此值大大于0.455/=0.4451.21/2110=0..27%，且大于0.2%滿足最小小配筋要求求此值大于0.445/=0.4451.21/2110=0..27%，且大于0.2%滿足最小小配筋要求求（12）對于B11板，按單單塊雙向板板計算/=60000/21000=2.866查表得=（0.0400++0.200.04000）11.661=2.466KN·mm=(0.00338+0..20.00038))11.661=0.233KN·mm==-0.08229(g+q//2)=-0..0829911.661=-4.224KN··m==-0.05770(g+q//2)=--0.05570111.61==-2.992KN··m正截面受彎承載載力計算：：環(huán)境類別別為一類，C35混凝土，板板最小保護(hù)護(hù)層厚度c=155mm，板厚1000mm，：=100-220=80mm，：=60mmm計算，支支座=80mmC25混凝土土=1.0，=11.9kN/mmmHHPB2335鋼筋，=2210N//mm，、配筋計算算列表（1-2）：m（KN·m）ξ計算配筋（）配筋實(shí)有802.460.03230.0328148.87φ8@180279600.230.00540.005418.36φ8@180279方向支座804.240.05570.0573259.76φ8@180279方向支座802.920.03830.0391177.25φ8@180279計算結(jié)果表明，支支座截面ζ均小于0.35，符合塑塑性內(nèi)力重重分布的原原則，=279/（10000100）=0.288%，此值大大于0.455/=0.4451.27/2110=0..27%，且大于0.2%滿足最小小配筋要求求3.次梁的設(shè)計3.1設(shè)計資料料計算2、3軸線線上的次梁梁，按考慮慮塑性內(nèi)力力重分布設(shè)設(shè)計，根據(jù)據(jù)樓蓋的實(shí)實(shí)際使用情情況，樓蓋蓋的次梁的的可變荷載載步考慮梁梁的從屬面面積的折減減。依據(jù)前面所得次次梁高h(yuǎn)=400mm，b=2000mm3.2次梁的計計算（1）荷載計算永久荷載：板傳來永永久荷載4.336×2..4=100.46KKN/m次梁字重00.2×（0.4－0.09）×25==1.555KN//m次梁粉粉刷0.002×（0.4-0.009）×2×117=0..21KN//m小計12.222KN//m可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值值，書庫5.0××2.4==12KKN/m書庫：可變荷載載效應(yīng)控制制：1.2××12.222+1..4×122=31..46KKN/m永久久荷載效應(yīng)應(yīng)控制：1.355×11..22+00.7×11.4×112=288.56KN/mm荷載總設(shè)計值為為31.466KN/mm（2）彎矩計算計算跨度：中跨=（凈跨）==60000-3000=57000因跨度相差小于于10%，可按等等跨連續(xù)梁梁計算，次次梁的計算算簡圖（3-1）：由表分別查得彎彎矩系數(shù)和和剪力系數(shù)數(shù)：彎矩系數(shù)：第一一跨第一支支座－1/24，第一跨跨跨中1/14，第一第第二支座－－1/11，第二跨跨跨中1/16，第二跨跨第二支座座1/14，第三跨跨跨中1/166剪力系數(shù)：第一一支座內(nèi)側(cè)側(cè)0.5，離端第第二支座外外側(cè)0.55，內(nèi)側(cè)0.55，中間支支座0.55，外側(cè)0.55，彎矩設(shè)計值：=－（g+q）/244=－31.446/244=－42.559KNN·m,=（g+q）/144=31..46/114=733.00KN·mm,=－（g+q）/111=－31.466/11==－92.992KN··m,==（g+q）/166=－31.466/16==－63.888KN··m,=－（g+q）/144=－31.466/14=－73.000KN··m,剪力設(shè)計值：=0.50（gg+q）=0.55031..465..7=89.666KNN=0.55（gg+q）=0.55531..465..7=98.663KNN=0.55（gg+q）=0.55531.4665.7==98.663KNN==0.55（gg+q）=0.55531.4665.7==98.663KNN（3）承載力計算①正截面受彎承載載力計算是是，跨內(nèi)按按T行截面計計算，邊跨跨翼緣寬度度=/3=66000/33=2000,又=b+=2200+22400==26000，取=2000mm，環(huán)境類類別為一類類，C25混凝土土，梁最小小保護(hù)層厚厚度c=255mm，一排縱縱向鋼筋==400－35=365mmmC255混凝土=11.0，=11.99kN/mmmHHRB3335鋼筋，=210N//mm，。經(jīng)判斷跨內(nèi)截面面均屬于第第一類T行截面，正正截面承載載力計算過過程列于表表（3-1）：截面A1B2C彎矩設(shè)計值（KKN?m）42.5973.0092.9263.8873.00=M/(b)或或=M/(()（跨中）0.13430.02300.29310.02010.23020.14480.02320.30700.02030.2654=ζb/或=ζ/（跨中）419.29671.79888.97587.82768.51選配鋼筋3Φ142Φ14+2Φ162Φ14+2Φ2002Φ14+1Φ202Φ14+2Φ188（）461710936622.2817計算結(jié)果表明，支支座截面ζ均小于0.35，符合塑塑性內(nèi)力重重分布的原原則，=4461/（200400）=0.558%，此值大大于0.455/=0.4451.227/3000=0..19%，且大于0.2%滿足最小小配筋要求求。②斜截面受剪承載載力計算驗(yàn)算截面尺寸==－=365-990=275mm，/b=275/2200=11.375＜4，截面尺尺寸按下式式驗(yàn)算0.25b=00.25××1×111.9×2000×365=2117.2××N＞=98.63KN，截面滿滿足要求計算所需的腹筋筋：采用φ6雙肢箍筋筋，計算支支座C左右側(cè)和B左側(cè)截面面，由=0.7b+11.25//s可得到箍箍筋的間距距彎矩調(diào)幅后要求求的配箍率率下限為：：0.3/=0.33×1.227/2110=0..18%按最小配筋率配配筋0.1176%==56.66/2000ss=1160.88取s=180mmm，所以箍箍筋為φ6@1880。4.樓梯設(shè)計平面布置如圖（4-1）所示，層層高3.99m，踏步尺尺寸150××300，采用C25混凝土土，板采用用HPB2235,梁采用HRB33354.1.1梯段段板設(shè)計，取取板厚h=1550mm，約為板板斜長的1/30。板傾斜斜角的正切切tanα=1500/3000=0.55，cosα=0.8894，取一米米寬板帶計計算荷載計算：恒荷載計算：大理石面面層（0.3＋0.15）×0.556/0..3=0..84KNN/m25厚水泥砂砂漿（0.3++0.155）×0.55/0.33=0.775KNN/m三角形踏踏步0..5×0..3×0..15×225/0..3=1..875KN/mm混凝土斜斜板0.115×255/0.8894=44.19KN/mm板底抹灰0..02×117/0..894==0.388KN//m小計88.04KN/mm活荷載：2.55KN//m永久荷載效應(yīng)控控制組合：：1.355×8.004+0..7×1..4×2..5=133.30KN/mm可變荷載效應(yīng)控控制組合：：1.2××8.044+1.44×2.55=13..15KKN/m荷載總設(shè)計值：：13.330KNN/m截面設(shè)計板的水水平計算跨跨度=3.6m，彎矩設(shè)計值=00.1×113.300×=17.224KN··m板的有效高度==150--20=1130mmm計算得選用φ10@110=71144.1.2平臺臺板的設(shè)計計設(shè)平臺板厚h==100mm，取1m寬板帶計計算恒荷載計算大理石面面層00.02××28=00.56KKN/m25厚水泥砂砂漿0.0025×220=0..5KNN/m現(xiàn)澆混凝凝土板0.110×255=2.55KN//m板底抹灰0..02×117=0..34KKN/m小計33.9KN/mm活荷載：2.55KN//m永久荷載效應(yīng)控控制組合：：1.355×3.99+0.77×1.44×2.55=7.772KNN/m可變荷載效應(yīng)控控制組合：：1.2××3.9+1.44×2.55=8.118KN//m荷載總設(shè)計值：：8.188KN//m臺板的計算跨度度，彎矩設(shè)計值=00.1×88.18×=1.399KN··m板的有效高度==100-220=80mm計算得選用φ8@180=22794.1.3平臺臺梁的設(shè)計計①荷載計算：設(shè)平平臺梁截面面尺寸為200mmm×3550mm恒荷載：梁自重0.2××（0.35－0.09）×25==1.3KKN/m梁側(cè)粉刷0.002×（0.35－0.09）×2×117=0..17688KN/mm平臺板傳傳來3.9×2.33/2=44.48KNN/m梯段板傳傳來8.004×4..5/2==18.009KNN/m小計224.055KN//m活荷載：永久荷載效應(yīng)控控制組合：：1.355×24.05+0..7×1..4×8..5=400.08KN/mm可變荷載效應(yīng)控控制組合：：1.2××24.005+1..4×8..5=400.76KN//m荷載總設(shè)計值：：40.766KN//m截面設(shè)計計算夸度=1..05=11.05××2.8=22.94m彎矩設(shè)計值===44.004KN··m剪力設(shè)計值截面按倒L形計計算=b+5=2000+5××100=700mm，梁的有有效高度==350--35=3315mmm經(jīng)判別屬于第一一類T型（）計算得選用3Φ18=763配置ψ6@200則斜斜截面受剪剪承載力為為=79..41﹥75.118KN，滿足要要求5.框架計算5.1設(shè)計資料料設(shè)計標(biāo)高：室內(nèi)內(nèi)設(shè)計標(biāo)高高±0.0000相當(dāng)于絕絕對標(biāo)高（黃黃海）134..40m墻身做法：外墻墻200厚普普通磚，強(qiáng)強(qiáng)度等級Mu5..0，M5混合砂漿漿砌筑外粉刷：14厚厚1:3水泥砂漿漿打底抹灰灰，12厚1:1水泥砂漿漿結(jié)合層，貼12厚灰色面磚，1:1水泥砂漿勾縫內(nèi)粉刷：12厚厚1:3水泥砂漿漿底層，6厚1:2水泥砂漿漿面層，膩膩?zhàn)优鷴?06內(nèi)墻涂料料內(nèi)墻：普通磚，粉粉刷痛外墻墻內(nèi)粉刷屋面做法：見屋屋面板計算算樓面板做法：見見樓面板設(shè)設(shè)計門窗做法：鋼窗窗基本風(fēng)壓：活荷載：屋面活活荷載2.0KN/㎡，樓面活活荷載5..0KNN/㎡5.2結(jié)構(gòu)布置置及結(jié)構(gòu)計計算簡圖，框框架選軸線線⑤軸線主梁截面尺寸hh=6000mm，b=3000mm，（詳見見板計算）柱根據(jù)柱的從屬屬面積計算算取柱尺寸寸400mmm×400mm，連系梁梁采用250mmm×5000mm，假定框框架柱嵌固固于基礎(chǔ)頂頂面上，框框架梁與柱柱剛接，由由于各層柱柱的截面尺尺寸不變，故故框架梁的的跨度等于于柱截面形形心之間的的距離，AB跨為6m，BC跨為6m底層柱高從基礎(chǔ)礎(chǔ)頂面算至至二樓樓面面，根據(jù)地地質(zhì)條件，室室內(nèi)外高差差為-0.4450m，基礎(chǔ)頂頂面至室外外地坪通常常取為-0.5500m，二樓樓樓面+3.9000m，故底層層柱高為4.5++0.5++0.455=4.885m，為了方方便計算底底層層高取取4.9m，其余層層柱高，算算至上層樓樓面為3..9m無⑤軸軸線橫橫向框架簡簡圖如圖所所示：各層柱構(gòu)件線剛剛度計算列列于圖，（其其中求梁截截面慣性距距是考慮到到現(xiàn)澆樓板板的作用取取I=2（不考慮樓樓板翼緣作作用梁截面面慣性矩）AB、BC跨梁：上部各層柱：底層柱：剛度如圖（5--1）所示：：5.3荷載計算算樓面梁柱樓面板板布置如圖圖（5-2）所示恒荷載計算：屋面框架線荷載載標(biāo)準(zhǔn)值梁自重：00.3×（0.6--0.099）×25==38.225KNN/m梁側(cè)粉刷：2××（0.6--0.099）×0.002×177=0.33468KN/mm合計：4.177KN//m作用在頂層框架架梁上的線線荷載為（注注：這里下下標(biāo)6表示6層框架梁梁=9.1KN//m樓面線荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值=14.9KN//m=14.9KN//m=14.9KN//m=14.9KNN/m=14.9KNN/m對于六層平面上上的墻線荷荷載墻自重0.200×（3.9－0.6）×19==12.554KNN/m粉刷2×0.02××（3.9-00.6）×17==2.244KN/mm合計114.788KN/mm=14.78++4.177=18.995KN//m對于二層平面圖圖上的墻線線荷載門和墻重：粉刷：合計9..74KKN/m=13.91KKN/m(3)屋面框架架集中荷載載邊柱節(jié)點(diǎn)：邊柱柱連系梁自自重0.255×（0.5--0.099）×6×225=155.38KKN粉刷：2×0..02×（0.5--0.099）×6×117=1..67288KN連系梁傳來的屋屋面自重1/2××2×4.441×6==26.446KNN1.5m高女兒兒墻自重0.2××6×1..5×19==34.22KN女兒墻粉刷22×0.002×177×1.55×6=6..12KKN合計46.11KN=46.1KN中柱節(jié)點(diǎn)：中柱柱連系梁自自重0.255×（0.5--0.099）×6×225=155.38KKN粉刷：2×0..02×（0.5--0.099）×6×117=1..67288KN連系梁傳傳來的屋面面自重1/2××2×4.441×6==26.446KNN合計：46.1KNN=46.1KN跨中集中荷載：：次梁梁自自重0.2×（0.4-0.009）×6×225=9.3KNN粉刷：2×0..02×（0.4-0.009）×6×117=1..26KNN次梁傳來來的屋面自自重1/22×2×4.441×6==26.446KN合計：35.0KNN=35.0KN(4)樓面框架架的集中荷荷載邊柱節(jié)點(diǎn)：邊柱柱連系梁自自重0.255×（0.5--0.099）×6×225=155.38KKN粉刷：2×0..02×（0.5--0.099）×6×117=1..67288KN連系梁傳來的樓樓面自重1/2××2×3.665×6==21.99KN玻璃幕墻（3－0.5）×0.22×6×11.5=55.4KKN柱自重0..4×0.4×3.9×225=155.6KNN合計62.55KN=62.5KN=62.5KN中柱節(jié)點(diǎn)：中柱柱連系梁自自重0.255×（0.5--0.099）×6×225=155.38KKN粉刷：2×0..02×（0.5--0.099）×6×117=1..67288KN連系梁傳傳來的樓面面自重1//2×2×3..65×66=21..9KN磚墻0.20×6×（3.9-00.5）×19==77.552KN粉刷0.02×6××﹙3.9-00.5﹚17=6..94KNN柱重15.6KKN合計：1122.01KKN=112.01KKN跨中集中荷載：：次梁梁自自重0.2×（0.5--0.099）×6×225=122.3KNN粉刷：2×0..02×（0.5--0.099）×6×117=1..67288KN次梁傳來來的樓面自自重2×3..65×66=43..8KNN合計：57..77KNN一到五層=577.77KKN恒荷載簡圖（5--3）（單位KN,KKN/m）活荷載計算：屋面節(jié)點(diǎn)活荷載載：邊柱節(jié)節(jié)點(diǎn)1.5×2×66=18KN=118KN中柱柱節(jié)節(jié)點(diǎn)2×2××6=244KN=224KN跨中2×6==12KN==12KN樓面活荷載：統(tǒng)一5.0KKN/㎡節(jié)點(diǎn)：邊柱=11.2×55×6=117.1KNN中中柱=1..2×5×6+11.2×55×6=333.7KNN跨中：=2.44×2.55×6=300.8KNN=117.1=333.7=300.8活荷載如圖（55-4）所示（單位KN）5.4計算恒荷載和活活荷載的內(nèi)內(nèi)力圖1）均布荷載和集集中荷載作作用下的固固端彎矩均布荷載作用下下的固端彎彎矩可按圖圖（5-5）中公式計計算，集中中荷載作用用下的固端端彎矩可按按圖（5-6）中公式計算，圖5-5均布布荷載作用用下的固端端彎矩圖5-6集中荷載載作用下的的固端彎矩矩固端彎矩計算如表表（5-1）所示固端彎矩位置各部分產(chǎn)生的固固端彎矩最終固彎矩q屋面-24.066.687.0129.6-70.74.6-66.1-68.62.1-66.5-2515387215第六層-49.95.970.326.3-72.5153.01.982.4-70.987.0319.1-50.34.6-2.1-47.8五層-49.470.887108.4-72-7.4-79.4-70.3-1.9-72.2-49.6153.03106.4四層-50.2-7.1-2.0-59.3-74.0-7.4-81.4-718716-49.1-7.22.0-54.3三層-47.8-1.5-6-54.3-74-7.4-81.4-721.850-20.2-48.6153.087191.4二層-47.000-47.0-76.02.1-73.9-76.2-7-83.2-4500-45一層-47.000-47-762.1-73.9-76.2-70-83.2-450-45恒荷載作用彎矩矩二次分配配過程（5-7）恒荷載作用彎矩矩二次分配配過程（5-7）恒荷載作用下的的彎矩圖（5-8）（單位KN?m）恒荷載作用下的的剪力圖（5-9）（單位KN）恒荷載作用下的的柱軸力圖圖（5-10）（單位KN）活荷載作用下的的固彎矩列列于表（5-2）固端彎矩位置各部分產(chǎn)生的固固端彎矩最終固彎矩屋面和第五層（括括號內(nèi)為第第五層）-30.72-15.36-46.0815.3630.7246.08-17.28（-21..6）-17.28（-21..6）17.28（--21.66）17.28（--21.66）-30.72-15.36-46.0815.3630.7246.08三四層-30.72-15.36-46.0815.3630.7246.08-43.2-43.243.243.2-76.8-38.4-115.238.476.8115.2一二層（括號內(nèi)內(nèi)為二層）-30.72-15.36-46.0815.3630.7246.08-21.6-21.621.621.6-76.8（--30.772）-38.4（--15.336）-115.2（-46..08）38.4（155.36）76.8（300.72）115.2（446.088）活荷載作用彎矩矩二次分配配計算過程程（5-11）活荷載作用下的的彎矩圖（5-12）（單位KN?m）活荷載作用下的的梁剪力圖圖（5-13）（單位KN）活荷載作用下的的柱軸力圖圖（5-14）（單位KN）5.5風(fēng)荷載計算5.5.1設(shè)計計資料本圖書館為六層層鋼筋混凝凝土框架結(jié)結(jié)構(gòu)體系，室室內(nèi)外高差差0.4550m，基本風(fēng)風(fēng)壓w0=0.77KN/mm2，地面粗粗糙度類別別為B類。1）垂直于建筑表表面上的風(fēng)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值計算計算主要承重結(jié)結(jié)構(gòu)時，垂垂直于建筑筑物表面上上的風(fēng)荷載載標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)應(yīng)按下式計計算，即：：（1）為風(fēng)荷載體型系系數(shù)，本設(shè)設(shè)計按《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》（GB50009-2001）中規(guī)定，建筑平面形狀為槽形=1.4。（2）為風(fēng)壓高度變化化系數(shù)，本本實(shí)例的地地面粗糙度度類別為C類，可按按表5-33中C類選取風(fēng)風(fēng)壓高度變化系數(shù)。表5-3風(fēng)壓壓高度變化化系數(shù)（3）為風(fēng)振系數(shù)；因因結(jié)構(gòu)高度度H=200.5m﹤30m，可取=11.0，將風(fēng)荷載換算成成作用于框框架每層節(jié)節(jié)點(diǎn)上的集集中荷載，計計算過程如如表5.5.2風(fēng)荷荷載計算（5-4）：層次z(m)w0A(㎡)P（KN）61.01.420.51.2670.716.220.1151.01.417.51.1950.71821.0841.01.414.51.1260.71819.8631.01.411.51.0420.71818.3821.01.48.51.00.71817.6411.01.45.51.00.725.524.99（1）風(fēng)荷載作用下的的計算簡圖圖根據(jù)表畫出⑤軸軸線橫向框框架在風(fēng)荷荷載作用下下的計算簡簡圖，如圖圖5-155所示（單位KN）（2）框架梁柱線剛度度計算考慮現(xiàn)澆樓板對對梁剛度的的加強(qiáng)作用用，故對⑥軸線框架架梁（中框框架梁）的的慣性矩乘乘以2.0?？蚣芰毫壕€剛度計計算詳見表表5-5，框框架柱線剛剛度及計算算過程詳見見表5-66表5-5框架梁線線剛度計算算截面混凝土強(qiáng)度等級級彈性模量跨度（m）矩形截面慣性矩矩(KN.M)0.30×0..60C303.00×10077.20.00540.01084.5×10440.30×0..60C303.00×10074.80.00540.01086.75×10040.30×0..60C303.00×10077.20.00540.01084.5×1044表5-6框架柱線線剛度計算算截面混凝土強(qiáng)度等級級彈性模量EC（KN/mm2））高度（m）矩形截面慣性矩矩(KN.M)0.6×0.66C303.00×100730.01080.010810.8×10040.6×0.66C303.00×10075.50.01080.01085.89×1004（3）側(cè)移剛度D計算算考慮梁柱的線剛剛度比，用用D值法計算算柱的側(cè)移移剛度計算算數(shù)據(jù)見表表5-7表5-7柱的側(cè)移移剛度D值計算樓層KC（KN/m）根數(shù)一般層：底層：一般層：底層：二層至六層A軸邊柱10.8×10040.4170.173249121B軸中柱10.8×10041.0420.343493921C軸中柱10.8×10041.0420.343493921D軸邊柱10.8×10040.4170.17324912124912+4493922+493392+2249122=1488608底層A軸邊柱5.89×10040.7640.45710677.991B軸中柱5.89×10040.9550.49211495.771C軸中柱5.89×10040.9550.49211495.771D軸邊柱5.89×10040.7640.45710677.99110677.99+114495.77+114495.77+106677.99=443347.22（4）風(fēng)荷載作用下框框架側(cè)移計計算風(fēng)荷載作用下框框架的層間間側(cè)移可按按公式計算算，其中：：第j層的的總剪力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值第j層所所有柱的抗抗側(cè)剛度之之和第j層的的層間側(cè)移移各層樓板標(biāo)高處處的側(cè)移值值是該層以以下各層層層間側(cè)移之之和。頂點(diǎn)點(diǎn)側(cè)移是所所有各層層層間側(cè)移之之和，即第j層側(cè)移，頂點(diǎn)側(cè)側(cè)移。⑥軸線框架在風(fēng)荷荷載作用下下側(cè)移計算算過程詳見見表3-133表5-8風(fēng)荷荷載作用下下框架樓層層層間側(cè)移移與層高之之比計算樓層（KN）（KN）（KN/m）(m)h(m)/h620.1120.111486080.000133530.0000445521.0841.191486080.000277730.0000992419.8661.051486080.000411130.0001336318.3879.431486080.000533430.0001778217.6497.071486080.000855330.0002117124.99122.0644347.220.0027555.50.0006887=0.0027792m側(cè)移驗(yàn)算，由《高高層建筑混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)技術(shù)規(guī)程程》（JGJ--20022）彈性層層間位移角角限值可知知，對于框框架結(jié)構(gòu)，樓樓層層間最最大位移與與層高之比比的限值為為1/5550。本框架架的層間最最大位移與與層高之比比在底層，其其值為0.00006877＜1/5550=0..00188，框架側(cè)側(cè)移滿足規(guī)規(guī)范要求?？蚣茉陲L(fēng)荷載作作用下的內(nèi)內(nèi)力計算采采用D值法。1反彎點(diǎn)高度計算算當(dāng)梁的線線剛度比柱柱的線剛度度大很多時時（工程中中一般ib/ic>3）,梁柱節(jié)點(diǎn)點(diǎn)的轉(zhuǎn)角很很小，此時時反彎點(diǎn)高高度比底層柱：取離柱柱下端2/3柱高處為為反彎點(diǎn)位位置，即y=2//3其它各層柱：取取1/2柱高處,y==1/2本例梁柱的線剛剛度較接近近，因此反反彎點(diǎn)高度度比應(yīng)通過過公式y(tǒng)=y0+y1+y2+y3計算。其中：y0標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高高度，y1因上、下下層梁剛度度比變化的的修正值；；y2因上層層層高變化的的修正值，y3因下層層層高變化的的修正值。反彎點(diǎn)高度比yy的計算（5-9）：樓層A軸框架柱B軸框架柱C軸框架柱D軸框架柱6=0.417y0=0.2209=1yy1=0=1yy3=0y=0.2099+0+00=0.2209=1.042y0=0.3352=1yy1=0=1yy3=0y=0.3522+0+00=0.3352=1.042y0=0.3352=1yy1=0=1yy3=0y=0.3522+0+00=0.3352=0.417y0=0.2209=1yy1=0=1yy3=0y=0.2099+0+00=0.22095=0.417y0=0.3309=1yy1=0=1yy2=0=1yy3=0y=0.3099+0+00+0=00.3099=1.042y0=0.4402=1yy1=0=1yy2=0=1yy3=0y=0.4022+0+00+0=00.4022=1.042y0=0.4402=1yy1=0=1yy2=0=1yy3=0y=0.4022+0+00+0=00.4022=0.417y0=0.3309=1yy1=0=1yy2=0=1yy3=0y=0.3099+0+00+0=00.30994=0.417y0=0.3356=1yy1=0=1yy2=0=1yy3=0y=0.3566+0+00+0=00.3566=1.042y0=0.445=1yy1=0=1yy2=0=1yy3=0y=0.45++0+0++0=0..45=1.042y0=0.445=1yy1=0=1yy2=0=1yy3=0y=0.45++0+0++0=0..45=0.417y0=0.3356=1yy1=0=1yy2=0=1yy3=0y=0.3566+0+00+0=00.33=0.417y0=0.445=1yy1=0=1yy2=0=1yy3=0y=0.45++0+0++0=0..45=1.042y0=0.4452=1yy1=0=1yy2=0=1yy3=0y=0.4522+0+00+0=00.4522=1.042yy0=0.4452=1yy1=0=1yy2=0=1yy3=0y=0.4522+0+00+0=00.4522=0.417y0=0.445=1yy1=0=1yy2=0=1yy3=0y=0.45++0+0++0=0..452=0.417y0=0.550=1y1=0=1y2=0=1.833y3=－0.100y=0.50++0+0--0.100=0.440=1.042y0=0.550=1y1=0=1y2=0=1.833y3=－0.055y=0.50++0+0--0.055=0.445=1.042y0=0.550=1y1=0=1y2=0=1.833y3=－0.055y=0.50++0+0--0.055=0.445=0.417y0=0.550=1y1=0=1y2=0=1.833y3=－0.100y=0.50++0+0--0.100=0.4401=0.764y0=0.6668=1y1=0=0.545y2=－0.055y=0.6688+0-00.05==0.6118=0.955y0=0.665=1y1=0=0.545y2=－0.0225y=0.65++0-0..025==0.6225=0.955y0=0.665=1y1=0=0.545y2=－0.0225y=0.55++0-0..025==0.6225=0.764y0=0.6668=1y1=0=0.545y2=－0.055y=0.6688+0-00.05==0.6118（5）柱端彎矩及剪剪力計算風(fēng)荷載作用下的的柱端剪力