組電子歸檔計(jì)算書(shū)

43.6m，其他各層層高為3.3m?？拐鹪O(shè)防烈度為7度。柱距為3.6米，向承重體系?；A(chǔ)DThisdesignisthestructuredesignoftheadministrativebuildinginJinganDistrictandithas4floors.Thisdesigncontainsthestructuredesignmainly.Thebottomlayeris3.6m,andeverylayeris3.3m.Theseismicintensityis7degrees.Thedistancebetweenthepillars3.6manditusestheverticalandhorizontalload-bearingsystem.Thefoundationusesthereindconcreteindependentfoundation.Thisprojectusesthesitureindconcreteframestructuresystem.Anditchoosestransverseframetodothecalculationandthedesign.Thewholeprocessincludethehorizontalload,verticalloadandtheinternalcalculationandcomponentdesign.Whendotheinternalcalculation,theverticalloadusesthetwotimesofthebendingmomentdistributionmethodandtheseismicloadandwindloadusestheDvaluemethod.Thedesigncalculationprocesshaveconsideredtheseismicrequirements,technicalandeconomicindexesandconstructionrequirementsofindustrialization.:administrativebuilding;structuraldesign; 承重框架布置 梁柱截面尺寸初 柱截面尺 梁截面尺 結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn) 恒載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì) 活載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì) 風(fēng)荷載計(jì) 風(fēng)荷載作用下的側(cè)移計(jì) 框架側(cè)移剛度計(jì) 風(fēng)荷載作用下的水平位移計(jì) 作用計(jì) 總重力荷載代表值計(jì) 橫向自振周期的計(jì) 水平作用各樓層剪力計(jì) 作用下的位移驗(yàn) 恒荷載作用下的內(nèi)力計(jì) 恒載M的計(jì) 恒載作用下的梁端剪力、跨中彎矩及柱的剪力、軸力計(jì) 活荷載作用下的內(nèi)力計(jì) 活載彎矩的計(jì) 活載作用下的梁端剪力、跨中彎矩及柱的剪力、軸力計(jì) 風(fēng)荷載作用下的位移、內(nèi)力計(jì) 作用下的內(nèi)力計(jì) 塑性調(diào) 內(nèi)力組合類 梁截面設(shè) 7.1.1截面受彎承載力的計(jì) 7.2.2截面受彎承載力的計(jì) 柱的配筋計(jì) 7.2.1截面配筋計(jì) 柱斜截面配筋計(jì) 剪跨比和軸壓比驗(yàn) 樓板設(shè) 屋面板計(jì) 樓面板計(jì) 初選尺 驗(yàn)算持力層地基承載 計(jì)算基底凈反 基礎(chǔ)高 配筋計(jì) 致 附錄 附錄 43000平方米地面粗糙程度：C設(shè)防烈度：7度，第二組0.6m2.5m厚的亞粘土層，承載力設(shè)計(jì)245kN/m21.8m320kN/m2；再往下為礫石層，承載力設(shè)計(jì)值為400kN/m2。不考慮水位的影響。0.5m多層及建筑的結(jié)構(gòu)體系大致有混合結(jié)構(gòu)體系框架結(jié)構(gòu)體系剪力墻結(jié)構(gòu)體系、3-1框架柱的截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限值，按下列計(jì)算： fcNAa2GEfcN

(3- [E式中G——15kN/m2EF——n————考慮作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)，邊柱取1.3，中柱取fc——[N]—6.3.6cC35f16.7Nmm2c

As

1.251510315.66

As

1.31510312.6

1-4bh=400mm×400mm。2-4層柱高度為3.3m3.6+2.1-0.6=5.1m3.6m為底層層高，2.1m為基底標(biāo)高與設(shè)計(jì)相對(duì)標(biāo)高高差，0.6m為初步假設(shè)基礎(chǔ)高度。框架主梁截面高度hb，可取(1/15~1/10)lb400mm，lb為主梁的計(jì)算跨度。hb1/4凈跨。主梁截面寬度bb不宜小于hb4及bc2bc為柱子寬度，且250mm。邊跨梁（AB、CD跨h1/10~1/15l1/10~1/156300420~630mm,取hb 2000000mm中跨梁(BC跨取h400mmb取h400mmbI2I0（I0為不考慮樓板翼緣作用的梁AB、CD

3-2BC跨梁：

i2E1/120.250.403/3.67.41104E(m3iE1/120.40.43/3.36.46104

iE1/120.40.43/5.14.101041屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算（不上人屋面12.5 防水層：1.2mm厚合成高分子防水卷材20mm1：3保溫層：120mm厚硬質(zhì)聚氨酯板防水層：1.5mm厚合成高分子防水涂料20mm1：3

40mm（最薄處1（重量比水泥珍珠巖找坡層 100mm厚鋼筋混凝土屋面板71：2.571：2水泥砂漿找平

匯 邊跨（AB、CD跨）框架梁自重中跨（BC跨）框架梁自重邊跨（AB、CD跨）g4AB1g4CD1（自重，均布g4AB2g4CD2（恒載傳來(lái)，梯形中跨（BC跨）g5BC1（自重，均布g5BC2（恒載傳來(lái)，三角形2

2×（0.6-2×（0.4-砂子隨打隨抹 100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板71：2.571：2水泥砂漿找平

匯 樓面恒載（衛(wèi)生間砂子隨打隨抹 1.5mm厚合成高分子防水涂料30mmC20細(xì)石混凝土找坡抹平100mm71：2.571：2水泥砂漿找平

匯 邊跨框架梁及粉刷自重（均布 邊跨填充墻自 0.20×(3.3-0.6)5mm1：2.56mm1：3

2×(3.3-2×(3.3-116匯 樓面邊跨（AB、CD跨）gAB2gCD2（恒載傳來(lái)，梯形gAB2gCD2（衛(wèi)生間，恒載傳來(lái)，梯形樓面中跨（BC跨）gBC1（自重，均布gBC2（恒載傳來(lái)，三角形3900mm900mm

2×（0.4-匯 頂層點(diǎn)集中荷

2×（0.4-匯 4

連系梁傳來(lái)樓面自 匯 中間層點(diǎn)集中荷

2×(3.3-0.4)×(3.6-17-0.2)=-匯 54-14-2p4ABp4CD0.53.61.8kN/p4BC0.52.41.2kN/pABpCD2.03.67.2kN/pBC2.52.46kN/p4Ap4D0.53.60.53.61.5p4Bp4C0.5(3.63.62.4)1.21.51/43.63.61.5pApD1/43.66.3211.34kN/

圖4-1恒荷載作用下結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn) 圖4-1活荷載作用下結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算為

kzs

（4-式 k風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m20基本風(fēng)壓（kN/m2zsz高度z處 系數(shù)0室外地面算起，可取系數(shù)z=1.0；對(duì)于矩形平面s=1.3z可查《建筑結(jié)構(gòu)荷載4-1所示。4-3所示。04-143214-3“D值的方法計(jì)算，在計(jì)算梁的線剛度ib

Ib2.0I0

Ib1.5I0?！?-21.5/2=0.754-2 線剛度表（104EiI柱的側(cè)移剛度計(jì) 為D

h2

(4-系數(shù)c由表4-3所列計(jì)算

c值和K值得計(jì) （104EKKi1i2i3 2 Ki10.5 24-44-4DKKDi2-12.8615.43212.86215.8222112.8612.8615.82將上述不同層框架側(cè)移剛度相加，得框架各層層間側(cè)移剛度Di10-4E·mkN/mm4-54-51Di（10-D4-3所示的水平荷載，由式（4-3）計(jì)算層間剪力VimmVi

ss

（4-4-4求出軸線框架的層間側(cè)移剛度，再按式（4-4）和式（4-5）計(jì)算各

Vi

（4-iui(u)kk1i

（4-4-64-61234Fi(kN)D(104EiiVi/i4.5作用計(jì)1G50%雪載 層面恒載 橫梁 縱梁 女兒墻 柱重 橫墻 縱墻 （3.6×1.8-（忽略墻的門窗按墻重量算50%樓面活載 樓面恒載

4-4T1

（4-式中T——數(shù)，框架結(jié)構(gòu)取0.6～0.7。當(dāng)采用輕質(zhì)墻，墻時(shí)取0.8。T為將框架的重力荷載代表值視為水平作用力，求得假想的框架頂點(diǎn)位移。對(duì)框架結(jié)構(gòu)，uT按下列計(jì)算：nnVGik

（4-

ss

（4-nnuT由上述求解結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想側(cè)移的過(guò)程和結(jié)果見(jiàn)表4-94-7

（4-(kN/iGi/4321基本自振周期T11.7

水平作用各樓層剪力計(jì)40m首先計(jì)算總水平作用標(biāo)準(zhǔn)值即底部剪力FEk，按式4-10計(jì)算

（4-式中1—相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平影響系數(shù)期Tg＝0.35s，查抗震規(guī)范中表5.1.4-1得，水平影響系數(shù)最大值max＝0.08。由水平影響系數(shù)曲線（抗震規(guī)范圖5.1.5）來(lái)計(jì)算1，按式4-11計(jì)算gTg1

2

T式中γ—衰減系數(shù)，應(yīng)按式（4-12）0.90.050.3

（4-10.05 0.08

ζζ＝0.052T

0.350g1g

2max

T

計(jì)算各質(zhì)點(diǎn)的水平作用及相應(yīng)樓層剪力的過(guò)程和結(jié)果見(jiàn)表4-8表4-8各質(zhì)點(diǎn)水平作用及相應(yīng)樓層剪力計(jì)算GiHiGiHiFi43214.6作用下的位移驗(yàn)DiVi、層間位移（△ui）4-14～4-16nnVik

（4-ss(u)iVi/j

（4-nnuk4-9，表中計(jì)算了各層的層間彈性位移角，其中eui表4-9橫向水平作用下的位移驗(yàn)

（4-Vi/Di/(kN/ui/hi/eui/43214-91/920<1/550M5-1 5-15-2梯形荷載化為等效均布荷載 p1223

（5- 式中1——三角形荷載化為等效均布荷載 p5

（5- 彎矩是由各種簡(jiǎn)單荷載下 彎矩疊加所得現(xiàn)對(duì)頂層各梁的固端0.53.6 g 4 4=4.84+（120.292+0.293）g

4

58

4BC=3.458g (1223 =11.59+（120.292+0.293）g

5

BC=3.458M4

1gl2

120.046.32=- 1gl2110.761.22=- 1gl2110.761.22=- M

1gl2

123.736.32=- 1gl218.771.22=- 1gl218.771.22=- SASD4*(6.464.1012.86)SBSC4*(6.464.1012.86)2*15.82uAuuAuuuu

D

4*6.464*4.104*12.864*6.46B1Bu

B1B

4*4.10uB

4*12.86uBu

2*15.82SASD4*(6.466.4612.86)SBSC4*(6.466.4612.86)2*15.82uAuA2uAuA2uAuA2BuBuB2

DA2A2A2BB2

4*6.464*6.464*12.864*6.46uBuB2uBuB2uBuB2O

cB2B2B2O

4*6.464*12.862*15.82SASD4*(6.4612.86)SBSC4*(6.4612.86)2*15.82uAuA4uAuA4BuBuB4uBuB4uBuB4O

DA4A4BB4B4B4O

4*6.464*12.864*6.464*12.862*15.825-1A、BAB43215-3所示。5-4。上 下 右 左 上 下 右43215-35-41paalpaal ql(1

aalpq aalpq

5-5

MMl

（5-5-2AB層用用uVA43215-3BC層432125-45-4(MlMr)/4321M5-435-55-3VMMH

（5-5-5ABCD432145-65-6層A軸、DB軸、C4321N下＝N上21.99kN，2～516.65kN。5-9～5-10。5-6恒載作用下的剪力圖5-7M4

1gl2(12a2/l2a3/l3=-MM

51.22.42=-11.22.42=-M

1gl2(12a2/l2a3/l3=-M

562.42=-M

162.42=-5-8所示。5-9。43215-85-915-7AB層qu43215-8BC層VB=ql/4VC=-ql/4432125-9(MlMr)/M432135-7ABCD432145-8層邊柱（A軸中柱（B軸43215-105-110.85

0.92/0.852

max/h1.08/51001/4722//H1.58/150001/9493/D（改進(jìn)的反彎點(diǎn)法）3im5-式中Vim—imDmm

（5-∑D—iVi—i45-7 式中Y—反彎點(diǎn)高度，即反彎點(diǎn)到柱下端的距離；5-95-10。5-9Ky40003000200010005-10Ky40003000200010005、作用下內(nèi)5-8～5-9

MdijMd

（5-Mu

(1

（5- 5-11iyMM4321Ml (MdMu

（5- ili iMr (MdMu)

（5- ili VlVr(MlMr)/

（5-

lVi

（5-5-12、5-135-12MM)VBVB4321M下(kNM上(kNVBVB432118圖5-12作用下彎矩圖圖5-13荷載作用下框架梁端剪力和柱軸力圖1、水平作用下的柱彎矩及剪力計(jì)算5-14表5-14作用下橫向框架柱剪力及柱端彎矩計(jì)算)yMM43212、作用下的梁端彎矩及柱軸力計(jì)算5-15、5-16。表5-15作用下彎矩、剪MM)VBVB4321表5-16作用下柱軸M下M上VBVB43213145-14左震作用下彎矩圖5-15左震作用下框架梁端剪力和柱軸力圖β框架梁端負(fù)彎矩調(diào)幅后，中彎矩應(yīng)按平衡條件相應(yīng)增調(diào)幅后的跨中彎矩可按下 計(jì)MM

1(1)(Ml0Mr0)MM0M中：調(diào)幅前中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值

+1(Ml0Mr0)M0Ml0、Mr0M：彎矩調(diào)幅后中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值50％。0.35ξb。0.96-1βM43214321n1nSGSGK0.9QiG1.2Q1Q21.4S1.2SGK0.91.4(SQKSWK2、由荷載控SGSGEEhSEhkEVSEvkWWSW又G1.2

SGK0.5SQK；Eh1.3；

S1.2(SGK0.5SQK)SRE[1.2(SGK0.5SQK)1.3SEK對(duì)于RE承載力調(diào)整系數(shù)，框架彎RE0.75，受剪RE0.85；框架柱受0.15，受剪RE0.85n3nSGSGKQiciQ1.4；c0.7；GS1.35SGK0.74S1.2SGKQi1.4；

1.2SGK1.4SQK1.2SGK0.9 SWK1.35SGK1.0SQK 7.1.1截面受彎承載力的計(jì)AC跨中間截面梁尺寸(bh)bh300mm600mm則h0615HRB400

as35mm0.2%0.45ftfyv=0.45×1.43/360=0.178%中的較大值，0.2%0.25%0.55ft/fyv=0.55×1.43/360=0.218%0.25%。0.25300600450mm2svmin0.2ft/fyv

450mm200mmA

M

CMmax=59.80KN跨中Mmax=124.97KNVmax=110.181T形截面設(shè)翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度考慮時(shí)

b'

l6.32.1m

/b

0.202.4bfnbfn

h'

0.159f此種情況不起控制作用，取三者最小者，故取b'2000mmfHRB400級(jí)鋼（fy

f360N/mm2

b0.518yT形截面計(jì)算yfbhhh/2=1.0×16.7×2000×100×(565-50）=1720.1KN/m1cf TM

124.97

as 2 afb' 1.016.720001cf11

0.01bAsa1fcb'fh0/fv為安全，實(shí)配鋼筋318(As 0.45>0.2%,滿足要求。2M

asafbh21.016.73001 1 0.071Asa1fcb'fh0/fv318(As 0.45>0.25%,滿足要求。3Ca afbh

79.601.016.72501 11

0.1bAsafcbh01fv為安全，實(shí)配鋼筋318(As

0.45>0.25%,7.2.2截面受彎承載力的計(jì)hw4,b0.25fccbh0 ftbh0

7-1。7-2根據(jù)上面計(jì)算彎矩對(duì)梁進(jìn)行配筋計(jì)算,7-37-1MVMVA右-B左-A右-B左-A右-B左-A右-B左-B右-C左-B右-C左-B右-C左-B右-C左-C右-D左-C右-D左-C右-D左-C右-D左-7-2面面42ξ33332ξ3337-2面面22ξ312ξ333表7-3截面受剪承載力計(jì)算ABBCCD4V加密區(qū)長(zhǎng)度3V加密區(qū)長(zhǎng)度 截面受剪承載力計(jì)算ABBCCD2V加密區(qū)長(zhǎng)度1V加密區(qū)長(zhǎng)度7.2.1截面配筋計(jì)（fy=f’y=360N/mm2B40（fy=f’y=360Nm2h0=400-35=365mm。1、截面承載力計(jì)算b0.518，γRENξ＜ξbξ＞ξbbfcbh②ea20mmh/300.5fcA且≤1.0 ⑤l0/h≤15時(shí)，ζ2=1.0；l0/h>15時(shí)，ζ2=1.15-0.01l0/h且≤1.0⑥

)

l0i1 1400el0i10

A'

RE y

(h0asf Ne-(1-0.5)fbhfξ＞2αS/h0，AsA's fy(h0as7-42h0365mm，VAmax86.17kN,VCmaxhw365 所以0.25cfcbh00.2516.7400365761.94KN86.17KN0.25cfcbh0761.94KN110.18KNANbb1fcbh0

M90.57KN/mN945.57KNMe0M

e20mmea取偏心方向截面尺寸的l/3020mm400 故取ea20mmL01.0H1.04.2eie0ea9620 0.5f 0.516.7

L0/h<15,取2

1400ei/

e

h

11620035x

a1

945.57

A'

Ne(1 y fy

945.571032817-4

024004007-4)η)1111111111111111A-1，A指軸線，1AA

2

5.75N945.57KN0.3f

0.316.7400365/103 NV1.05fbhAsv 1 f一層柱底軸壓比n0.55,查抗震規(guī)范得柱箍筋最小配箍率特征值v0.08vminvfc/fvv0.0816.7/360

0.37%365365;

取848@100

350.3AsvnAsv1

故加密區(qū)箍筋取為48@100S10d故箍筋取48@2007-57-5324324324324324324324324324324324324324324324324A-1，A指軸線，17-6)A-1，A指軸線，11g=1.2×4.91=5.89KN/m2，q=1.4×0.7-227-77-7l01l02l01/(0.0965+0.2×0.0174)+(0.04+0.2×0.0038)(0.0723+0.2×0.0281)(0.0335+0.2×0.0615)0.2×0.04)(0.0281+0.2×0.0723)(0.0615+0.2×0.0335)1m,360mmh0=70mm最小配筋率：因?yàn)?.45

0.451.570.200.2ρsmin=0.20%20%2.010%；樓板的角區(qū)格不折減。γ=0.9AS

0.95h0f

(7-0.45ft/fy=0.45×1.43/300=0.21%,0.2%，滿足要求。7-87-9。7-8MAs7-9MAs1g=1.2×3.40=4.08KN/m2，q=1.4×2.27-107-10l01l02l01/(0.0965+0.2×0.0174)+(0.04+0.2×0.0038)(0.0723+0.2×0.0281)(0.0335+0.2×0.0615)0.2×0.04)(0.0281+0.2×0.0723)(0.0615+0.2×0.0335)1m,3h01=90-15-3＝72mm70mm；l02h02=90-15-8-5＝62mm最小配筋率：因?yàn)?.45

0.451.570.200.2ρsmin=0.20%20%2.010%；樓板的角區(qū)格不折減。γ=0.9AS

0.95h0f

(7-0.45ft/fy=0.45×1.43/300=0.21%,0.2%，滿足要求。7-117-12。7-11MAs7-12MAsC40HRB400 ABfak320kPa，當(dāng)基礎(chǔ)寬度大于3m或埋置深度大于0.5m時(shí),fak應(yīng)按下式修正

fa

fakb(b3)dm(db,d：基礎(chǔ)寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù).根據(jù)碎石土的物理性質(zhì),查地基承載力修正系數(shù)表得,分別b,d3.04.4。b：基礎(chǔ)地面寬度(m，當(dāng)b3m按3mb6m按6mm：基礎(chǔ)地面以上土的平均重度：基礎(chǔ)底面以下土的重度，取20KNm3。先按b3m計(jì)算,地基承載力修正fa

m3

m

398.73kN/1、A

A fa

20%A A0

A且b2.0m3.0mfa2、BA fa

1.1

20%A1.2

1.22.80B且b2.0m3.0mfa1A基礎(chǔ)和回填土重為偏心距為

GkGdA201.354ke Mkk

17.7863.4710.09m

Fk

kmin0，滿足要求。

FkGk(16ekk 769.14108(16 278.49kPa1.2fal2.0mb2.0m2B基礎(chǔ)和回填土重為偏心距為

GkGdA201.354ke Mkk

90.52104.3110.18m

Fk

kmin0，滿足要求。 FkGk(16ekk 945.57108(16 405.62kPa1.2fal2.0mb2.0m1AM17.78kNm，N769.14kN，VA凈偏心距為Men0M

17.7863.4710.10mpn

F(16en0)769.14(160.10)249.97n

2BM90.52kNm，N2531.80kN，VB柱：Men0M

90.52104.3110.20mpn

F(16en0)945.57(160.20)378.22n

1、A柱邊基礎(chǔ)截面抗沖切驗(yàn)算l2.0m，b2.0matbt0.5m。初步選定基礎(chǔ)高度h0.6m，分兩個(gè)臺(tái)階，每階300mm。h06004010)550mm（有墊層，則abat2h00.520.551.6mb取ab1.6maatab

0.51.62F (lath)b(bbth)2

249.97(20.50.25)2(20.50.55)2

fa

hptmAatbl1.5m，a11.7m，h0130050abat2h011.520.252mb取ab2m

aatab

1.522F (lath)b(bbth)2 249.97(20.50.25)2(20.50.25)2

fa

hptm2、B柱邊基礎(chǔ)截面抗沖切驗(yàn)算l2.0m，b2.0matbt0.5m。初步選定基礎(chǔ)高度h0.6m，分兩個(gè)臺(tái)階，每階250mm。h06004010)550mm（有墊層，則abat2h00.520.551.6mb取ab1.6maatab

0.51.62Pnmax378.22kPaF (lath)b(bbth)2

3378.22(20.50.55)2(20.50.55)2

fa

hptmB柱由于有atbl1.5m，a11.7m，h0130050abat2h011.520.252mb取ab2m

aatab

1.522F (lath)b(bbth)2 378.22(20.50.25)2(20.50.25)2

526.283.6kNyHRB400f360Nmm2y1AP

lat

n

n

n134.6020.5(246.97 分凈反力平均值為1(P

)249.97216.39

M

n

2 1249.97(20.5)2(22105.44kN y 0.9fy

105.440.9360

P

la1

n n

n

n134.6021.7(249.97 分凈反力平均值為1(PP)249.97241.29

n M1(PnmaxPn2)(la)2(2bb 1245.63(21.7)2(225.06kN M yS 0.9fy

5.060.9360

AS1AS2AS1配筋，實(shí)際配14@200n20001SA153.911SP1 )249.97134.60

n n 分凈反力平均值為1(P

)192.28249.97

nM

(PnmaxPn)(bb)2(2la 1221.46(20.5)2(2293.43kN

0.9f 0.9360 分凈反力平均值為1(P

)192.98134.60

nM

(PnminPn)(bb)2(2la 1163.79(21.5)2(229.72kN M yS 0.9fy

9.720.9360

AS1AS2AS1配筋實(shí)際配14@200n20001S2BS

A153.911in

n

in

分凈反力平均值為

.276Pa(P

)267.85387.22 n

M1(PnmaxPn1)(1a)2(2bb 1378.22(20.5)2(22159.56kN y 0.9fy

159.560.9360

P

la1

n n

n

n94.5621.7(378.22 分凈反力平均值為1(PP)323.06356.95

n M1(PnmaxPn2)(la)2(2bb 1367.58(21.7)2(227.58kN M yS 0.9fy

0.9360

AS1AS2AS1配筋，實(shí)際配14@200n20001

AS

.992P1 )378.2294.56

n n 分凈反力平均值為1(P

)236.44378.22

nM

(PnmaxPn)(bb)2(2la 1307.38(20.5)2(22129.68kNA y 0.9fy

分凈反力平均值為1(P

)236.4494.56

nM

(PnminPn)(bb)2(