超深圓形基坑開(kāi)挖應(yīng)力應(yīng)變的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析

超深圓形基坑開(kāi)挖應(yīng)力應(yīng)變的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析

1現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)工作隨著高層建筑和地下結(jié)構(gòu)的快速發(fā)展，深基坑項(xiàng)目就像蘑菇。挖深20米以上，面積超過(guò)10000米的大型和特深井。但開(kāi)挖深度超過(guò)25m,直徑達(dá)100m的圓形深基坑尚不多見(jiàn),施工監(jiān)測(cè)也多是僅僅停留在提供報(bào)警的水平上。對(duì)于在松軟土地區(qū)復(fù)雜地質(zhì)條件下開(kāi)挖深度超過(guò)20m的超深基坑來(lái)說(shuō),工程難度大,必須在施工過(guò)程中進(jìn)行綜合的現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè),全面了解圍護(hù)結(jié)構(gòu)和與周邊環(huán)境的情況,根據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果動(dòng)態(tài)調(diào)整優(yōu)化施工參數(shù),指導(dǎo)施工,并且根據(jù)監(jiān)測(cè)信息和施工參數(shù)的變化規(guī)律預(yù)測(cè)下一步施工工況,及時(shí)提出應(yīng)對(duì)措施。本文在工程實(shí)例基礎(chǔ)上,充分分析監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù),總結(jié)了復(fù)雜地質(zhì)條件下圓形超深基坑的變形特征。2地下主副國(guó)家地墻上海環(huán)球金融中心位于浦東陸家嘴中央商務(wù)區(qū),塔樓地上101層,地下3層,地面以上高度492m,為目前中國(guó)大陸第一、世界第二高層。其北面為世紀(jì)大道、西側(cè)為東泰路,與高度為世界第三的金茂大廈相鄰;東側(cè)和南側(cè)為規(guī)劃綠化帶,其外側(cè)為銀城東路和銀城南路(見(jiàn)圖1)。世紀(jì)大道及銀城東路一側(cè)有銀城路立交及地鐵二號(hào)線(xiàn)通過(guò),周邊道路地下管線(xiàn)密集,地理位置十分特殊,基坑施工期間必須按照一級(jí)保護(hù)等級(jí)進(jìn)行安全監(jiān)測(cè)。塔樓區(qū)位于基坑中央,靠近東泰路側(cè),淺坑區(qū)開(kāi)挖深度約17.85～18.35m,中央深坑區(qū)的最大挖深約26m?；訃o(hù)采用直徑為100m的圓形地下連續(xù)墻,墻厚1.0m,地墻深度32m～34m。地墻頂部采用鋼筋混凝土頂圈梁連成整體,地下墻內(nèi)側(cè)另設(shè)置三道鋼筋混凝土環(huán)形圍檁,不設(shè)支撐。塔樓區(qū)中部電梯井深基坑圍護(hù)采用樁長(zhǎng)12m的Φ800鉆孔灌注樁,內(nèi)設(shè)一道鋼支撐。本工程深基坑開(kāi)挖時(shí)坑底土自重小于第⑦層承壓水壓力,施工需要實(shí)施深井減壓降水。3施工監(jiān)測(cè)的重要性施工監(jiān)測(cè)是信息化施工的重要組成部分,監(jiān)測(cè)信息對(duì)合理地安排施工工序、采取施工措施、反分析設(shè)計(jì),提高設(shè)計(jì)水平起著重要的指導(dǎo)作用。本工程圓形地連墻墻體的整體變形以及對(duì)承壓水的控制,對(duì)基坑安全至關(guān)重要,是整個(gè)工程的重中之重。施工監(jiān)測(cè)為深基坑土方開(kāi)挖的順利進(jìn)行起到了很好的指導(dǎo)作用。根據(jù)設(shè)計(jì)要求及專(zhuān)家審查意見(jiàn),最終確定五大類(lèi),12項(xiàng)監(jiān)測(cè)項(xiàng)目,具體監(jiān)測(cè)內(nèi)容如下:3.1地下墻體鋼筋應(yīng)力地下連續(xù)墻頂變形監(jiān)測(cè),共設(shè)置變形監(jiān)測(cè)點(diǎn)16個(gè)。地下連續(xù)墻縱向變形監(jiān)測(cè),共設(shè)置墻體測(cè)斜孔12個(gè),坑外土體測(cè)斜孔2個(gè)。地下墻體鋼筋應(yīng)力監(jiān)測(cè),共設(shè)置縱向應(yīng)力點(diǎn)5組,環(huán)向應(yīng)力點(diǎn)4組。地下墻體砼應(yīng)力監(jiān)測(cè),共設(shè)置環(huán)向應(yīng)力點(diǎn)5組。圍檁鋼筋應(yīng)力監(jiān)測(cè),共設(shè)置應(yīng)力點(diǎn)28組。圍檁砼應(yīng)力監(jiān)測(cè),共設(shè)置應(yīng)力點(diǎn)28組。位置與圍檁鋼筋應(yīng)力點(diǎn)成對(duì)布置。3.2工藝監(jiān)督在坑外土壓力監(jiān)測(cè),共布置4個(gè)監(jiān)測(cè)孔,每個(gè)孔內(nèi)分別在墻側(cè)被動(dòng)區(qū)坑底處埋設(shè)1個(gè)土壓力計(jì)。3.3坑外孔隙水壓力坑外地下水位監(jiān)測(cè),共布置4個(gè)測(cè)孔?？油饪紫端畨毫ΡO(jiān)測(cè),共布置2個(gè)監(jiān)測(cè)孔,每個(gè)孔內(nèi)自地面起每隔5m埋設(shè)1個(gè)坑外孔隙水壓力計(jì),共計(jì)6個(gè)。3.4沉降測(cè)點(diǎn)布置在基坑內(nèi)布設(shè)了2個(gè)回彈孔,分別在各自底板深度以下以4m間距埋設(shè)磁環(huán)。在立柱樁頂部布置沉降測(cè)點(diǎn)5個(gè)。同時(shí)在立柱樁內(nèi)選擇4點(diǎn)進(jìn)行應(yīng)力監(jiān)測(cè)。3.5周邊地表沉降剖面布置周邊地下管線(xiàn),共布置40個(gè)測(cè)點(diǎn)。周邊地表沉降剖面共布置9組放射狀沉降斷面,合計(jì)40個(gè)測(cè)點(diǎn)。在周邊建筑物、銀城路立交上布置了35個(gè)測(cè)點(diǎn)。4墻后回采高度變化本工程圍護(hù)結(jié)構(gòu)于2004年5月完成施工,5月18日至9月8日淺基坑開(kāi)挖完成,11月15日至2005年1月31日,完成深基坑開(kāi)挖及整個(gè)基礎(chǔ)底板的澆搗。在2004年6月30日至2005年3月28日期間,為了配合基坑開(kāi)挖施工,開(kāi)啟了坑外承壓水減壓井,承壓水位的標(biāo)高隨減壓井啟動(dòng)數(shù)量的增減在-10.8m～-23.3m范圍內(nèi)波動(dòng)。至2005年3月30日,整個(gè)塔樓區(qū)基坑監(jiān)測(cè)工作完成,監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)基本穩(wěn)定,總歷時(shí)14個(gè)月?；游鱾?cè)采用旋噴樁加固措施,在地下連續(xù)墻施工過(guò)程中,由于有四幅地墻碰到已施工的鋼管樁,墻體鋼筋籠無(wú)法下放到位,故將墻體鋼筋籠中下部(深度自16米起)截?cái)?同時(shí)在受損的地墻外側(cè)施工一排同墻深的鉆孔灌注樁進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)。在基坑開(kāi)挖過(guò)程中,根據(jù)設(shè)計(jì)要求,遵循“對(duì)稱(chēng)、均衡、分層”的原則進(jìn)行挖土作業(yè)。5基坑坑底土壓力本基坑主要有以下特點(diǎn):(1)大直徑圓形基坑規(guī)模巨大,開(kāi)創(chuàng)了上海鬧市區(qū)先例。內(nèi)接圓直徑為100m的圓形圍護(hù)體系,且開(kāi)挖最大深度接近26m,如此超大、超深的基坑在國(guó)內(nèi)是極為罕見(jiàn)的;(2)圓形基坑西側(cè)(靠近金茂大廈)的四幅地墻因碰工程樁鋼筋籠截短,在地墻外側(cè)用鉆孔灌注樁補(bǔ)強(qiáng);(3)承壓水對(duì)基坑安全影響巨大。由于基坑坑底土自重小于第⑦層承壓水頭壓力,需要降低承壓水頭壓力以保障施工正常進(jìn)行。上述這些情況增加了本工程設(shè)計(jì)、施工及監(jiān)測(cè)的風(fēng)險(xiǎn)和難度,只有通過(guò)完善和周密的監(jiān)測(cè)手段,才能及時(shí)發(fā)現(xiàn)圍護(hù)體本身及周?chē)h(huán)境的變形情況與規(guī)律,并與設(shè)計(jì)的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較,為施工提供信息化指導(dǎo)。5.1月30日至2005年3月1日6月26日基坑降水試驗(yàn)圖2、圖3為圍護(hù)施工期間周?chē)牡叵鹿芫€(xiàn)及銀城路隧道的變化曲線(xiàn)。這里對(duì)各監(jiān)測(cè)對(duì)象與圓形基坑圍護(hù)的距離進(jìn)行一下說(shuō)明:距東泰路上水管約15m、世紀(jì)大道一側(cè)的銀城路隧道約70m、金茂大廈約50m。從上述圖表曲線(xiàn)變化情況可以發(fā)現(xiàn):(1)在2月底坑內(nèi)側(cè)旋噴樁加固處理時(shí),東泰路一側(cè)上水管等管線(xiàn)由于土體的擠壓,均有不同程度的隆起現(xiàn)象。(2)基坑開(kāi)挖后,東泰路上的管線(xiàn)出現(xiàn)沉降,其中第一層土開(kāi)挖時(shí)的沉降速率要明顯大于第二層土開(kāi)挖;位于世紀(jì)大道上的銀城路隧道在圍護(hù)施工、第一層土開(kāi)挖階段沒(méi)有明顯的沉降變化。(3)6月30日基坑外開(kāi)始深井降水,在約一周時(shí)間內(nèi),進(jìn)行了坑外深井抽水試驗(yàn),經(jīng)歷了二次抽水與水位恢復(fù)的交替過(guò)程,地下管線(xiàn)、銀城路隧道隨著承壓水壓力的變化出現(xiàn)了明顯的沉降和起伏,平均波動(dòng)幅度達(dá)到了3mm。(4)降水初期承壓水位降深較小,對(duì)周邊管線(xiàn)的沉降影響尚不明顯,隧道沉降也較平緩。11月15日深基坑施工開(kāi)始后,減壓井由5口開(kāi)啟至7口時(shí),承壓水位降深達(dá)5.6m,此時(shí)周邊管線(xiàn)及銀城路隧道有較明顯的下沉,產(chǎn)生了約4mm的下沉量,之后仍保持著較高的下沉速率。(5)隨著電梯井深基坑、淺基坑底板的完成,減壓井的開(kāi)啟數(shù)量由7口逐漸減少,至05年3月28日全部關(guān)閉,承壓水位恢復(fù)約17.7m,管線(xiàn)及銀城路隧道均也出現(xiàn)了緩慢回彈,只是回彈的速率要略小于沉降速率,至2005年4月1日,部分測(cè)點(diǎn)的沉降量已恢復(fù)至04年11月15日時(shí)的狀態(tài)。由數(shù)據(jù)變化可以說(shuō)明:地下管線(xiàn)、銀城路隧道的沉降與承壓水位的變化有較密切的關(guān)系,尤其是承壓水位降深較大時(shí)更為顯著;減壓井?dāng)?shù)量自12月底開(kāi)始逐漸減少后,地下管線(xiàn)及銀城路隧道的沉降量均出現(xiàn)了明顯回彈;由于減壓井降水引起的承壓水頭降落漏斗的坡度不大,東泰路側(cè)管線(xiàn)及銀城路隧道的差異沉降量不大;如果降承壓水的時(shí)間較短,對(duì)上覆的粘性土層影響較小,因降承壓水引起的沉降量大部分可以恢復(fù),但距離基坑較近的測(cè)點(diǎn),受基坑開(kāi)挖變形影響較大,此部分的沉降變形一般不易恢復(fù)。金茂大廈的沉降觀測(cè)自04年3月31日開(kāi)始后,保持每月監(jiān)測(cè)一次的頻率,至2005年3月31日,沉降量最大的測(cè)點(diǎn)JM6為-2.3mm。基坑西側(cè)的金茂大廈距基坑最近處約為50m,在整個(gè)觀測(cè)期間,金茂大廈沒(méi)有發(fā)現(xiàn)與本工程施工有關(guān)的明顯沉降加快的趨勢(shì),本工程的施工對(duì)其影響不明顯。5.2圓形地基防護(hù)變形特性5.2.1保護(hù)結(jié)構(gòu)的變形(1)頂圈梁頂部升降在圓形基坑頂圈梁頂部等分設(shè)置16個(gè)變形測(cè)點(diǎn),各測(cè)點(diǎn)的沉降變化數(shù)據(jù)見(jiàn)圖4。頂圈梁頂部在整個(gè)開(kāi)挖過(guò)程中存在一個(gè)波浪式的抬升現(xiàn)象,伴隨著每次挖土過(guò)程頂部均有一次較明顯的抬升過(guò)程;在05年1月31日底板澆筑時(shí),頂圈梁頂部有一突然沉降的表現(xiàn),原因可作如下解釋:每次大面積開(kāi)挖時(shí),土體卸荷量相當(dāng)大,坑底土因卸荷產(chǎn)生較大隆起,帶動(dòng)墻體一起抬升;而大底板澆筑時(shí),因巨大方量混凝土對(duì)坑底土的加荷作用,引起了墻體的附帶沉降。(2)梁與自然地面的高差近2m因?yàn)楸竟こ讨袊o(hù)墻體側(cè)向位移孔孔口位置在頂圈梁處,而頂圈梁與自然地面的高差近1m,以下分析中深度均從自然地面起算。圍護(hù)地墻及西側(cè)墻外補(bǔ)強(qiáng)鉆孔排樁中的測(cè)斜孔側(cè)向位移見(jiàn)表1、圖5。(3)地墻受力分析在開(kāi)挖完成時(shí)的墻體最大側(cè)向位移為30.1mm,與設(shè)計(jì)的30mm的警戒值極為吻合。地墻最大位移一般出現(xiàn)在深度12m附近,要淺于開(kāi)挖深度,這一點(diǎn)與常規(guī)基坑不同。而西側(cè)碰樁區(qū)域鉆孔排樁最大位移一般出現(xiàn)在深度16m至19m,位置稍深。相對(duì)變形一般在0.12h%左右,為常規(guī)同深基坑中屬變形最小的。由于整個(gè)圓形基坑開(kāi)挖基本遵循了設(shè)計(jì)要求的“對(duì)稱(chēng)、均衡、分層開(kāi)挖”的原則,因此各測(cè)點(diǎn)的變形比較協(xié)調(diào),變化規(guī)律基本一致。至基坑開(kāi)挖結(jié)束時(shí),無(wú)論垂直方向還是水平方向的變形數(shù)據(jù)均比較接近,離散性較小,在一定程度上保證了整個(gè)圓形基坑的均衡受力。P06孔、P11孔的中下部位移量要遠(yuǎn)大于其它測(cè)孔,尤其在接近坑底時(shí)位移增加較快,西側(cè)P06孔本階段的位移增量達(dá)7.6mm(19m處),布置于西側(cè)地墻后的鉆孔排樁的位移增量也相當(dāng)大;P11孔位移量達(dá)到了10.4mm(17m處),而正常區(qū)域的地墻本階段最大位移僅1.6mm(P08孔,12m處)。由數(shù)據(jù)可以進(jìn)行如下分析,西側(cè)碰樁區(qū)域由于四幅地墻在中下部存在墻體鋼筋籠被截?cái)嗟那闆r,該區(qū)域的地墻整體受力狀況要弱于正常區(qū)域的地墻,其阻擋側(cè)向土壓力的有效插入深度也要小于實(shí)際插入深度,引起該區(qū)域地墻及布置于其后的鉆孔排樁最大位移深度值下移,在正常地墻最大值出現(xiàn)的深度約為12m,各孔的位移量是相當(dāng)接近的。說(shuō)明圓形圍護(hù)墻體中上部應(yīng)變?cè)黾幼饔糜诃h(huán)形支撐體系,通過(guò)環(huán)形支撐體系的應(yīng)力調(diào)整達(dá)到一個(gè)動(dòng)態(tài)平衡狀態(tài),使基坑作為一個(gè)整體承擔(dān)水土壓力,圍護(hù)結(jié)構(gòu)的變形總體上還是比較均勻的,即圓形圍護(hù)墻體的整圓性是很好的;但由于西側(cè)有些圍護(hù)墻體中下部結(jié)構(gòu)上受到損傷,而下部又無(wú)環(huán)形支撐體系對(duì)其應(yīng)力應(yīng)變的變化進(jìn)行均衡,圓形圍護(hù)墻體的整圓性較差,因此導(dǎo)致西側(cè)圍護(hù)中下部位移變形較大。5.2.2保護(hù)系統(tǒng)的強(qiáng)度(1)鋼筋應(yīng)力與混凝土應(yīng)力本工程在地墻及圈梁、圍檁內(nèi)同時(shí)布置了環(huán)向的鋼筋應(yīng)力和混凝土應(yīng)力測(cè)點(diǎn),為了對(duì)布置在相鄰位置的鋼筋應(yīng)力測(cè)點(diǎn)和混凝土應(yīng)力測(cè)點(diǎn)的數(shù)據(jù)變化情況進(jìn)行比較,將兩者的數(shù)據(jù)繪制在同一張圖上,見(jiàn)圖6。對(duì)上述圖表進(jìn)行分析可發(fā)現(xiàn):布置在地墻內(nèi)或圍檁內(nèi)相近位置的鋼筋應(yīng)力和混凝土應(yīng)力的變化規(guī)律極其一致,存在很好的相關(guān)性;因此,在圍檁彈性受力范圍內(nèi),可以只研究鋼筋應(yīng)力即可推算砼的應(yīng)力變化情況。鋼筋應(yīng)力與混凝土應(yīng)力在量值上存在著比較好的對(duì)應(yīng)關(guān)系。但由于鋼筋與混凝土受力協(xié)調(diào)性受埋設(shè)處鋼筋數(shù)量、混凝土的徐變、溫度變化等眾多因素引起的次生應(yīng)力的影響,還是會(huì)與理論數(shù)據(jù)有一定的差異。由于工期進(jìn)度安排,圈梁、圍檁往往是在澆筑了幾天時(shí)間,強(qiáng)度達(dá)到了設(shè)計(jì)強(qiáng)度的70%后就進(jìn)行下層土的開(kāi)挖工序。由于混凝土的養(yǎng)護(hù)尚未充分完成,埋設(shè)在圍檁中的測(cè)試元件的數(shù)據(jù)還未穩(wěn)定,這會(huì)造成測(cè)試數(shù)據(jù)與實(shí)際情況發(fā)生偏離;而在地墻中混凝土已得到了充分的養(yǎng)護(hù),并且地墻受氣溫變化的影響程度要比圍檁小得多,因此相鄰位置地墻環(huán)向測(cè)點(diǎn)的鋼筋應(yīng)力與混凝土應(yīng)力在量值上存在著比圍檁中更好的對(duì)應(yīng)關(guān)系。(2)土側(cè)應(yīng)力測(cè)試本工程在地墻也布置了鋼筋的豎向應(yīng)力監(jiān)測(cè),SG4孔為埋設(shè)于正常地墻中的豎向應(yīng)力測(cè)點(diǎn);SG5孔位于碰樁區(qū)地墻內(nèi),兩者數(shù)據(jù)的比較見(jiàn)圖7。從圖中可以看出:在開(kāi)挖過(guò)程中,正常地墻中迎坑面的地墻豎向應(yīng)力,上部測(cè)點(diǎn)主要表現(xiàn)為拉應(yīng)力;迎土面中,上部測(cè)點(diǎn)主要表現(xiàn)為壓應(yīng)力;一般情況下在地墻的中下部迎坑面及迎土面的受力性質(zhì)會(huì)發(fā)生改變;而且隨著開(kāi)挖深度的增加,靠近開(kāi)挖區(qū)域的拉應(yīng)力和壓應(yīng)力均明顯增加。SG4迎坑側(cè)與迎土側(cè)的數(shù)據(jù)近似于關(guān)于軸線(xiàn)(應(yīng)力值=0.0MPa)對(duì)稱(chēng),前期開(kāi)挖時(shí)地墻的撓度在深度18m左右出現(xiàn)拐點(diǎn),開(kāi)挖后期地墻的撓度向下略有發(fā)展,拐點(diǎn)的位置約出現(xiàn)在19.5m左右。SG5測(cè)孔位于基坑西南側(cè)碰樁區(qū)域,其地墻豎向應(yīng)力,迎坑面一側(cè)均受拉應(yīng)力,沒(méi)有出現(xiàn)受壓區(qū)。其中深度為13.5m處的3-A測(cè)點(diǎn),拉應(yīng)力異常增加,11月15日達(dá)到56.8MPa;而在迎土面一側(cè)中、上部測(cè)點(diǎn)的壓應(yīng)力比SG4孔小許多。其中,18.3m深度(約碰樁頂部位置)的4-B測(cè)點(diǎn)應(yīng)力值接近于0MPa,而20.3m深度處5-B測(cè)點(diǎn)出現(xiàn)異常大的壓應(yīng)力,11月15日為-50.0MPa。圖中SG5迎坑側(cè)與迎土側(cè)的數(shù)據(jù)沒(méi)有對(duì)稱(chēng)軸線(xiàn);受拉區(qū)與受壓區(qū)的拐點(diǎn)出現(xiàn)在約24m甚至更深的位置;在地墻中、上部應(yīng)力剖面明顯向受拉區(qū)偏移,而在地墻下部則偏向受壓區(qū)。這從應(yīng)力的角度說(shuō)明了西側(cè)碰樁區(qū)域地墻的受力狀況。結(jié)合前面墻體側(cè)向位移數(shù)據(jù),西側(cè)碰樁區(qū)域的圍護(hù)地墻及鉆孔排樁處最大位移出現(xiàn)在深度16m至19m,而其它正常區(qū)域的地墻最大位移出現(xiàn)在深度12m附近處;P06孔測(cè)斜曲線(xiàn)中很明顯地顯示了在深度25m位置處有一個(gè)折點(diǎn),在25m深度以下也有較大的位移,與前面SG5孔的應(yīng)力測(cè)試結(jié)果是相當(dāng)吻合的。這更進(jìn)一步說(shuō)明了西側(cè)碰樁區(qū)域由于墻體鋼筋籠被截?cái)嗪?其上部阻擋側(cè)向土壓力的能力顯著減弱,引起該區(qū)域地墻及鉆孔排樁最大位移深度值下移,以及地墻中應(yīng)力產(chǎn)生異常。5.3火炬樹(shù)回彈與變形觀測(cè)方式的對(duì)比分析本工程由于各方面的高度重視,直到基坑開(kāi)挖完成,坑內(nèi)土體回彈測(cè)孔仍保護(hù)完好,得到了相當(dāng)寶貴的反映坑內(nèi)土體回彈的第一手資料。從圖8可以發(fā)現(xiàn):(1)基坑一經(jīng)開(kāi)挖,坑內(nèi)土體就馬上產(chǎn)生了明顯的回彈;開(kāi)挖完成后,其最大值達(dá)到26mm左右。以后,大部分測(cè)點(diǎn)的回彈量保持相對(duì)穩(wěn)定,其值隨著承壓水位的變化有一定波動(dòng),但變化量較小。(2)立柱樁的隆起觀測(cè)點(diǎn)布置在第一道圍檁的頂面,觀測(cè)時(shí)間比土體回彈要晚近一個(gè)半月,但兩者在相同時(shí)間段內(nèi)的數(shù)據(jù)變化量及規(guī)律卻極為相似:立柱樁的的平均隆起量為10.1mm,土體的平均回彈量為9mm。(3)對(duì)數(shù)據(jù)的變化情況,可以作如下分析:開(kāi)挖時(shí)由于坑內(nèi)土體的卸荷,引起了坑底土體的回彈,同時(shí)帶動(dòng)了立柱樁的隆起;2004年6月30日后隨著承壓水位的降低,坑底土體產(chǎn)生固結(jié)沉降,坑底土體的隆起現(xiàn)象明顯減弱,而立柱樁所受的影響相對(duì)小些;另一方面于97年已施工完成的大量鋼管樁,深度達(dá)近70m,在一定程度上也抑制了坑底土體的回隆。(4)根據(jù)本工程和以往的工程經(jīng)驗(yàn),布置在基坑內(nèi)的立柱樁可以在相當(dāng)程度上反映出坑內(nèi)土體的回隆情況,立柱樁測(cè)點(diǎn)的隆起變化情況也與基坑開(kāi)挖區(qū)域相吻合。5.4地下水水動(dòng)力特性與承壓水位關(guān)系因施工需要,隨減壓井開(kāi)啟數(shù)量增減承壓水位標(biāo)高出現(xiàn)明顯的波動(dòng),可通過(guò)量測(cè)孔隙水壓力來(lái)了解其變化情況。圖9中第一條曲線(xiàn)為承壓水位的變化情況。從上圖中可見(jiàn),坑外深井降水對(duì)深層地下水位影響較大,對(duì)淺層潛水位影響較小。從6月30日起約1周時(shí)間內(nèi),坑外進(jìn)行了群井抽水試驗(yàn),承壓水位也經(jīng)歷了二次下降與恢復(fù)的交替過(guò)程,深井承壓水位標(biāo)高的波動(dòng)范圍在標(biāo)高-7.58m至-24.62m之間。由于承壓水頭壓力的下降與恢復(fù),引起4號(hào)測(cè)點(diǎn)(20m)以下孔隙水壓力也隨之波動(dòng),兩者之間具有良好的相關(guān)性。抽水試驗(yàn)結(jié)束后,承壓水位標(biāo)高保持穩(wěn)定時(shí),各測(cè)點(diǎn)的孔隙水壓力也基本維持穩(wěn)定;當(dāng)降壓井開(kāi)啟數(shù)量發(fā)生增減,承壓水位標(biāo)高發(fā)生變化時(shí),深部4號(hào)以下測(cè)點(diǎn)的孔隙水壓力也會(huì)發(fā)生相應(yīng)的反映。6基坑監(jiān)測(cè)結(jié)果的分析與建議(1)本工程采用了科學(xué)的施工流程,周密的監(jiān)測(cè)手段,成功地保障了周邊建筑、地下管線(xiàn)及圍護(hù)結(jié)構(gòu)的正常狀