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尼特卡·J.DEM模型在單軸壓縮和單軸拉伸下，采用了離散單元烈的微裂紋區(qū)）提前的宏觀裂紋和(2）FPZs（法4]在連續(xù)裂紋模型的微觀結(jié)構(gòu)的特征長度極為重要。這個長度引入到連續(xù)體模型劃分的有限元結(jié)果和捕捉一個確定的尺寸影響1，4，5].。[]70%–75%50微米厚本構(gòu)連續(xù)模型和一個增強混凝土的強度和延性的優(yōu)化設(shè)計的校準。DEM模型（如果[法（DEM）15,31DEM的材料的力學(xué)反應(yīng)是由于粒子間的相互作用與粒子和邊了研究，我們的主要目的是檢查DEM模擬混凝土斷裂性能?；炷帘徽J為是一個度在總體水平變形過程也進行了研究?；贑OM顆粒位移和破碎的接觸損傷區(qū)的32，,33]三維球面離散元模型。該模型利用所謂的軟顆粒的方法（即模型被建模為Fs= FS=Fs,prev+Ks（確定切向模量剛度Ks）【32,33】2RKn= A

=v

2RA+RB cRARARBR，剛度參數(shù)分別等于：KnEcR1：DEM的力學(xué)反應(yīng)：a、切向接觸模型；b、法向接觸模型；c、加載和卸載路徑中的切向接觸模型；d、莫爾庫侖模型[31,32]。邊界的混凝土試樣[42,43]。 Vl=95%，f)Vl=100%and e)Vl=95%，f)Vl=100%anddV190%，eV195%，fV1100%gV1=125%（'exp”—vanVlietVan42,43]進 and and4Ec（a、EC=1.5GPa,b、EC=15GPa,cEC=30GPa,d、EC150GPa）二維混凝土試樣（dmin=1mm，d50=2mm，dmax=12mmV1=90%）中在單軸壓縮進行42,43）(Ks/Knνc).FsFn滿足莫爾庫侖方程粘性摩擦（F-F

-F·tanm￡

F-

（前接觸斷裂）

壞）μFs是球體之間的凝聚力。如果沒有一個幾何球體 接質(zhì)量彈簧系統(tǒng)）是類似于剛體運動33]。

5計算單軸壓縮過程中二維混凝土試樣的應(yīng)力應(yīng)變曲線εy–σy（dmin=1mm，d50=2mm，dmax=12mmV1=90%）：A不同規(guī)定的應(yīng)變速率（α=0.08）：(α=0.08):a˙ε=10-51/s,b˙ε10-41/s,c˙ε10-31/s,d˙ε10-21/s,e˙ε10-21/s,f˙ε10-11/sg˙ε10-11/sB阻尼參數(shù)的影響(˙ε=10-31/s):a∝=0,b∝=0.01,c=0.05,d∝=0.08,e∝=0.1f∝=0的可能性。假設(shè)粘結(jié)力和拉伸力是內(nèi)聚力C的函數(shù)（在壓力等于零的最大剪切應(yīng)力），拉伸應(yīng)力T和球體半徑R[32]。FnF

=T·R2在接觸的兩個球，C，T和R分別Fs FF

圖6計算在單軸壓縮（A）和單軸拉伸下（B）不同的極小球體直徑dmin(admin=1mm,bdmin=0.5mm,cdmin=0.25mm)的二維混凝土試樣（d50=2mm，dmax=12mmV1=90%）的應(yīng)力應(yīng)變曲線εy–σy（該實驗由弗利特和米爾完成[42,43]）。地方材料參數(shù)是進行離散模擬的需要：Ec,vc,μ,和分別與米爾在真實實驗室做的混的總轉(zhuǎn)動很?。ㄒ妶D18）。值得注意的是，高應(yīng)力狀態(tài)下，我們將有可能研究包括DEM模型的顆粒破碎和更復(fù)雜的接觸法【44,45】。圖 目的是為了簡化計算和縮短時間（3D仿真是進行比較的原因）。定性的dmax=16mm（單軸壓縮42]）,dmin=0.25mmdmax=8mm（單軸拉伸43]）。在模擬mm?2mm（下限）dmax=12mm（上限）之間變化，最大球徑被假定為實d50與dmaxdmind50之間。為了簡單起見，截留的空氣在混凝土大孔道中不考慮μ30。。對于單軸壓縮的二維測試410.1×0.1m2]頂部和底部的寬度為0.10m和中間高度為0.06m（圖2b）。圖8計算不同高度（B）的二維混凝土試樣在單軸拉伸下的應(yīng)力應(yīng)變曲線εy–σy：a、h=75mm，bh=150mm，c、h=300mm，d、h=600mm（dmin1mm,D50＝2mm，dmax＝12mm，V1=90%，H=1.5D.)2Dresultswith a)2Dresultswith2Dresultswith b)2Dresultswith3Dresultswitht=100mmand c)3Dresultswitht=100mmand9計算在單軸壓縮（A）和單軸拉伸（B）εy–σy（dmax=12mm,d50=2mmV190%）：at=ddmin=1mm,bt=d其中dmin=0.25mm，c、三維結(jié)果t=100mm、dmin=1.0mm（該實驗由弗利特和米爾進行42,43]）由于缺乏對試樣42,43]的內(nèi)部結(jié)構(gòu)信息，每一個混凝土裝配都是由一個非常簡單的方μ=0的隨機線性粒度分布曲線aggregatespheresd>2mmwithaggregatespherescementspheresmaterial，b)3-圖10結(jié)構(gòu)混凝土三相材料（二維混凝土試樣）：a、群聚球形粒子界面d＞2mmb、d≤1mm≤D，和material，b)3- a)1-phasematerial，b)3-phase（dmax=12mm，dmin=0.5mm，d50=2mmV1=90%)：a、單相材料；b、三相材料（在大于直徑為2mm球界面）。12DEM的二維混凝土試樣計算能量利用（單相材料，dmax12mm，dmin=0.5mm，d502mm和V190%，α0.08）其中：AB單軸拉伸（α=0.1）：a、外功，b、內(nèi)能，c、在法線方向，d、切線方向的彈性功，e、動能，f塑性能量消耗g、阻尼數(shù)值μμ=30。后來的組件是受驅(qū)動的壓縮或拉伸的上邊界。顆粒填料?應(yīng)變率要足夠慢（e=10-31s）這是為了保證測試是在準靜態(tài)條件下進行（5a）5–6（2D計算）11（3D計算）。α阻尼參數(shù)始終定為=0.08（6）α＜0.08行）。反過來，影響α對α≥0.08全局結(jié)果的影響變?。▓D5b）。在所有的混凝土試樣中，其量的75%布滿了直徑d≥2mm模擬骨料顆粒的球。V（vs球體積和那個試樣體積）：V175?125%V1100%125%之間的一些接與孔隙度的顆粒（NVP/VVPV?Vs-孔隙體積）和可被視為給定的混凝8–12h，PC2.7MHz。σyεy為單軸壓縮是以圖的形式顯示的。3A實驗42]3B相比，單軸拉伸實驗43]d50=2mm。試樣的密度越大，初始剛EFC，V190%（E30GPa，F(xiàn)C43MPa，F(xiàn)t4.5MPa）以及對應(yīng)的實驗結(jié)果（E30GPa，F(xiàn)C?=最小的球徑變化：dmin1.0mm,dmin0.5mmdmin0.25mmd502mm,12mmV190%)3992，879123488（5，5.45.8）d=90%：A尺寸的計算時間在PC機上是72小時。e=Vp/Vs7所示[Vp—晶粒之間的微孔隙體積，Vs—單軸拉伸(7b)，試件只發(fā)生膨脹。vanVlietvanMier的試驗研究，用幾何相似的混凝土試件進行了受拉作[43]8dmax=12mmandV1=90%)8的計算結(jié)果表明，拉伸強度隨高度的減小而增加(如高50%。然而，軟化率卻沒有隨試件高度的增加而增加（與實際試驗相比。14DEM的混凝土試樣（三相材料，（DMAX12mm，dmin=0.5mm，d502mm和V190%）：Aa、εy0.05%（最初），b、εy0.15%（峰值），c、εy0.25%（峰后在單軸