簡支屋檁計(jì)算書

簡支屋檁計(jì)算書====================================================================計(jì)算軟件： TSZ結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)系列軟件TS_MTSToolv4.6.0.0計(jì)算時(shí)間： 2020年03月10日21:42:43====================================================================一.設(shè)計(jì)資料 采用規(guī)范： 《門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程CECS102:2002》（2012年版） 《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范GB50018-2002》 檁條間距為1.4m； 檁條的跨度為6m； 檁條截面采用：C-160*60*20*2.5-Q235； 以下為截面的基本參數(shù)： A(cm2)=7.48 e0(cm)=4.45 Ix(cm4)=288.13 ix(cm)=6.21 Wx(cm3)=36.02 Iy(cm4)=35.96 iy(cm)=2.19 Wy1(cm3)=19.47 Wy2(cm3)=8.66 It(cm4)=0.1559 Iw(cm6)=1887.71 跨度中央布置一道拉條； 屋面的坡度角為5.71度； 凈截面折減系數(shù)為0.98； 屋面板能阻止檁條上翼緣的側(cè)向失穩(wěn)； 能構(gòu)造保證檁條下翼緣在風(fēng)吸力下的穩(wěn)定性； 簡圖如下所示： 二.荷載組合及荷載標(biāo)準(zhǔn)值 考慮恒載工況(D)、活載工況(L)、風(fēng)載工況(W)； 強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)考慮以下荷載工況組合： 1.3D+1.5L 1.3D+1.5L+0.84W 1.3D+0.98L+1.4W 1.35D+0.98L D+1.4W 撓度驗(yàn)算時(shí)考慮以下荷載工況組合： D+L D+W 恒載： 面板自重:0.2kN/m2 自動(dòng)考慮檁條自重； 活載： 屋面活載:0.5kN/m2 風(fēng)載： 基本風(fēng)壓:0.4kN/m2 中間體型系數(shù)(-1.161)，風(fēng)壓高度變化系數(shù)1 陣風(fēng)系數(shù)1.7；風(fēng)壓綜合調(diào)整系數(shù)1.05； 中間風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值：(-1.161)??.7?.05?.4=(-0.8292)kN/m2；三.驗(yàn)算結(jié)果一覽整體驗(yàn)算結(jié)果輸出驗(yàn)算項(xiàng)驗(yàn)算工況結(jié)果限值是否通過受彎強(qiáng)度1.2D+1.4L197.647205通過撓度D+L29.644630通過Y軸長細(xì)比-136.986200通過X軸長細(xì)比-96.6184200通過按跨驗(yàn)算結(jié)果輸出跨序號(hào)強(qiáng)度整穩(wěn)撓度第1跨197.64(205)-29.64(30)四.受彎強(qiáng)度驗(yàn)算 最不利工況為：1.2D+1.4L 最不利截面位于，離開首端3000mm 繞x軸彎矩：Mx=6.209kN穖 繞y軸彎矩：My=(-0.1547)kN穖 計(jì)算當(dāng)前受力下有效截面： 毛截面應(yīng)力計(jì)算 σ1=6.209/36.02?000-((-0.1547))/19.47?000=180.3N/mm2（上翼緣支承邊） σ2=6.209/36.02?000+((-0.1547))/8.66?000=154.5N/mm2（上翼緣卷邊邊） σ3=-(6.209)/36.02?000-((-0.1547))/19.47?000=(-164.4)N/mm2（下翼緣支承邊） σ4=-(6.209)/36.02?000+((-0.1547))/8.66?000=(-190.2)N/mm2（下翼緣卷邊邊） 計(jì)算上翼緣板件受壓穩(wěn)定系數(shù)k 支承邊應(yīng)力：σ1=180.309N/mm2 非支承邊應(yīng)力：σ2=154.497N/mm2 較大的應(yīng)力：σmax=180.309N/mm2 較小的應(yīng)力：σmin=154.497N/mm2 較大的應(yīng)力出現(xiàn)在支承邊 壓應(yīng)力分布不均勻系數(shù)：ψ=σmin/σmax=154.497/180.309=0.856845 部分加勁板件，較大應(yīng)力出現(xiàn)在支承邊，ψ≥-1時(shí)，k=5.89-11.59ψ+6.68ψ2=5.89-11.59?.8568+6.68?.85682=0.8635 計(jì)算下翼緣板件受壓穩(wěn)定系數(shù)k 支承邊應(yīng)力：σ1=(-164.416)N/mm2 非支承邊應(yīng)力：σ2=(-190.229)N/mm2 全部受拉，不計(jì)算板件受壓穩(wěn)定系數(shù) 計(jì)算腹板板件受壓穩(wěn)定系數(shù)k 第一點(diǎn)應(yīng)力：σ1=(-164.416)N/mm2 第二點(diǎn)應(yīng)力：σ2=180.309N/mm2 較大的應(yīng)力：σmax=180.309N/mm2 較小的應(yīng)力：σmin=(-164.416)N/mm2 壓應(yīng)力分布不均勻系數(shù)：ψ=σmin/σmax=(-164.416)/180.309=(-0.911857) 加勁板件，0≥ψ≥-1時(shí)，k=7.8-6.29ψ+9.78ψ2=7.8-6.29?-0.9119)+9.78?-0.9119)2=21.667 計(jì)算σ1 構(gòu)件受彎 上翼緣σ1=180.309N/mm2 下翼緣σ1=(-164.416)N/mm2 腹板σ1=180.309N/mm2 計(jì)算上翼緣板件有效寬度 ξ=160/60?0.863511/21.6675)0.5=0.5324 ξ≦1.1，故k1=1/(0.5324)0.5=1.371 ψ=0.8568>0，故 α=1.15-0.15?.8568=1.021 Bc=60 ρ=(205?.3706?.86351/180.31)0.5=1.16 B/t=60/2.5=24 αρ=1.021?.16=1.185 18αρ<B/t<38αρ，有效寬度Be=[(21.8?.185/24)0.5-0.1]?0=56.246 故扣除寬度為Bd=60-56.246=3.7537 對(duì)部分加勁板件，較大壓應(yīng)力位于支承邊，故扣除板件的中心位于0.4?6.246+3.7537/2=22.499mm處 計(jì)算下翼緣板件有效寬度 全部受拉，全部板件有效。 計(jì)算腹板板件有效寬度 ξ=60/160?21.667/0.86351)0.5=1.878 ξ>1.1，故k1=0.11+0.93/(1.878-0.05)2=0.3882 ψ=(-0.9119)<0，故 α=1.15 Bc=160/[1-((-0.911857))]=83.6883 ρ=(205?.388172?1.6675/180.309)0.5=3.092 B/t=160/2.5=64 αρ=1.15?.092=3.556 B/t≦18αρ，有效寬度Be=83.688 全板件有效 扣除失效板件，計(jì)算可知 Wex=35.312cm3 Wey1=19.461cm3 Wey2=8.656cm3 Ae=7.386cm2 考慮凈截面折減： Wenx=34.605cm3 Weny1=19.072cm3 Weny2=8.483cm3 Aen=7.238cm2 σ1=6.209/34.61?03-((-0.1547))/19.07?03=187.521N/mm2 σ2=6.209/34.61?03+((-0.1547))/8.483?03=161.17N/mm2 σ3=-(6.209)/34.61?03-((-0.1547))/19.07?03=(-171.297)N/mm2 σ4=-(6.209)/34.61?03+((-0.1547))/8.483?03=(-197.647)N/mm2 197.647≤205，合格！五.沿Y軸撓度驗(yàn)算 最不利工況為