巖土專業(yè)案例-（巖土）《專業(yè)案例考試（下）》強化模擬題3

巖土專業(yè)案例-（巖土）《專業(yè)案例考試（下）》強化模擬題3單選題（共56題，共56分）(1.)某鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)埋深d＝1.5m，基礎(chǔ)寬b＝1.2m，傳至基礎(chǔ)底面的豎向荷載Fk+Gk=180kN/m(荷載（江南博哥）效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合)，土層分布如圖所示，用砂夾石將地基中淤泥土全部換填，按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79—2002)驗算下臥層承載力，其結(jié)果為()。(墊層材料重度γ＝19kN/m3)A.pz+pPcz＜fazB.pz+pPcz＞fazC.pz+pPcz=fazD.不確定正確答案：A參考解析：據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JCJ79—2002)第4.2.1條、第4.2.4條計算(2.)某砌體承重辦公樓基礎(chǔ)采用墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)，b＝1.1m，采用C.15混凝土(ft=7.5MPa)，底層承重墻厚240mm，作用在±0.000處相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合的豎向軸心荷載Fk＝190kN/m。地基情況如圖所示。試計算控制截面彎矩M，其值為()kN·m。A.21.0B.37.1C.17.1D.47.1正確答案：A參考解析：(3.)某樁基工程安全等級為二級，其樁型、平面布置、剖面和地層分布如圖所示。已知軸力F=12000kN，力矩M＝1000kN·m，水平力H=600kN，承臺和填土的平均重度為20kN/m3，自重荷載分項系數(shù)取1.2。則樁頂軸向壓力最大設(shè)計值的計算結(jié)果最接近()。A.1020kNB.1232kNC.1380kND.1520kN正確答案：B參考解析：作用于基礎(chǔ)底面的力矩Mx=1000+600×1.5=1900kN·mG=6.6×4.8×2×20×1.2＝1520.6kN(4.)某橋墩鉆孔灌注樁，成孔樁徑1.65m，地基土為密實細砂類礫石，容許承載力400kPa，重度21.8kN/m3，河床、樁底標(biāo)高分別為335.34m、320.66m，一般沖刷線和最大沖刷線標(biāo)高分別為332.66m、330.66m，如果已知λ、k2、m0分別為0.7、3、0.8，該樁的樁端容許承載力為()。A.1184.7kPaB.974.9kPaC.861.1kPaD.511.7kPa正確答案：C參考解析：h＝332.66-320.66=12m[σR]=0.7×0.8×[400+3.0×11.8×(h-3.0)]＝0.56×(400+318.6)＝402.4kPapb＝402.4×2014=861.1kN(5.)某土層厚度H＝10m，剪切波速為νs＝250m/s，則該土層的特征周期Tg為()。A.0.15sB.0.04sC.0.16sD.0.20s正確答案：C參考解析：(6.)一軸心受壓基礎(chǔ)底面尺寸為2.8m×2.0m，作用于±0.000處相應(yīng)于荷載標(biāo)準(zhǔn)組合的軸向壓力F=750kN，地質(zhì)剖面如圖所示。則持力層承載力滿足系數(shù)K1為()。A.1.25B.1.30C.2.50D.0.64正確答案：A參考解析：fa＝fak+ηbγ(b-3)+ηbγm(d-0.5)＝180+0+1.6×16.0×(1.3-0.5)=200.5kPa基底壓力K1=fa/p＝200.5/159.9＝1.25(7.)已知基礎(chǔ)寬度10m，長度20m，埋置深度4m，基礎(chǔ)底面以上土的平均重度為12kN/m3，持力層的厚度2.0m；土的重度18kN/m3；軟弱下臥層經(jīng)深度修正的地基承載力是130kPa，則基底總壓力必須小于()才能滿足軟弱下臥層強度要求。A.66kPaB.114kPaC.138kPaD.88kPa正確答案：B參考解析：通常是已知基礎(chǔ)底面壓力，求軟弱下臥層頂面的附加壓力。但本題設(shè)定的條件是滿足了軟弱下臥層強度要求，反求基底總壓力。先求軟弱下臥層頂面處的附加壓力：pz=fcz-pcz＝130-(12×4+8×2)＝66kPa持力層厚度與基礎(chǔ)寬度之比為0.20，根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2002)的規(guī)定取地基壓力擴散角θ=0，基礎(chǔ)底面附加壓力與軟弱下臥層頂面附加壓力相等，則基礎(chǔ)底面的總壓力等于附加壓力與土的自重壓力之和，即p＝pz+γd=66+12×4＝114kPa故基底總壓力必須小于114kPa才能滿足軟弱下臥層強度要求。(8.)某花崗巖殘積土場地，土的天然含水量為17%，粗粒土(粒徑大于0.5mm)的顆粒質(zhì)量百分含量為31%，細粒土的液限為30%，塑限為18%，則該花崗巖殘積土的液性指數(shù)為()。A.0.1B.0C.0.1D.0.37正確答案：D參考解析：(9.)某柱基礎(chǔ)，作用于地面處相應(yīng)于荷載標(biāo)準(zhǔn)組合的軸心荷載設(shè)計值F=800kN，基礎(chǔ)埋深(自室外地面標(biāo)高算起)為1.2m，室內(nèi)標(biāo)高高于室外標(biāo)高0.60m，地基土為黏性土，e=0.70，IL=0.80，重度γ=17.0kN/m3，地基承載力特征值fak＝200kPa，如圖所示。則方形基礎(chǔ)底面尺寸為()。A.2.0m×2.0mB.2.1m×2.1mC.1.9m×1.9mD.2.5m×2.5m正確答案：B參考解析：計算fa時，埋深d從室外地面標(biāo)高算起d＝1.2mfa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)因底面尺寸未知，設(shè)b≤3m，暫不做寬度修正，查《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2002)得ηb=0.3，ηd＝1.6取γm＝γ=17.0kN/m3fa＝200+0+1.6×17.0×(1.2-0.5)＝219kPad′=1.2+0.6/2＝1.5m取b＝L＝2.1m。(10.)在飽和軟黏土中進行了十字板剪切試驗。十字板板頭尺寸為50mm×100mm，考慮了軸桿的影響后，測得土體的峰值扭矩Mmax＝0.0103kN·m，終值扭矩M∞=0.0041kN·m。則土體的抗剪強度τf和靈敏度St分別為()。A.32.5kPa，4.5B.22.5kPa，2.5C.32.5kPa，2.5D.22.5kPa，3.5正確答案：B參考解析：抗剪強度即為峰值強度靈敏度(11.)超固結(jié)黏土層厚度為4.0m，前期固結(jié)壓力pc=400kPa，壓縮指數(shù)C.c＝0.3，在壓縮曲線上回彈指數(shù)C.s=0.1，平均自重壓力p0z＝200kPa，天然孔隙比e0=0.8，建筑物平均附加應(yīng)力在該土層中為△p=300kPa，該黏土層最終沉降量最接近于()。A.8.5cmB.11cmC.13.2cmD.22.9cm正確答案：C參考解析：按《鐵路特殊路基設(shè)計規(guī)范》(TB10035—2002)第3.2.7條計算如下：(12.)某矩形基坑采用在基坑外圍均勻等距布置多井點同時抽水方法進行降水，井點圍成的矩形面積為50m×80m。按無壓潛水完整井進行降水設(shè)計，已知含水層厚度H=20m，單井影響半徑R＝100m，滲透系數(shù)K=8m/d。如果要求水位降深s＝4m，則井點系統(tǒng)計算涌水量Q將最接近()。A.2000m3/dB.2300m3/dC.2800m3/dD.3000m3/d正確答案：C參考解析：據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》(JCJ120—99)附錄F第F.0.1條和F.0.6條計算r0=0.29(a+b)＝0.29×(50+80)=37.7m據(jù)式F.0.1-1計算基坑涌水量Q(13.)某樁基的多跨條形連續(xù)承臺梁，凈跨距均為7m，承臺梁受均布荷載q＝100kN/m作用，則承臺梁中跨支座處彎矩M為()。A.450kN·mB.498kN·mC.530kN·mD.568kN·m正確答案：A參考解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—94)附錄F計算ι0=1.05s＝7.35m(14.)條形基礎(chǔ)寬2m，基底埋深1.50m，地下水位在地面以下1.50m，基礎(chǔ)底面的設(shè)計荷載為350kN/m，土層厚度與有關(guān)的試驗指標(biāo)見下表：土層厚度與有關(guān)的試驗指標(biāo)A.層號B.土層厚度(C.天然容重γ(kN/m3)D.壓縮模量Es(MPE.①F3G20H12.0I②J5K18L4.0正確答案：A參考解析：(15.)某試樁樁徑0.4m，水平靜載試驗所采取的每級荷載增量值為15kN，試樁的H0-t-x0曲線明顯陡降點的荷載為120kN，對應(yīng)的水平位移為3.2mm，其前一級荷載和后一級荷載對應(yīng)的水平位移分別為2.6mm和4.2mm。則由試驗結(jié)果計算的地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)陰最接近()。[為簡化計算，假定計(vx)5/3＝4.425，(EI)2/3＝877(kN·m2)2/3]A.242MN/m4B.228MN/m4C.205MN/m4D.165MN/m4正確答案：A參考解析：單樁水平臨界荷載Hcr=105kN，對應(yīng)位移xcr＝2.6mm樁的計算寬度b0＝0.9×(1.5×0.4+0.5)＝0.99m(16.)某黏性土，γ＝18.5kN/m3，γsat＝19.5kN/m3，地下水位在地面下5.0m，在深度20m處取土進行高壓固結(jié)試驗，由試驗結(jié)果作e-lgp曲線，用卡薩格蘭德作圖法得到前期固結(jié)壓力pc＝350kPa，則該土的超固結(jié)比(OC.R)為()。A.1.02B.0.75C.1.49D.0.86正確答案：C參考解析：20m處土自重應(yīng)力P1=5×18.5+15×9.5=235kPa屬超固結(jié)土。(17.)某干旱地區(qū)砂土場地中民用建筑初步勘察資料如下：①0～2.4m，砂土，△Fs1=1.13cm；②2.4～13.5m，砂土，△Fs2＝2.2cm；③13.5～17.2m，砂土，△Fs3＝4.5cm；④17.2m以下為全風(fēng)化泥巖；⑤承壓板面積0.25m2，垂直壓力為200kPa。則該地基的濕陷等級為()。A.工級B.Ⅱ級C.Ⅲ級D.Ⅳ級正確答案：C參考解析：承壓板等效直徑d=2×(0.25×104/3.14)0.5＝56.4cmde＝0.886d＝0.886×56.4＝50cm附加濕陷量△Fsi與承壓板直徑de的比值△Fs1/de=1.13/50=0.0226△Fs2/de=2.2/50=0.044△Fs3/de=4.5/50=0.090第一層土的附加濕陷量與承壓板直徑的比值小于0.023，其濕陷量不應(yīng)計入總濕陷量?？倽裣萘俊鱯＝∑β△Fsih△i＝0.02×[2.2×(1350-240)+4.5×(1720-1350)]=82.14cm該場地濕陷性地基土的濕陷等級為Ⅲ級。(18.)某建筑物為淺基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深為2.0m，基礎(chǔ)寬度為2.5m，場地自0～5.0m為硬塑黏性土，5.0～9.0m為液化中砂層，相對密度為0.40，9.0m以下為泥巖，基礎(chǔ)底面地震作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合壓力為250kPa，場地位于7度烈度區(qū)，則砂土層的平均震陷量估算值為()m。A.0.2B.0.4C.0.6D.0.8正確答案：B參考解析：7度烈度時非液化土特征深度d0＝7m不考慮液化影響時上覆非液化土層厚度du應(yīng)滿足du＞d0+db-2＝7+2-2=7m直接位于基礎(chǔ)底面以下的非液化土層厚度為5-2＝3.0m(19.)某小窯采空區(qū)資料如下：頂板巖體容重γ＝21kN/m3，頂板埋深為25m，巷道寬度為3.2m，頂板巖體內(nèi)摩擦角為50°，地表有建筑物，基礎(chǔ)埋深為2.0m，建筑物基底壓力為300kPa。則地基的穩(wěn)定性為()。A.地基不穩(wěn)定B.地基穩(wěn)定性差C.地基穩(wěn)定D.無法確定正確答案：A參考解析：按《工程地質(zhì)手冊》第三版有關(guān)內(nèi)容計算由題可知γ＝21kN/m3，H＝25m，B＝3.2m，φ＝50°，d＝2.0m，P0＝300kPa頂板的臨界深度巷道頂板實際埋藏深度H1＝25-d＝25-2=23mH0＝28.7m1.5H0=43.05m因為HH1＝23m＜HH0＝28.7m，所以地基不穩(wěn)定。(20.)壓水試驗的壓力表讀數(shù)為0.05MPa，高于地表0.5m，壓入流量Q＝88L/min，試驗段深度6.0m至11.02m，地下水位埋深8.5m，鉆桿及接頭的壓力損失均為0.039MPa，鉆孔直徑150mm，則巖體的滲透系數(shù)K為()A.2.56m/dB.2.88m/dC.1.18m/dD.1.38m/d正確答案：B參考解析：試驗段壓水時所施加的總壓力P＝(6+0.5)×10+(0.05-0.039)×103=76kPa換算成水柱壓力高度為7.6m(21.)某水泥攪拌樁復(fù)合地基樁長12m，面積置換率m＝0.21，復(fù)合土層頂面的附加壓力pz＝114kPa，底面附加壓力p21＝40kPa，樁間土的壓縮模量Es=2.25MPa，攪拌樁的壓縮模量Ep＝168Mh，樁端下土層壓縮量為12.2cm，按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79—2002)計算該復(fù)合地基總沉降量，其值最接近()。A.13.5cmB.14.5cmC.15.5cmD.16.5cm正確答案：B參考解析：據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JCJ79—2002)第11.2.9條計算Esp=mEp+(1-m)Es=0.21×168×103+(1-0.21)×2.25×103=37058kPas=s1+s2=2.493+12.2=14.693cm(22.)某基坑剖面如圖所示，已知土層天然重度為20kN/m3，有效內(nèi)摩擦角φ′=30°，有效內(nèi)聚力c′=0，若不計墻兩側(cè)水壓力，按朗肯土壓力理論分別計算支護結(jié)構(gòu)底部正點內(nèi)外兩側(cè)的被動土壓力強度ep及主動土壓力強度ea，其結(jié)果為()。(水的重度γw=10kN/m3)A.被動土壓力強度ep=330kPa，主動土壓力強度ea＝73kPaB.被動土壓力強度ep=191kPa，主動土壓力強度ea＝127kPaC.被動土壓力強度ep=600kPa，主動土壓力強度ea＝133kPaD.被動土壓力強度ep=346kPa，主動土壓力強度ea＝231kPa正確答案：A參考解析：按朗肯土壓力理論計算如下(水土分算不計水壓力)：①計算E點處的被動土壓力強度epKp=tan2(45°+30°/2)=3.0②計算E點處的被動土壓力強度eaKa=tan2(45°-30°/2)=0.33(23.)某矩形基礎(chǔ)底面尺寸為2.0m×2.5m，地基及基礎(chǔ)剖面如圖所示。原地下水位在地面下6.0m，后地下水位上升至1.0m，若忽略地下水位變化對土的抗剪強度指標(biāo)的影響。則原地下水位處土的有效應(yīng)力變化值△σz為()kPa。A.137.2B.50C.87.5D.73.2正確答案：B參考解析：△σz=(16.5×1.5+20×4.5)-(16.5×1.0+6.5×0.5+10×4.5)＝50kPa(24.)已知作用于巖質(zhì)邊坡錨桿的水平拉力H1k＝1140kN，錨桿傾角α＝15°，錨固體直徑D.＝0.15m，地層與錨固體的黏結(jié)強度frb＝500kPa，如工程重要性等級、錨桿工作條件及安全儲備都已考慮，錨固體與地層間的錨固長度宜為()。A.4.0mB.4.5mC.5.0mD.5.5m正確答案：C參考解析：按《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330—2002)第7.2.1條和第7.2.3條計算錨桿軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值Nak=Htk/cosα=1140/cos15°＝1180.2kN錨桿與地層間的錨固長度ιa(取ε1＝1.0)(25.)在水平均質(zhì)具有潛水自由面的含水層中進行單孔抽水試驗(如圖所示)，已知水井半徑r=0.15m，影響半徑R＝60m，含水層厚度H＝10m，水位降深s=3.0m，滲透系數(shù)K＝25m/d，則流量最接近()。A.572m3/dB.699m3/dC.737m3/dD.953m3/d正確答案：B參考解析：根據(jù)Dupuit公式計算(26.)如圖一錨桿擋土墻肋柱高H為5.0m，寬α為0.5m，厚b為0.2m，打三層錨桿，其錨桿支點處反力Rn均為150kN，錨桿對水平方向的傾角β均為10°，肋柱豎直傾角α為5°，肋柱重度γ為250N/m3。為簡化計算，不考慮肋柱所受到的摩擦力和其他阻力，在這種假設(shè)前提下肋柱基底壓應(yīng)力σ估算結(jié)果為()。A.256kPaB.269kPaC.519kPaD.1331kPa正確答案：C參考解析：據(jù)題意計算如下：(27.)某折線形滑面滑坡體由2塊組成，兩塊滑動體的重力分別為G1＝12000kN，G2＝15000kN；滑動面傾角分別為β1＝38°，β2=25°；滑動面內(nèi)聚力分別為c1=c2=15kPa；滑動面內(nèi)摩擦角分別為φ1=18°，φ2=20°；滑動面的底面積分別為A1＝100m2，A2＝110m2。如果滑坡推力安全系數(shù)取1.2，在第二塊滑塊前設(shè)重力式擋土墻，擋土墻受到的水平向作用力為()。A.2045kNB.4387kNC.4830kND.5180kN正確答案：C參考解析：①計算各滑塊間推力傳遞系數(shù)由于滑坡體只由2塊滑塊組成，推力傳遞系數(shù)只有一個。Ψ＝cos(βn-1-βn)-sin(βn-1-βn)tanφn＝cos(38°-25°)-sin(38°-25°)×tan20°＝0.89②計算單位寬度上的滑坡推力Fn第一塊滑坡推力F1F1=γtG1sinβ1-G1cosβ1tanφ1-c1ι1=1.2×12000×sin38°-12000×cos38°tan18°-15×100=4293kN第一塊滑坡推力F2F2=γtG2sinβ2+ΨF1-G2cosβ2tanφ2-c2ι2=1.2×15000×sin25°+0.89×4293-15000×cos25°tan20°-15×110=4830kN(28.)當(dāng)基坑土層為軟土?xí)r，應(yīng)驗算坑底土抗隆起穩(wěn)定性。如圖，已知基坑開挖深度A＝5m，基坑寬度較大，深寬比略而不計。支護結(jié)構(gòu)入土深度t=5m，坑側(cè)地面荷載q＝20kPa，土的重度γ=18kN/m3，黏聚力為10kPa，內(nèi)摩擦角φ＝10°，不考慮地下水的影響。如果取承載力系數(shù)Nc=5.14，Nq＝1.0，則抗隆起的安全系數(shù)F滿足的關(guān)系式為()。A.F＜1.0B.1.0≤F＜1.6C.F≥1.6D.條件不夠，無法計算正確答案：A參考解析：據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)附錄V計算(29.)對于8度地區(qū)受遠震影響的土石壩，黏粒含量16%，標(biāo)貫試驗貫入點深度和地下水位在測試地面以下的深度與工程正常應(yīng)用時的深度可能會有所不同。試驗時標(biāo)貫點在地面下6m，地下水位2m，實測標(biāo)貫擊數(shù)為10擊；工程正常應(yīng)用時標(biāo)貫點在地面下8m，地下水位1m。則按《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(GB.50287—99)，對該點土層是否液化判別正確的是()。A.液化B.不液化C.可能液化D.無法判別正確答案：B參考解析：根據(jù)《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(GB50287—99)附錄N，地震設(shè)防烈度8度，黏粒含量16%＜18%，初判該土層可能液化，需進一步復(fù)判土層是否液化。根據(jù)土的地震液化復(fù)判方法，實測標(biāo)貫擊數(shù)與修正后的作為復(fù)判依據(jù)的標(biāo)貫擊數(shù)之間存在下列關(guān)系；(30.)某回次進尺1m采取五塊巖石，其長度分別為12cm、8cm、25cm、40cm、9cm，則該巖石的RQD.指標(biāo)為()。A.60%B.77%C.92%D.100%正確答案：B參考解析：《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021—2001)條文說明9.2.4定義巖石質(zhì)量指標(biāo)RQD是指巖芯中長度在10cm以上的分段長度總和與該回次鉆進深度的比值，以百分?jǐn)?shù)表示。(31.)永久性巖層錨桿采用三根熱處理鋼筋，每根鋼筋直徑d=10mm，抗拉強度設(shè)計值為fy=1000N/mm2，錨固體直徑D.=100mm，錨固段長度為4.0m，錨固體與軟巖的黏結(jié)強度特征值為frb＝0.3MPa，鋼筋與錨固砂漿間黏結(jié)強度設(shè)計值為fb＝2.4MPa，已知夾具的設(shè)計拉拔力y＝1000kN，根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB.50330—2002)，當(dāng)拉拔錨桿時，下列環(huán)節(jié)最為薄弱的是()。A.夾具抗拉強度B.鋼筋抗拉強度C.鋼筋與砂漿間黏結(jié)強度D.錨固體與軟巖間界面黏結(jié)強度正確答案：B參考解析：據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330—2002)第7.2.2條至7.2.4條計算(32.)某承臺下設(shè)三根樁，樁徑為600mm，鉆孔灌注樁(干作業(yè))，樁長11m，各層土的厚度、側(cè)阻、端阻如圖所示。則基樁承載力設(shè)計值為()。A.750kNB.760kNC.770kND.780kN正確答案：C參考解析：因樁數(shù)不超過3根，故可不考慮群樁效應(yīng)，即ηs＝ηp=1，ηc=0Qsk=u∑qsikli＝3.14×0.6×(5×40+5×55+1×70)＝1026.8kN(33.)一鐵路路堤擋土墻高6.0m，墻背仰斜角a為9°，墻后填土重度γ為18kN/m3，內(nèi)摩擦角φ為40°，墻背與填料間摩擦角δ為20°，填土破裂角θ為31°08′，當(dāng)墻后填土表面水平且承受連續(xù)均布荷載時(換算土柱高h0＝3.0m)，按庫侖理論計算其墻背水平方向主動土壓力Ex，其值為()。A.18kN/mB.92.6kN/mC.94.3kN/mD.141.9kN/m正確答案：B參考解析：(34.)某滑坡擬采用抗滑樁治理，樁布設(shè)在緊靠第6條塊的下側(cè)，滑面為殘積土，底為基巖，按圖示及下列參數(shù)計算滑坡對樁的水平推力F6H，其值為()。(F5＝380kN/m，G6=420kN/m，殘積土φ=18°，安全系數(shù)γl=1.5，ι6=12m)A.272.0kN/mB.255.6kN/mC.236.5kN/mD.222.2kN/m正確答案：D參考解析：據(jù)折線形滑坡推力傳遞法計算公式計算Ψi=cos(ai-ai+1)-sin(ai-ai+1)tanφi+1=cos(35°-20°)-sin(35°-20°)×tan18°＝0.882Fi＝Ψi-1Fi-1+γiGisinai-Gicosaitanφi-ciliF6=0.882×380+1.15×420×sin20°-420×cos20°tan18°-11.3×12=236.5kN/mF6H=F6cosa6＝236.5×cos20°=222.2kN/m(35.)某鋼筋混凝土預(yù)制樁邊長450mm×450mm，樁長12m，穿越土層如下：第一層黏土，厚1.8m，極限摩阻力值qsu＝45kPa；第二層粉質(zhì)黏土，厚9m，極限摩阻力值qsu＝52kPa，第三層為礫石層，極限摩阻力值qsu＝70kPa，極限端阻力值qpu=6000kPa。按土的支承能力，此樁豎向極限承載力Qu為()kN。A.2177.2B.1215C.2354.4D.1177.2正確答案：C參考解析：Qu=up∑qsuili++Apqpu=0.45×4×[45×1.8+52×9+70×(12-1.8-9)]+0.452×6000=1.8×(81+468+84)+1215=2354.4kN(36.)某風(fēng)化破碎嚴(yán)重的巖質(zhì)邊坡高H＝12m，采用土釘加固，水平與豎直方向均每間隔1m打一排土釘，共12排，如圖所示。按《鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(TB.10025—2001)提出的潛在破裂面估算方法，下列對土釘非錨固段長度L計算錯誤的是()。A.第2排L2=1.4mB.第4排L4＝3.5mC.第6排L6＝4.2mD.第8排L8＝4.2m正確答案：B參考解析：據(jù)《鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(TB10025—2001)第9.2.4條計算邊坡巖體風(fēng)化破碎嚴(yán)重，L取大值第2排：L2=0.7(H-h2)=0.7×(12-10)＝1.4m第4排：h4＝8m＞6mL4＝0.7(H-h4)=0.7×(12-8)＝2.8m第6排：h6=6m≤6mL6＝0.35H＝0.35×12＝4.2m第8排：h8=4m＜6mL6=0.35H=0.35×12＝4.2m(37.)某軟土用十字板剪力儀做剪切試驗，測得量表最大讀數(shù)Ry=215(0.01mm)，軸桿與土摩擦?xí)r量表最大讀數(shù)Rg=20(0.01mm)；重塑土最大讀數(shù)，板頭系數(shù)K＝129.4m-2，鋼環(huán)系數(shù)C.=1.288N/0.01mm，則該土靈敏度等級為()。A.低B.中C.高D.無法判別正確答案：B參考解析：cu=KC×(Ry-Rg)原狀土：cu=129.4(m-2)×1.288×10-3(kN/0.01mm)×(215-20)×0.01(mm)=32.5kN/m2重塑土：(38.)如圖，某路堤高8m，路堤填土γ＝18.8kN/m3，地基土γ＝16.0kN/m3，φ=10°，c＝8.7kPa。采用路堤兩側(cè)填土壓重方法以提高地基承載力，則填土高度需()m才能滿足(填土重度與路堤填土相同)。A.3.57B.4.18C.3.76D.4.25正確答案：C參考解析：路堤基底壓力p=γh＝18.8×8＝150.4kPa當(dāng)K＝3時，要求地基承載力pul＝3×150.4＝451.2kPa地基土φ＝10°，查太沙基地基承載力系數(shù)表得Nγ=1.75，Nq=2.47，Nc＝8.35(39.)某測區(qū)發(fā)育了3組裂隙，其間距分別為L1＝25cm，L2＝20cm，L3＝30cm。則單位體積通過的總裂隙數(shù)J為()A.8.67條/m3B.123.3條/m3C.12.33條/m3D.10.3條/m3正確答案：C參考解析：J＝1/L1+1/L2+1/L3＝1/0.25+1/0.20+1/0.30＝4+5+3.33＝12.33條/m3(40.)某灌注樁，樁徑1.0m，樁身配筋8φ25，混凝土強度等級C.30，保護層厚度為50mm，樁周3.2m范圍內(nèi)地基土為粉質(zhì)黏土，其水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m＝20MN/m4(f1＝1.43N/mm2，Ec＝3.0×104N/mm2，Es=2.0×105N/mm2)，樁長13m，樁頂標(biāo)高2.0m，樁頂作用豎向壓力，設(shè)計值N＝1500kN。則樁的水平變形系數(shù)。為()m-1。A.0.325B.0.4874C.0.5236D.1.235正確答案：B參考解析：(41.)某有吊車的廠房柱基礎(chǔ)，各項荷載設(shè)計值及深度尺寸如圖所示。地基土為黏土，重度γ=19.0kN/m3，fak＝203kPa，孔隙比e＝0.84，w=30%，wL＝36%，wp＝23%，則矩形基礎(chǔ)的面積最接近()。A.10.4m2B.8m2C.15m2D.18m2正確答案：C參考解析：①按中心荷載初步估計所需的底面積尺寸A0計算地基承載力特征值(先不考慮寬度修正)Ip=0.36-0.23＝0.13IL=(0.3-0.23)＝0.54查《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)，對e和IL均小于0.85的黏性土，取η(b=0.3，ηd＝1.6，得fa=203+1.6×19×(1.5-0.5)＝233.4kPa則②考慮荷載偏心，將面積A0增加30%，即ιb=10.4×(1+30%)＝13.52m2取基底邊長b/ι＝2(b為荷載偏心方向邊長)，故ιb＝2ι2＝13.52m2解得ι=2.6m，b＝5.2m驗算荷載偏心距基底處的總豎向力Fk+Gk=1900+220+20×2.6×5.2×1.5＝2525.6kN基底處的總力矩Mk＝950+180×1.2+220×0.62=1302kN·m偏心距驗算基底邊緣最大壓力pkmax，因短邊小于3m，故fa＝233.4kPa。調(diào)整基底底面尺寸再驗算：取ι=2.7m，b＝5.4m(地基承載力特征值不變)Fk+Gk＝1900+220+20×2.7×5.4×1.5＝2557kN故確定基礎(chǔ)的底面面積A=2.7×5.4=14.58m(42.)某建筑物40層，基礎(chǔ)埋深4.0m，傳至基礎(chǔ)底面的豎向荷載(長期效應(yīng)組合)為600kPa，傳至地面以下深度25.0m處的附加壓力為220kPa。地層情況大致如下：地面以下深度0～2m為人工填土(γ=15kN/m3)，2～10m為粉土(γ＝17kN/m3)，10～18m為細砂(γ＝19kN/m3)，18～26m為粉質(zhì)黏土(γ＝18kN/m3)，26～35m為卵石(γ=21kN/m3)，地下水位深為8.0m。在深度25.0m處取出土樣，做壓縮試驗時最大壓力至少應(yīng)為()A.200kPaB.500kPaC.600kPaD.700kPa正確答案：B參考解析：《土工試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T50123—1999)第14.1.5條第三條規(guī)定：壓縮試驗的最大壓力應(yīng)不小于有效上覆自重壓力與附加壓力之和。有效上覆自重壓力為15×2+17×8+19×8+18×7-10×(25-8)＝274kPa有效上覆自重壓力與附加壓力之和為274+220=494≈500kPa(43.)某地基軟黏土層厚18m，其下為砂層，土的水平向固結(jié)系數(shù)為C.h＝3.0×10-3cm2/s。現(xiàn)采用預(yù)壓法加固，砂井作為豎向排水通道，打穿至砂層。砂井直徑為dw=0.30m，井距2.8m，等邊三角形布置。預(yù)壓荷載為120kPa，在大面積預(yù)壓荷載作用下，按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79—2002)計算，預(yù)壓150天時地基達到的固結(jié)度(為簡化計算，不計豎向固結(jié)度)最接近()。A.0.95B.0.90C.0.85D.0.80正確答案：B參考解析：砂井有效排水直徑de＝1.05s=1.05×2.8=2.94m井徑比(44.)某矩形基礎(chǔ)尺寸為2.4m×4.0m，設(shè)計地面下埋深1.2m(高于自然地面0.2m)，作用在基礎(chǔ)頂面的荷載為1200kN，土的重度γ=18kN/m3，基底水平面1點和2點下各3.6m深度處M1和M2的附加應(yīng)力為()kPa。A.28.3,3.62B.32.8,3.59C.32.8,3.85D.28.3,3.67正確答案：D參考解析：σch＝18×1.0＝18kPap0=pk-σch=149-18＝131kPaM1點：ι/b=2.4/2=1.2，z/b＝3.6/2＝1.8，a1＝0.108σM1=2p0a1=131×0.108×2＝28.3kPaM2點：ι/b＝6/2＝3，z/b＝3.6/2＝1.8，a2＝0.143ι/b＝3.6/2=1.8，z/b＝3.6/2=1.8，a3＝0.129σM2＝2p0(a2-a3)=131×(0.143-0.129)×2＝3.67kPa(45.)某場地抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計地震分組為第二組，場地類別為Ⅰ類。建筑物A和建筑物B的結(jié)構(gòu)自振周期分別為TA＝0.25s和Tb＝0.4s。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011—2001)，如果建筑物A和B的地震影響系數(shù)分別為aA和aB。則aA/aB的值為()。A.0.5B.1.1C.1.3D.1.8正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011—2001)第5.1.4條及5.1.5條計算Tg＝0.3s，假定阻尼比為0.05aA/aB＝amax/[(Tg/TB)γη2amax]根據(jù)規(guī)范圖5.1.5得aA=η2amax=amax(46.)擬在8度烈度場地建一橋墩，基礎(chǔ)埋深2.0m，場地覆蓋土層厚度為20m，地質(zhì)年代均為Q4，地表下為厚5.0m的新近沉積非液化黏性土層，其下為厚15m的松散粉砂，地下水埋深dw＝5.0m，如水位以上黏性土容重γ＝18.5kN/m3，水位以下粉砂飽和容重γsat=20kN/m3，試按《公路工程抗震設(shè)計規(guī)范》(JTJ004—89)分別計算地面下5.0m處和10.0m處地震剪應(yīng)力比(地震剪應(yīng)力與有效覆蓋壓力之比)，其值分別為()。A.0.100，0.180B.0.125，0.160C.0.150，0.140D.0.175，0.120正確答案：B參考解析：據(jù)《公路工程抗震設(shè)計規(guī)范》(JTJ004—89)第2.2.3條之條文說明計算地面下5.0m處：烈度8度，Kn=0.2，ds=5.0m，Cv=0.965σ0＝γudw+γd(ds-dw)=18.5×5+20×(5-5)＝92.5kPaσ0＝γudw+γd(ds-dw)=18.5×5+(20-10)×(55)=92.5kPa地面下10.0m處；ds=10m，Cv=0.902σ0=18.5×5+20×(10-5)=192.5kPaσe=18.5×5+(20-10)×(10-5)＝142.5kPa(47.)有一個在松散地層中形成的較規(guī)則的洞穴，其高度H0為4m，寬度B.為6m，地層內(nèi)摩擦角為40°，應(yīng)用普氏松散介質(zhì)破裂拱(崩壞拱)概念，這個洞穴頂板的坍塌高度可算得為()。A.4.77mB.5.80mC.7.77mD.9.26m正確答案：D參考解析：坍塌高度(48.)已知：圖中柱底軸向荷載設(shè)計值F=26500kN，γ0＝1，承臺混凝土等級為C.35(fc=17.5MPa)。按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—94)驗算承臺A1-A1和A2-A2處斜截面的受剪承載力，其結(jié)果(驗算式左右兩端數(shù)值)與()組數(shù)據(jù)接近。A.16820kN＞V1＝7820kN，14700kN＞V2＝7820kNB.14896kN＞V1=8833kN，13716kN＞V28833kNC.15910kN＞V1=7762kN，14816kN＞V2＝7562kND.15900kN＞V1＝7982kN，14850kN＞V2=7162kN正確答案：B參考解析：按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—94)第5.6.8條、第5.6.9條計算：γ0V≤βfcb0h0(49.)某工程要求地基加固后承載力特征值達到155kPa，初步設(shè)計中采用振沖碎石樁復(fù)合地基加固，樁徑取d＝0.60m，樁長取ι＝10.0m，正方形布樁，樁中心距為1.50m，經(jīng)試驗得樁體承載力特征值fpk＝450kPa，復(fù)合地基承載力特征值為140kPa，未達到設(shè)計要求。則在樁徑、樁長和布樁形式不變的情況下，樁中心距最大為()時才能達到設(shè)計要求。A.s=1.30mB.s＝1.35mC.s＝1.40mD.s＝1.45m正確答案：A參考解析：初步設(shè)計復(fù)合地基置換率為(50.)已知某墻下條形基礎(chǔ)，底寬b＝2.4m，埋深d＝1.5m，荷載合力偏心距e=0.05m，地基為黏性土，內(nèi)聚力ck＝7.5kPa，內(nèi)摩擦角φk=30°，地下水位距地表0.8m，地下水位以上土的重度γ=18.5kN/m3，地下水位以下土的飽和重度γsat＝20kN/m3。根據(jù)理論公式確定地基土的承載力，其結(jié)果為()。A.230kPaB.227.1kPaC.240kPaD.210kPa正確答案：B參考解析：因為e＝0.05m＜0.033b＝0.033×2.4＝0.079m，所以可按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)推薦的抗剪強度指標(biāo)計算地基承載力的特征值。其中φ＝30°＞24°查《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)得Mb＝1.9，Md＝5.59，Mc＝7.95地下水位以下土的重度γ=γsat-γw=20-10=10.0kN/m3故γm=[18.5×0.8+10.0×(1.5-0.8)]/1.5=14.53kN/m3則fa＝Mbγb+Mdγmd+Mkck=1.9×10.0×2.4+5.59×14.53×1.5+7.95×7.5=227.1kPa(51.)某一墻面直立、墻頂面與土堤頂面齊平的重力式擋土墻高3.0m，頂寬1.0m，底寬1.6m，如圖所示。已知墻背主動土壓力水平分力Ex=175kN/m，豎向分力Ey＝55kN/m，墻身自重W=180kN/m，則擋土墻抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)為()。A.1.05B.1.12C.1.20D.1.30正確答案：B參考解析：按《鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(TB10025—2001)第3.3.3條計算設(shè)擋土墻截面重心距墻趾的距離為zw(52.)壓水試驗的壓力表讀數(shù)為0.05MP