腳手架安全專項施工方案

1、湖畔蘭庭住宅小區(qū)2#樓 腳手架搭拆專項施工方案 二00六年十月十日制目 錄1. 工程概況；2. 材料選用及基礎處理；3. 構造編制依據(jù)；4. 計算方法；5. 安全生產措施及操作要求；6. 腳手架的檢查與驗收；7. 腳手架的拆除方法與安全要求；附：上崗證、資質證、材料合格證及營業(yè)執(zhí)照副本復印件編制依據(jù)1. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程（GBJ130-201）2. 建筑結構設計規(guī)范大全3. 直縫電焊管（GB/T13973）4. 碳素結構鋼（GB/700）5. 建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）6. 鋼管腳手架扣件一、 工程概況及基礎處理湖畔蘭庭住宅小區(qū)2#樓位于瑤海公園西門，安徽同濟

2、建設工程公司施工，該工程為11層，建筑面積6430.8平方米總高度37.1米。本工程腳手架南、東、西；采用常規(guī)搭設方法，北邊采用22槽鋼在二層頂打斷懸挑；考慮到外架的牢固、穩(wěn)定、安全，必須對基礎分層夯實、平整，再澆C10混凝土墊層15cm厚，鋪設10cm槽鋼。根據(jù)本工程的實際情況，建筑物的基礎為：外圍的自然地面土未受擾動，因此外架基礎平整后采取30cm厚3：7灰土夯實，上做10cm厚的C10素砼層，向外有I=0.05的排水坡度，外圍四周設15cm寬的排水溝，沿建筑物四周設置34個集水井，做好有組織排水措施。二、 材料的選用與材質的要求鋼管選用國標直縫電焊鋼管，（GBT3793）質量符合國家碳素

3、結構鋼（GBT700）Q235-A級鋼要求。鋼管尺寸選用48*3.5mm，鋼管彎曲變形：A、各種桿件鋼管的端部彎曲，L1.5m，外表面銹蝕深度允許偏差0.5點mm。 B、立桿鋼管彎曲變形，（1）當3mL4m時，允許偏差12mm。（2）當4mL6.5m時，允許偏差6.5m時，允許偏差30mm。鋼管上嚴禁鉆孔?？奂捎每慑戣T鐵的制作，其材質符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規(guī)定，使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使并應做防銹處理，且有螺栓扭緊力達4065N.m，不得發(fā)生破壞，出現(xiàn)滑絲的螺栓應更換，連墻體的材質亦應符合現(xiàn)行標準碳素結構鋼（GBT700）中Q235-A級鋼的規(guī)定。竹笆

4、腳手板應采用毛竹制作。三、 構造要求和搭設方法1. 立桿橫距0.8m、縱距最大不得大于1.5m、步距1.8 m。架體距墻間隙為0.2m墻體的連墻件布置為二步三跨。2. 縱向水落石出平桿在立桿內側，其長度不小于3跨。接長采用對接構件連接，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應在同步、同跨內，不同步、不同跨兩個相鄰接頭在水平方向應錯開500mm，各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不大于400mm，縱向水平桿采用直角扣件固定在橫向水平桿上，上鋪設竹笆腳手架板，并250mm等間距設置填芯桿。橫向水平兩端應用直角扣件固定在立桿上。主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件接且嚴禁拆除。架體鋪設時竹笆腳手架板的主筋垂直于

5、縱向水平方向鋪設，每隔二層鋪一層竹笆。鋪設層應鋪滿竹笆。3. 腳手架必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠連接，連墻件布置間距為豎向間距3.6m，水平間距根據(jù)立桿的設置檔距為4.55.4mm。立桿各層各部接頭必須采用對接扣件連接，接頭要交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同頻內隔一根立桿兩個相鄰接頭在高度方向錯開的距離大于500mm，連接頭中心至主節(jié)點的距離不小于600mm。立桿頂端應高出女兒墻上部1m，高出檐口1.5m。4. 連墻件布置應靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點設的距離不大于300mm，連墻件與建筑

6、物采用鋼性連接，腳物架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。每搭完一步腳手架后，應按規(guī)范要求校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在4560之間。連接中心點到主節(jié)點的距離不應大于300mm。5. 雙排腳物架應在處側立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐與橫向斜撐，每道剪刀撐跨越立桿的根數(shù)所成夾角的度數(shù)為60，立桿不少于5根，45時不少于7根。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜為4560之間，剪刀撐桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。6. 架子搭好檢查合格后再滿掛安全

7、網(wǎng)，規(guī)格ML-6*1.8m，經公司安全部門檢查驗收后，方可使用。7. 臨邊與洞口的保護防護欄桿必須自下面上用安全網(wǎng)全封閉。當臨邊的外側面臨街道時，除防護欄桿外，敞口立面必須采取滿掛安全網(wǎng)或搭設防護棚作全封閉處理。接料平臺兩側的欄桿，必須自上而下張掛安全網(wǎng)或滿鋪竹笆。洞口應根據(jù)具體情況采取相應的防護欄桿、加蓋件、張掛安全網(wǎng)等措施。落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為38.6米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管

8、類型為483.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。 施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.800/3=0.080kN/m 活荷載標準值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.080=0.142kN/m 活荷載的計算值 q

9、2=1.40.800=1.120kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.142+0.101.120)1.5002=0.278kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.142+0.1171.120)1.5002=-0.327kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.327106/5080.0=64.332N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/

10、mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.080=0.118kN/m 活荷載標準值q2=0.800kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.118+0.9900.800)1500.04/(1002.06105.0)=1.758mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值

11、 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.8001.500/3=0.120kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.120+1.41.200=1.893kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.8930.800/3=0.509kN.m =0.509106/5080.0=100.102N/mm2 小橫桿

12、的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.058+0.120+1.200=1.378kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1377.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105.0)=0.997mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.005mm 小橫桿的最大撓度

13、小于800.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.20.031+1.20.180+1.41.800=2.773kN 單扣件抗滑承載力的設計計算

14、滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12538.600=4.817kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30 NG2 = 0.30041.500(0.800+0.200)/2=0.900kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準

15、值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11 NG3 = 0.1101.5004/2=0.330kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50038.600=0.289kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.337kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載

16、規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0 = 0.350 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz = 0.840 Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 1.000 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3500.8401.000 = 0.206kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風

17、壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩(wěn)定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.64kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值

18、(N/mm2)；經計算得到 = 139.18 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.89kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵

19、抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.119kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 154.29 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 9.668kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 50.58 N

20、上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 12.64 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 68.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數(shù)；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求!四、 安全生產措施及操作要求（一） 安全生產措施1. 參與編制、審核、搭設的作業(yè)人員必須持證掛牌上崗。2. 架子工在搭、拆腳手架必須戴好安全帽與系好安全帶。3. 架子工搭設前應由施工員進行書面技術、安全交底，并由班長簽字后方可進行搭設。

21、4. 架子工在搭設過程中，對于彎曲、銹蝕嚴重的鋼管應剔除。5. 臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施，并懸掛安全警示標牌。6. 搭設腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看護，嚴禁非操作人員入內。（二） 操作要求1. 所有操作人員必須熟知和遵守安全規(guī)定和本崗位安全技術操作規(guī)程，正確使用個人防護用品，嚴禁酒后上班。2. 戴好安全帽，衣著靈便，系好安全帶，穿軟底防滑鞋。3. 操作時不得上上拋擲物體，不得在未固定的桿件上行走，不得在外架上躺坐、休息。4. 嚴禁攀爬外架上下，不得在操作面上嬉笑打鬧。5. 操作前必須學習技術交底并進行崗位安全檢查，下班時應收集工具及材為，消除不安全因素。

22、6. 工作完畢后，應做到工完料盡場地清。五、 腳物架的檢查與驗收腳手架搭設完成后，先由班組自檢合格，再收項目部驗收合格后提請公司有關部門進行驗收，對驗收中出現(xiàn)的一些問題立即進行整改，當驗收合格且責任人簽字方可進行投入使用。主要檢查是：桿件的設置和連接，支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；底座是否松動，立桿是否懸空；扣件螺絲是否符合規(guī)范要求；是否超載；每搭設10-13m高度后，達到設計高度后，遇到六級大風和大雪后，停用超過一個月等，均應履行檢查驗收物續(xù)。腳物架要保證縱成線，橫成方，立桿桿身垂直。搭接交替錯開，縱向水平桿平直，橫向水桿平齊，立桿間距、步距、縱距、橫距等符合規(guī)范要求，架子剪子剪刀膛連

23、續(xù)設置綁牢，架子與建筑物連接牢固，保持架子整體牢固、安全、適用、美觀。七、腳手架的拆除方法及安全要求1. 工程施工完畢經全面檢查，確認不再需要腳手架時，由工程負責人簽證后，方可進行拆除。安全員和技術員要向拆除腳手架的作業(yè)人員進行書面技術交底工作，并要有交底接受人簽字。2. 拆除腳手架，應設置警戒區(qū)，并設有醒目標志，同時要有專人負責監(jiān)護。3. 拆除腳物架前應將存留在腳物架上的材料、雜物等清除干凈，以防落物傷人。4. 拆除順序應自上而下，按后裝構件先拆，先裝后拆，一步一清原則，依次進行，不得上下同時拆除作業(yè)。嚴禁采用踏步式、分段、分立面拆除法。拆下的桿件、竹笆板、安全網(wǎng)等應用豎直運輸設備運送地面，

24、嚴禁從高處向下拋擲。運到地面的桿件、物品等應及時按品種、分規(guī)格堆放整齊，妥善保管。參加搭設的所有作業(yè)人員，一律不準酒后作業(yè)，必須思想集中，保持嚴肅，不準擅自離開工作崗位。同時嚴禁建章作業(yè)，野蠻施工。懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為30.0米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483.5， 連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。 施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手

25、板共鋪設4層。 懸挑水平鋼梁采用22a號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度2.50米，建筑物內錨固段長度1.50米。 懸挑水平鋼梁上面采用支桿、下面采用鋼絲繩與建筑物拉結。 最外面支點距離建筑物1.20m，支桿采用22a號槽鋼拉桿采用22a號槽鋼。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.800/3=0.080kN/m 活荷載標準值 Q=3.0000.800/3=0.800

26、kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.080=0.142kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.142+0.101.120)1.5002=0.278kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.142+0.1171.120)1.5002=-0.327kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進

27、行強度驗算： =0.327106/5080.0=64.332N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.080=0.118kN/m 活荷載標準值q2=0.800kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.118+0.9900.800)1500.04/(1002.06105.0)=1.758mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫

28、桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.8001.500/3=0.120kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.120+1.41.200=1.893kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.8

29、930.800/3=0.509kN.m =0.509106/5080.0=100.102N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.058+0.120+1.200=1.378kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1377.600800.0(3800.02-4800.02/9)

30、/(722.06105.0)=0.997mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.005mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的計

31、算值 R=1.20.031+1.20.180+1.41.800=2.773kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12530.000=3.744kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30 NG

32、2 = 0.30041.500(0.800+0.200)/2=0.900kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11 NG3 = 0.1101.5004/2=0.330kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50030.000=0.225kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.199kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.800

33、/2=3.600kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0 = 0.350 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz = 0.840 Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 1.000 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3500.8401.000 = 0.206kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10

34、其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩(wěn)定性計算: 卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.28kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模

35、量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 124.15 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.52kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A

36、立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.119kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 139.26 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 9.668kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 七、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為800mm，內側腳手架距離墻體200mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1200mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 2393.90cm4，截面抵抗矩W = 217.60cm3，截面積A =