燃燒調(diào)整培訓(xùn).ppt

1、鍋爐燃燒調(diào)整試驗方法,鍋爐研究所 2007年5月,一、總則 二、鍋爐冷態(tài)試驗 三、鍋爐熱態(tài)試驗 四、煤質(zhì)對鍋爐燃燒 運行的影響 五、運行工況下各因素對過熱器汽溫的影響,一、總則 燃燒調(diào)整試驗?zāi)康?保證正常穩(wěn)定的汽溫、汽壓和蒸發(fā)量； 著火穩(wěn)定，燃燒中心適中，火焰分布均勻，不燒損設(shè)備，盡量避免結(jié)焦，保證過熱器運行的安全； 使運行達(dá)到最高的經(jīng)濟(jì)性。,為了達(dá)到這些目的，對于煤粉爐在運行操作方面應(yīng)注意下述諸參數(shù)或控制方式的調(diào)整，使其達(dá)到最佳值： 燃燒器一、二、三次風(fēng)的出口風(fēng)速和風(fēng)率； 各燃燒器間的負(fù)荷分配和停投方式； 爐膛的風(fēng)量，即過剩空氣系數(shù)； 煤粉細(xì)度。,二、鍋爐冷態(tài)試驗 1、冷態(tài)試驗?zāi)康募耙饬x 冷

2、態(tài)試驗的目的是檢查和發(fā)現(xiàn)鍋爐及輔助設(shè)備在制造和安裝過程中存在的缺陷，以便及時處理；了解鍋爐及配套輔機(jī)的冷態(tài)工作特性和預(yù)見熱態(tài)工作特性，為鍋爐啟動和正常運行提供運行控制依據(jù)。冷態(tài)試驗是鍋爐運行和熱態(tài)試驗的基礎(chǔ)，是鍋爐順利點火及穩(wěn)定運行的保證。,通過冷態(tài)試驗可以弄清以下問題： 鍋爐燃燒系統(tǒng)的配風(fēng)均勻程度，四角燃燒器各一、二、三次風(fēng)系統(tǒng)的配風(fēng)均勻性，各風(fēng)門擋板的風(fēng)量特性等； 燃燒系統(tǒng)及燃燒器的阻力特性； 燃燒器的流體動力特性，一、二次風(fēng)的混合情況，旋流式燃燒器回流區(qū)的大小及回流量變化情況，四角燃燒器的切圓大小等； 三次風(fēng)的作用、布置位置、角度和所需風(fēng)速等； 影響爐膛充滿度的各種因素； 爐內(nèi)結(jié)渣的空氣

3、動力原因； 試驗降低爐膛出口煙氣速度和溫度扭轉(zhuǎn)殘余的各種措施； 摸索合理的運行方式四角燃燒中缺角運行的影響。,2、冷態(tài)試驗內(nèi)容 檢查 檢查磨煤機(jī)、粗粉分離器、細(xì)粉分離器、粉倉、給粉機(jī)等設(shè)備能否正常工作，各擋板設(shè)置是否合理； 對磨煤機(jī)進(jìn)出口溫度及壓力測點、粉倉溫度測點、一次風(fēng)管上溫度測點進(jìn)行重新校對，確保其測量準(zhǔn)確； 檢查吹灰器，使其能正常有效投運； 檢查煙風(fēng)系統(tǒng)、送引風(fēng)系統(tǒng)的密封性； 檢查風(fēng)門擋板的調(diào)節(jié)特性，包括檢查風(fēng)門擋板調(diào)節(jié)是否靈活和檢查擋板實際開度與外部指示開度是否一致； 通過測量核實送、引風(fēng)機(jī)的風(fēng)量和風(fēng)壓是否達(dá)到銘牌參數(shù)，是否能滿足鍋爐運行的需要； 檢查燃燒器的安裝情況。, 標(biāo)定 主要

4、包括一、二、三次風(fēng)測速裝置標(biāo)定。 擋板開度特性試驗 主要是二次風(fēng)擋板開度特性試驗。 一、二、三次風(fēng)配風(fēng)均勻性試驗 主要是一、二、三次風(fēng)風(fēng)量同層四角之間的均勻性試驗。 水平煙道氣流速度分布特性試驗 爐內(nèi)空氣動力場試驗 在一般冷爐試驗中對燃燒器射流的主要觀測內(nèi)容： 射流的射程，以及沿軸線速度衰減情況； 四角射流所形成的切圓大小和位置； 射流偏離燃燒器幾何中心線的情況；, 一、二次風(fēng)混合特性，如一、二次風(fēng)氣流離噴口的混合距離，以及各射流的相對偏離程度； 噴口傾角變化對射流混合距離及其相對偏離程度的影響等。 在冷態(tài)試驗中，對于爐膛氣流的主要觀測內(nèi)容： 火焰或氣流在爐內(nèi)的充滿度，一般用有效氣流所占截面與

5、整個爐膛截面之比表示?；鹧娉錆M度愈大，爐膛利用程度愈高，爐內(nèi)停滯區(qū)渦流區(qū)就愈小。 觀察爐內(nèi)氣流動態(tài)。一是氣流是否沖刷爐壁，如氣流貼壁，管子可能產(chǎn)生腐蝕，且爐內(nèi)容易結(jié)焦；二是氣流在爐膛斷面上的分布均勻性，是否有偏斜現(xiàn)象，如果氣流往爐膛一側(cè)偏斜，則容易造成該側(cè)火焰溫度過高，沾污結(jié)焦嚴(yán)重，受熱面熱負(fù)荷及過熱汽溫不均勻等情況。 各種氣流相互干擾情況，如燃燒器射流間的相互影響和三次風(fēng)對燃燒器主 射流的影響等。,爐內(nèi)冷態(tài)空氣動力場試驗依據(jù) 模型與實物的幾何相似條件：在實際運行的鍋爐上進(jìn)行冷態(tài)試驗，幾何相似是完全滿足的，不但相似而且相等； 介質(zhì)條件：從介質(zhì)的物理性質(zhì)說，空氣和煙氣也有差別，但它們都是雙原子和

6、三原子氣體為主組成的，其普朗特數(shù)（Pr值）可近似認(rèn)為是相等的； 運動相似條件：在冷態(tài)試驗時，應(yīng)使?fàn)t內(nèi)氣流的雷諾數(shù)Re冷與熱態(tài)的雷諾數(shù)Re熱相等或超過臨界雷諾數(shù)Re臨（Re臨=5104），當(dāng)Re冷Re臨，流動工況就進(jìn)入了自?；瘏^(qū)，由于空氣的運動粘度小，一般爐內(nèi)氣流的Re冷均大于Re臨，所以，在爐膛冷態(tài)試驗中相似條件能達(dá)到； 動量比相等條件：由于進(jìn)入爐膛是多股射流（即一、二、三次風(fēng)），當(dāng)進(jìn)行冷態(tài)試驗時，為達(dá)到多股氣流混合流動相似，還必須維持冷、熱態(tài)下各股氣流慣性力比值相等，也就是動量比相等。,良好的爐膛空氣動力工況表現(xiàn)特征 從燃燒中心區(qū)有足夠的熱煙氣回流至一次風(fēng)粉混合物根部，使燃料噴入爐膛后能迅速

7、受熱著火，且保持穩(wěn)定的著火前沿； 燃料和空氣的分布適宜，燃料著火后能得到充分的空氣供應(yīng)，并達(dá)到均勻的擴(kuò)散混合，以利迅速燃燼； 爐膛內(nèi)應(yīng)有良好的火焰充滿度，并形成區(qū)域適中的燃燒中心，這就要求爐膛內(nèi)氣流無偏斜，不沖刷爐壁，避免停滯區(qū)和無益的渦流區(qū)，各燃燒器射 流也不應(yīng)發(fā)生劇烈的干擾和沖撞。,三、鍋爐熱態(tài)試驗 1、熱態(tài)試驗?zāi)康募耙饬x 燃燒調(diào)整試驗是有計劃地改變某些可調(diào)參數(shù)，對燃燒工況做全面的測量。然后將取得的結(jié)果進(jìn)行科學(xué)分析，從安全性、經(jīng)濟(jì)性等諸多方面加以比較，確定出最佳運行方式。通過較全面的燃燒調(diào)整，也可以獲得鍋爐在最佳運行方式下的技術(shù)經(jīng)濟(jì)特性，包括燃料、空氣、煙氣及汽水工質(zhì)的運行參數(shù)及鍋爐效率、

8、廠用電指標(biāo)等。通過燃燒調(diào)整試驗，可以使運行人員更好地了解設(shè)備運行性能，掌握燃燒過程的內(nèi)在規(guī)律，使鍋爐機(jī)組處于長期安全穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)運行。,2、熱態(tài)試驗內(nèi)容 預(yù)備性試驗 根據(jù)原操作方式，鍋爐負(fù)荷為（0.81）De； 根據(jù)設(shè)計或經(jīng)驗推薦參數(shù)進(jìn)行初步調(diào)整，鍋爐負(fù)荷為（0.81）De。 燃燒器配風(fēng)方式的調(diào)整 改變一次風(fēng)率，r120、25、30，鍋爐負(fù)荷為（0.81）De； 調(diào)整二次風(fēng)旋流強(qiáng)度，改變34種工況，鍋爐負(fù)荷為（0.81）De。 輔助燃燒器及三次風(fēng)調(diào)整 投停輔助燃燒器的比較，鍋爐負(fù)荷為（0.81）De； 改變?nèi)物L(fēng)率r315、10、5、0，鍋爐負(fù)荷為（0.81）De。, 煤粉細(xì)度調(diào)整 改變煤粉細(xì)度

9、R9015、18、20、23，鍋爐負(fù)荷為（0.81）De。 空氣過剩系數(shù)調(diào)整 改變過熱器后空氣過剩系數(shù)1.1、1.15、1.2、1.25，鍋爐負(fù)荷為（0.81）De； 改變過熱器后空氣過剩系數(shù)1.2、1.25、1.3、1.35，鍋爐負(fù)荷為 0.5De。 負(fù)荷特性試驗 帶制粉系統(tǒng)運行，鍋爐負(fù)荷分別為1.0De、0.8De、0.75De、0.5De； 停帶制粉系統(tǒng)運行，鍋爐負(fù)荷分別為1.0De、0.8De、0.75De、0.5De。,3、調(diào)試方法 3.1 燃燒器出口風(fēng)速及風(fēng)率的調(diào)整 燃燒器保持適當(dāng)?shù)囊?、二、三次風(fēng)出口速度，是建立正常的空氣動力場和穩(wěn)定燃燒所必須的。一次風(fēng)速過高會推遲著火；過低則容易

10、燒壞燃燒器，并在一次風(fēng)管內(nèi)造成煤粉沉積。二次風(fēng)速過高或過低都可能破壞氣流的正常混合擾動，從而降低燃燒的穩(wěn)定性和經(jīng)濟(jì)性。 燃燒器出口斷面的尺寸及氣流速度決定了一、二、三次風(fēng)量的百分率。一次風(fēng)率愈大，為達(dá)到氣粉混合物著火溫度需要吸收的熱量就愈多，因而達(dá)到著火所需的持續(xù)時間就愈長。這對揮發(fā)份低的燃煤來講是不利的，當(dāng)一次風(fēng)溫較低時尤為不利。但是，對高揮發(fā)份的燃煤來講，維持著火并不困難，而著火后為保證揮發(fā)份的及時燃燼卻需要有較高的一次風(fēng)率。,3.2燃燒器的負(fù)荷分配及停投方式 燃燒器的負(fù)荷分配就是將各燃燒器的風(fēng)量和給粉量調(diào)整一致。但有時為了調(diào)整燃燒中心、改變火焰的偏斜現(xiàn)象、避免結(jié)焦、調(diào)節(jié)過熱汽溫分布或提高

11、運行經(jīng)濟(jì)性等原因，常有意識地改變各燃燒器之間的風(fēng)、粉分配比。 燃燒器負(fù)荷分配方式 蝸殼燃燒器的爐膛，有的經(jīng)驗是增加中間位置的各燃燒器的風(fēng)粉量或風(fēng)量可以獲得較好的燃燒效果，即所謂“橋形送風(fēng)”； 對于四角布置的直流燃燒器，為了減少火焰偏斜、避免結(jié)焦，當(dāng)風(fēng)道及噴口布置以至氣流射程不對稱時，將一側(cè)或相對兩側(cè)的風(fēng)粉量降低運行也可能有些效果； 配風(fēng)方式可采用“正塔形”或“反塔形”。, 燃燒器的停投原則 停用燃燒器的主要目的是保證鍋爐參數(shù)和穩(wěn)定燃燒，經(jīng)濟(jì)性方面的考慮是次要的； 停上投下，可降低火焰中心，以利于燃燼； 四角燃燒的方式中，宜對角停用，定時切換，以利水冷壁受熱均勻。 3.3空氣過剩系數(shù)的調(diào)整 對于

12、煤粉爐來講，空氣過剩系數(shù)的確定主要取決于鍋爐燃燒的經(jīng)濟(jì)性?？諝膺^剩系數(shù)過大會增加q2損失，過小會增加q3q4損失，因此它應(yīng)有一個適宜值，使（q2q3q4）為最小。一般在經(jīng)濟(jì)負(fù)荷范圍內(nèi)爐膛出口適宜的空氣過剩系數(shù)在1.151.25范圍內(nèi)。,低揮發(fā)份的煤種常需要較大的空氣過剩系數(shù)。液態(tài)排渣爐較固態(tài)排渣爐的數(shù)值小些。隨著鍋爐負(fù)荷的降低，空氣過剩系數(shù)有所增加。 空氣過剩系數(shù)的調(diào)整試驗主要在經(jīng)濟(jì)負(fù)荷或最大負(fù)荷下進(jìn)行。調(diào)整方法一般是改變總風(fēng)量或二次風(fēng)量，應(yīng)注意一次風(fēng)量不能過低或過高。 空氣過剩系數(shù)的變化常影響到爐膛的溫度分布和局部煙流的還原性氣氛濃度，從而影響到受熱面的沾污及結(jié)焦情況。,3.4煤粉細(xì)度的調(diào)整

13、 煤粉細(xì)度的影響，在一般情況下，主要表現(xiàn)在鍋爐機(jī)組運行的經(jīng)濟(jì)性上。煤粉愈細(xì)，q4愈小，而磨煤系統(tǒng)耗電率則增大，因此它有一個最佳值，使兩種熱損失之和最小。在直吹式制粉系統(tǒng)的鍋爐中，隨著負(fù)荷的降低，煤粉也有自然變細(xì)的趨勢。煤粉的粗細(xì)對火焰的行程、爐膛出口煙溫有影響。 3.5 四角配風(fēng)均勻性試驗 為使四角燃燒器得到良好的爐內(nèi)空氣動力場，關(guān)鍵的調(diào)試項目之一是使四角配風(fēng)均勻，對帶有煤粉的一次風(fēng)和動量大的二次風(fēng)都有同樣的要求。 四角切圓射流的偏轉(zhuǎn)主要原因在于相鄰兩角射流動量的相互作用，即既決定于每股射流的動量大小及射流動量作用范圍，又取決于兩股射流的作用點。,3.6 煤粉分布均勻性試驗 煤粉分布不均勻是指

14、： 分配到各個噴口的煤粉量不等，引起各燃燒器的風(fēng)煤比例失調(diào)； 同一噴口的橫截面上煤粉濃度和顆粒度分布不等，引起局部缺氧、著火困難和燃燒不穩(wěn)定、局部結(jié)焦、鍋爐效率降低等現(xiàn)象。,4、燃燒劣質(zhì)煤的調(diào)試方法 4.1 劣質(zhì)煤燃燒的特點 劣質(zhì)煤特點是： 水分高（可達(dá)1015），對褐煤甚至高達(dá)3040； 灰分高可達(dá)4050； 熱值低，只有1050012500kJ/kg； 著火點高和硫分高等。 由于灰分高，由此所產(chǎn)生的問題： 在相同的一次風(fēng)率下，氣粉混合物初始濃度較高，加熱至著火所需 熱量較大； 煤粉中揮發(fā)物被灰分所包圍，釋出的阻力增大。,4.2 一二次風(fēng)布置形式和風(fēng)量分配的調(diào)試 一次風(fēng)的集中布置 一次風(fēng)集中

15、布置是燒好劣質(zhì)煤的有效措施，理由是： 增加了煤粉的濃度，集中了易燃燒的揮發(fā)物； 降低了著火區(qū)的過量空氣； 燃燒中心集中，使火炬溫度水平升高； 煤愈差，一次風(fēng)比例就越小，分散送風(fēng)、送粉會使射流剛性變差，燃燒 不易穩(wěn)定，采用集中一次風(fēng)布置后，氣粉射流剛性變強(qiáng)。 但也存在一些問題： 由于煤粉高度集中，可能會出現(xiàn)著火、燃燒初期氧量不足的問題。在一次風(fēng)噴口內(nèi)加周界風(fēng)或夾心風(fēng)來解決； 集中布置后，噴口截面增大，不但噴口機(jī)械強(qiáng)度變差，易發(fā)生變形，同時也易出現(xiàn)速度不均勻、氣粉分層等不良現(xiàn)象。可通過在噴口內(nèi)加裝縱向或橫向隔板來解決。, 一次風(fēng)量的調(diào)試 一次風(fēng)量的大小，對燃料的著火影響較大。直流燃燒器煤粉的著火，

16、主要靠射流卷吸周圍高溫?zé)煔鈱σ淮物L(fēng)的氣粉混合物進(jìn)行加熱。對劣質(zhì)煤，在煤粉管道不積粉堵管前提下，應(yīng)盡可能降低一次風(fēng)比例；對無煙煤盡可能控制在2025以內(nèi)；揮發(fā)分較高時，可取得高些。 一次風(fēng)速的調(diào)試 燃燒劣質(zhì)煤時，一次風(fēng)速過高或過低都是不合適的。 一次風(fēng)速過高：會推遲著火，引起燃燒不穩(wěn)定，而且較粗的煤粉因慣性過大易穿過劇烈燃燒區(qū)而落下或逸走，形成機(jī)械未完全燃燒損失，有時甚至噴射到爐墻上引起結(jié)焦。,一次風(fēng)速過低會引起： 使煤粉氣流剛性削弱，氣流穩(wěn)定性變差，擾動又不強(qiáng)烈，火炬容易擺動，切圓形成不佳； 抽吸周圍高溫?zé)煔饬繙p少，降低了煤粉氣流著火前的加熱強(qiáng)度； 易產(chǎn)生氣粉分層和氣粉分布不均、堵管等不良現(xiàn)象

17、； 燃料如能著火，則因著火點距離噴口較近，容易燒壞噴口。, 二次風(fēng)噴口的布置及交角 采用一次風(fēng)集中送粉的措施后，二次風(fēng)往往有如下的布置形式：一次風(fēng)下設(shè)置下二次風(fēng)，一次風(fēng)上設(shè)置中二次風(fēng)及上二次風(fēng)，根據(jù)著火三角形原理，二次風(fēng)應(yīng)該在煤粉火炬邊緣著火后和一次風(fēng)相交，以實現(xiàn)分段送風(fēng)的目的。 控制二次風(fēng)和一次風(fēng)相交的主要手段是：二次風(fēng)噴口的角度、風(fēng)速及一、二次風(fēng)噴口間的距離。 二次風(fēng)的分配試驗 調(diào)試時一般采用下少上多的二次風(fēng)分配方式。 下二次風(fēng)的作用是： 分段送入空氣，使下側(cè)煤粉火炬燃燒； 托起煤粉氣流中分離出來的粉粒，減低灰渣未燃燼損失。,4.3 切圓直徑的調(diào)試 燃燒劣質(zhì)燃料時，一般認(rèn)為，只要爐膛水冷壁

18、不結(jié)焦，切圓直徑大些更具有優(yōu)點： 旋轉(zhuǎn)動量增大，擾動強(qiáng)烈，對燃料的燃燼有利； 火焰中心接近一次風(fēng)噴口，煤粉的著火條件較好； 爐膛充滿良好，爐膛利用率較高； 旋流強(qiáng)度增大后，爐膛中心區(qū)抽吸煙氣較多，燃燒器上部的部分高溫?zé)煔庥缮贤禄亓鳎瑢μ岣咧饏^(qū)的爐溫亦有作用； 對水冷壁的傳熱效果得到了加強(qiáng)。,切圓直徑過大將帶來負(fù)面影響： 高溫?zé)煔馊菀滋谝鸾Y(jié)焦； 受煤種波動、負(fù)荷變化、四角風(fēng)速及煤粉均勻性的影響較大； 燃燒器易變形、超溫、燒壞； 爐膛中心弱風(fēng)區(qū)過大，會使?fàn)t膛容積利用率降低； 由于火炬旋轉(zhuǎn)動量較高，使得爐膛出口殘余扭轉(zhuǎn)較大形成出口速度場分布 不均勻，橫截面煙氣溫差增大，過熱汽溫易出現(xiàn)熱偏差。

19、,4.4 鈍體燃燒器在劣質(zhì)煤燃燒中的應(yīng)用 加裝鈍體后，主要起到穩(wěn)燃的目的。對爐內(nèi)著火及空氣動力特性的影響： 在鈍體后形成了回流區(qū)； 射流速度變化不大，沒有明顯衰減； 強(qiáng)化了著火，提高了穩(wěn)燃能力。 4.5 關(guān)于三次風(fēng)的調(diào)試 燃燒劣質(zhì)煤時，由于水分和灰分較高，制粉系統(tǒng)有時漏風(fēng)較大，使得三次風(fēng)量和風(fēng)速往往比設(shè)計值高得多，大量的三次風(fēng)噴入對燃燒的影響主要有： 使?fàn)t膛火焰溫度降低，著火推遲，燃燒不穩(wěn)定； 大量高速、低溫的三次風(fēng)穿入火炬，擾亂了爐內(nèi)正常的空氣動力場，易引起氣流帖壁結(jié)焦現(xiàn)象；, 降低了火炬溫度，惡化了燃燒條件，使飛灰可燃物增加； 當(dāng)三次風(fēng)中細(xì)粉較多時，會使火焰拖長、出口爐溫及過熱蒸汽溫度均偏

20、高。 當(dāng)三次風(fēng)過大時，可采取如下降低措施： 減少制粉系統(tǒng)及碎煤系統(tǒng)特別是負(fù)壓的磨煤系統(tǒng)的漏風(fēng)，往往會收到較好 的效果； 提高干燥煤粉的熱風(fēng)溫度也能降低乏氣量； 在保證著火穩(wěn)定的條件下，可按一次風(fēng)比例用乏氣送粉，多余的乏氣作為三次風(fēng)送入爐膛； 當(dāng)干燥系統(tǒng)輸入熱量有余量時，可考慮采用加裝三次風(fēng)再循環(huán)管，把送至三次風(fēng)管的乏氣量抽部分至磨煤系統(tǒng)再循環(huán)，以降低三次風(fēng)量； 把部分乏氣引入二次風(fēng)管道內(nèi)； 抽取高溫?zé)煔庾鳛榧訜峤橘|(zhì)，降低干燥質(zhì)的流量。,4.6 關(guān)于爐內(nèi)衛(wèi)燃帶的裝置問題 4.7 關(guān)于過熱汽溫的調(diào)試 在燃燒劣質(zhì)煤時，要注意過熱器超溫問題。產(chǎn)生超溫的原因有： 劣質(zhì)煤著火遲，使火炬拖長； 燒劣質(zhì)煤時，

21、投煤量大，使得磨煤系統(tǒng)難以適應(yīng)，這會使火炬拖長； 多灰煤粉所需的燃燼時間較長； 劣質(zhì)煤的水分較高，所需要的三次風(fēng)量大； 往往敷設(shè)了一定數(shù)量的衛(wèi)燃帶。,4.8 燃用劣質(zhì)煤時防止結(jié)焦的調(diào)試 對易結(jié)焦的煤，采用較小的假想切圓直徑是合適的； 下、中二次風(fēng)量可關(guān)小些，上二次風(fēng)可開大些，使下部氣流貼邊少，上部擾動增強(qiáng)； 對結(jié)焦嚴(yán)重的煤種，一次風(fēng)不宜過分密集，可考慮適當(dāng)拉開，以降低局部熱負(fù)荷及溫度； 宜采用較低的爐膛熱負(fù)荷值； 減少衛(wèi)燃帶面積，并把其位置適當(dāng)下移； 保證爐膛四周有足夠的過量空氣，并且要有合適的空氣動力場，使四角一、二次風(fēng)及煤粉分布均勻； 定期吹灰，可以保持受熱面的清潔，防止或減輕結(jié)焦。,5、

22、關(guān)于周界風(fēng)和夾心風(fēng)的作用 采用的數(shù)量 一次風(fēng)集中布置后，可用周界風(fēng)或夾心風(fēng)來解決煤粉氣流高度集中的著火燃燒初期的氧量供應(yīng)問題。數(shù)量約占二次風(fēng)量的715，由于漏風(fēng)實際將高于此值。為了達(dá)到及時補(bǔ)氧的目的，無論是周界風(fēng)或夾心風(fēng)都希望采用較高的風(fēng)速（一般為5060m/s）。 周界風(fēng)的作用 冷卻一次風(fēng)噴口，防止燒壞或變形； 補(bǔ)充氧量，因煤粉火炬先從周緣開始著火，火炬周界易出現(xiàn)缺氧，周界風(fēng)起著補(bǔ)氧作用； 高速周界風(fēng)噴出后托住四周煤粉，防止煤粉分離；, 高速周界風(fēng)噴出有利于卷吸周圍高溫?zé)煔饧訜崦悍郏龠M(jìn)著火，但周界風(fēng)如果使用不當(dāng)，將把一次風(fēng)射流和高溫?zé)煔飧艚^開來； 可作為變煤種變負(fù)荷時的燃燒調(diào)節(jié)手段； 加速

23、一、二次風(fēng)的混合過程。 夾心風(fēng)的作用 補(bǔ)充火炬中心的氧氣，而不必影響外緣的著火區(qū)； 高速的夾心風(fēng)增強(qiáng)了一次風(fēng)的剛性，減少了火炬的擺動，切圓形成較好，直徑略為變小，但夾心風(fēng)的存在對一次風(fēng)射流外側(cè)煙氣卷吸量影響不大；, 加強(qiáng)射流核心的擾動，對自由射流測量表明，射流核心區(qū)氣流的湍流強(qiáng)度 遠(yuǎn)低于射流邊界層（一般低23倍），因此采用夾心風(fēng)后，強(qiáng)化了核心的氣流脈動，這對加速已著火的射流邊緣火焰向中心擴(kuò)張的速度是有利的，同時也加強(qiáng)了氧氣和燃料的混合； 增大夾心風(fēng)的動量時，一次風(fēng)射流擴(kuò)展角減少，即射流尾跡變狹，煤粉散射現(xiàn)象有所減輕，這對避免煤粉氣流貼壁是有一定好處的； 可作為煤種、變負(fù)荷等參數(shù)變化時燃燒調(diào)節(jié)手段。,四、煤質(zhì)對鍋爐燃燒的及運行的影響 目前電廠運行中煤質(zhì)和設(shè)計的煤質(zhì)都有差異，煤種的變化對運行的經(jīng)濟(jì)性和可靠性都