轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架.ppt

1、1,轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架,第1節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架研制概況 第2節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架概述 第3節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架關(guān)鍵技術(shù)及原理 第4節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架具體結(jié)構(gòu)及技術(shù)要求 第5節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架落成要求（使用維護(hù)注意事項(xiàng)）,2,第1節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架研制概況,為提高大秦線運(yùn)輸裝備的技術(shù)水平、方便檢修維護(hù)工作，2003年1月9日鐵道部運(yùn)輸局裝備部在北京組織召開了C76型全鋼浴盆運(yùn)煤敞車設(shè)計(jì)任務(wù)建議書及設(shè)計(jì)方案部級審查會，并以運(yùn)裝貨車200320號關(guān)于批復(fù)C76型全鋼浴盆運(yùn)煤敞車設(shè)計(jì)任務(wù)書和設(shè)計(jì)方案的通知下發(fā)了C76型全鋼浴盆運(yùn)煤敞車設(shè)計(jì)任務(wù)書。 按照設(shè)計(jì)任務(wù)書的要求，我公司于2003年2月完成了轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向

2、架工作圖設(shè)計(jì)、技術(shù)條件及質(zhì)量特性重要度分級表等技術(shù)文件的編制工作。 2003年3月27日，鐵道部運(yùn)輸局裝備部在北京組織召開了25t軸重新型運(yùn)煤敞車技術(shù)方案審查會。并以運(yùn)裝貨車2003112號文件印發(fā)了25t軸重新型運(yùn)煤敞車技術(shù)方案審查意見。,3,第1節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架研制概況,2003年4月完成了轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架側(cè)架、搖枕的試制及靜強(qiáng)度、靜載荷和疲勞試驗(yàn)，2003年5月完成了三輛份轉(zhuǎn)向架的試制工作。 2003年6月2-4日，在齊齊哈爾鐵路分局管內(nèi)齊齊哈爾站至煙筒屯站區(qū)間和榆樹屯站至龍江站區(qū)間完成了轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架配裝25t軸重新型運(yùn)煤敞車動力學(xué)試驗(yàn)?？铡⒅剀囎罡哌\(yùn)行速度138km/h，動力學(xué)性能符

3、合GB5599-85鐵道車輛動力學(xué)性能評定和試驗(yàn)鑒定規(guī)范的規(guī)定。 2003年9月1213日，鐵道部運(yùn)輸局裝備部在秦皇島組織召開了轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架技術(shù)審查會。并以運(yùn)裝貨車2003326號文件印發(fā)了關(guān)于印發(fā)25t軸重新型運(yùn)煤敞車、2E軸擺式轉(zhuǎn)向架、2E軸下交叉支撐轉(zhuǎn)向架技術(shù)審查意見的通知，同意齊車公司研制的25t軸重下交叉支撐轉(zhuǎn)向架通過技術(shù)審查，并定型為轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架。,4,第2節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架概述,1 用途 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架適用于標(biāo)準(zhǔn)軌距、軸重25t、最高商業(yè)運(yùn)營速度120km/h的各型鐵路提速、重載貨車。 2 主要結(jié)構(gòu)特點(diǎn) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架系鑄鋼三大件式貨車轉(zhuǎn)向架。一系懸掛采用軸箱彈性剪切墊；二系

4、懸掛采用帶變摩擦減振裝置的中央枕簧懸掛系統(tǒng)，搖枕彈簧為二級剛度；兩側(cè)架之間加裝側(cè)架彈性下交叉支撐裝置；采用直徑為375mm的下心盤，下心盤內(nèi)設(shè)有含油尼龍心盤磨耗盤； 采用JC型雙作用常接觸彈性旁承； 裝用25t軸重雙列圓錐滾子軸承，采用輕型新結(jié)構(gòu)HEZB型鑄鋼車輪或HESA型輾鋼車輪；基礎(chǔ)制動裝置為中拉桿式單側(cè)閘瓦制動裝置，采用L-A或L-B型組合式制動梁，新型高摩合成閘瓦。,5,轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架三維實(shí)體圖,6,轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架三維實(shí)體爆炸圖,7,第2節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架概述,3 主要性能參數(shù)和基本尺寸 3.1主要性能參數(shù) 軌距 1435mm 軸重 25t 軸型 RE2A或RE2B 自重 4.8t

5、最高商業(yè)運(yùn)營速度 120km/h 通過最小半徑(限速) 145m,8,第2節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架概述,3.2 基本尺寸 固定軸距 1830mm 軸頸中心距 1981mm 旁承中心距 1520mm 空車心盤到軌面高（心盤載荷65.7KN） 680mm 下心盤直徑 375mm 下心盤面到下旁承頂面距離 自由狀態(tài) 92mm 工作狀態(tài) 83mm 側(cè)架上平面到軌面距離 787mm 側(cè)架下平面到軌面距離 162mm 車輪直徑 840mm 游動杠桿自由端與鉛垂面夾角 53 基礎(chǔ)制動裝置制動倍率 4,9,第3節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架關(guān)鍵技術(shù)及原理,1 軸箱橡膠墊 實(shí)現(xiàn)輪對的彈性定位，隔離輪軌間高頻振動，減小輪軌作用力，

6、降低輪軌磨耗。 緩和輪軌沖擊，有利于提高側(cè)架等零部件的疲勞壽命。,10,第3節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架關(guān)鍵技術(shù)及原理,2 側(cè)架彈性下交叉支撐裝置 采用側(cè)架彈性下交叉支撐裝置，用以提高轉(zhuǎn)向架的抗菱剛度，從而提高轉(zhuǎn)向架的蛇行失穩(wěn)臨界速度、提高貨車直線運(yùn)行的穩(wěn)定性。同時(shí)，交叉支撐裝置可有效保持轉(zhuǎn)向架的正位狀態(tài)，從而減小了車輛在直線和曲線運(yùn)行時(shí)輪對與鋼軌的沖角，改善轉(zhuǎn)向架的曲線通過性能，顯著減少輪軌磨耗。 理論研究指出，三大件式轉(zhuǎn)向架的抗菱剛度對轉(zhuǎn)向架的蛇行運(yùn)動穩(wěn)定性有控制性作用，抗菱剛度小，兩輪對容易產(chǎn)生同相搖頭和反相橫移運(yùn)動，轉(zhuǎn)向架直線運(yùn)行的穩(wěn)定性就差，容易發(fā)生蛇行失穩(wěn)，并降低車輛平穩(wěn)性。因此，提高三大件

7、式轉(zhuǎn)向架的抗菱剛度是非常重要的。 傳統(tǒng)三大件的兩側(cè)架之間僅通過搖枕、彈簧、斜楔連接，抵抗菱形變形的能力有限。轉(zhuǎn)K6轉(zhuǎn)向架的兩側(cè)架之間不但通過搖枕、彈簧、斜楔連接，而且增加了新的連接方式（交叉桿），轉(zhuǎn)向架抗菱剛度顯著增大。根據(jù)實(shí)測結(jié)果，交叉支撐轉(zhuǎn)向架的空、重車抗菱剛度可比原三大件式轉(zhuǎn)向架提高36倍，,11,第3節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架關(guān)鍵技術(shù)及原理,3 雙作用常接觸彈性旁承 貨車運(yùn)行速度的提高，要求采用常接觸彈性旁承增大轉(zhuǎn)向架與車體之間的回轉(zhuǎn)阻尼，以有效抑制轉(zhuǎn)向架與車體的搖頭蛇行運(yùn)動，同時(shí)約束車體側(cè)滾振動，提高貨車在較高速度運(yùn)行時(shí)的平穩(wěn)性和穩(wěn)定性。 常接觸彈性旁承，由于上下旁承之間無間隙而又有接觸彈性

8、，也增加了車體在轉(zhuǎn)向架上的側(cè)滾穩(wěn)定性。 同時(shí)，為了防止貨車曲線運(yùn)行時(shí)車體發(fā)生過大傾角，采用剛性滾子來限制彈性旁承的壓縮量。一旦上旁承板壓靠滾子，不僅車體側(cè)傾角受到限制，而且由于滾子的滾動而不致增大回轉(zhuǎn)阻力矩，影響曲線通過性能。,12,第3節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架關(guān)鍵技術(shù)及原理,4 中央懸掛系統(tǒng)兩級剛度彈簧 眾所周知，提高彈簧靜撓度不僅可以提高貨車轉(zhuǎn)向架的運(yùn)行平穩(wěn)性，而且還可以提高轉(zhuǎn)向架對扭曲線路的適應(yīng)性和脫軌安全性。現(xiàn)有貨車空車運(yùn)行性能和脫軌安全性不良，也與空車彈簧靜撓度過小有關(guān)，因此有必要采取措施提高貨車空車的彈簧靜撓度。 采用內(nèi)、外枕簧不同高度的兩級剛度彈簧是提高空車彈簧靜撓度的有效措施，即在空

9、車時(shí)彈簧具有較小的剛度，使空車彈簧靜撓度提高，而在重車時(shí)彈簧具有較大的剛度，以承受重車的載荷，這樣可使貨車轉(zhuǎn)向架的空、重車彈簧靜撓度都在合理范圍內(nèi)。轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架所采用的兩級剛度彈簧為內(nèi)、外圈彈簧不等高結(jié)構(gòu)，空車時(shí)僅外圈彈簧承重，重車時(shí)由內(nèi)、外圈彈簧共同承重。,13,第3節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架關(guān)鍵技術(shù)及原理,5心盤磨耗盤 貨車上、下心盤的磨耗是貨車運(yùn)用中的慣性問題，其檢修工作量較大，且檢修質(zhì)量的好壞直接威脅行車的安全。為了減少貨車上、下心盤的磨損，在轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架中采用了經(jīng)過長期運(yùn)用考驗(yàn)證明耐磨性能優(yōu)良的心盤磨耗盤，材質(zhì)為鑄模式特種含油尼龍。 該心盤磨耗盤介于上、下心盤之間，上、下心盤的平面和圓周

10、邊部分都被含油尼龍心盤磨耗盤隔離，這就完全避免了上、下鋼質(zhì)心盤間的直接磨損，也改善了上、下心盤面的承載勻衡性。經(jīng)運(yùn)用試驗(yàn)，這種含油尼龍心盤磨耗盤運(yùn)用56年后磨耗甚少，非常耐磨，深受現(xiàn)場歡迎。因此采用含油尼龍心盤磨耗盤可以有效提高上、下心盤的使用壽命。,14,第3節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架關(guān)鍵技術(shù)及原理,6 耐磨銷套 貨車轉(zhuǎn)向架在運(yùn)用過程中，基礎(chǔ)制動裝置的銷套磨損十分嚴(yán)重，貨車提速后，銷套磨損將更為加劇。為了改善銷套磨損，提高提速貨車轉(zhuǎn)向架銷套的使用壽命，在轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架中全部采用耐磨銷套，即采用奧貝體襯套和45號鋼淬火圓銷，提高圓銷表面硬度，同時(shí)減小銷套間的間隙，提高銷套裝配精度，以改善銷套的受力狀態(tài)

11、等。,15,第4節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架具體結(jié)構(gòu)及技術(shù)要求,1 輪對組成及軸承 1.1 輪對組成符合TB1010的要求。 1.2 車輪為符合TB/T2817鐵道車輛用輾鋼整體車輪技術(shù)條件的HESA型輾鋼全加工車輪或符合TB/T1013碳素鋼鑄鋼車輪技術(shù)條件的HEZB840碳素鋼鑄鋼車輪，車輪進(jìn)行靜平衡測試，最大殘余不平衡值不大于125gm，同一輛車必須裝用同一型號的車輪。 1.3 車軸幾何尺寸符合GB12814-2002標(biāo)準(zhǔn)車軸圖樣RE2A型車軸或符合SYST256-00-00-00圖樣要求的RE2B型車軸，材質(zhì)為LZW50鋼。 1.4 滾動軸承采用SKF TBU150型、FAG TAROL150型

12、滾動軸承或353130A緊湊型滾動軸承，軸承輪廓尺寸：內(nèi)圈內(nèi)徑外圈外徑軸承寬度（150250160）。同一輪對必須裝用同一型號的軸承。,16,第4節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架具體結(jié)構(gòu)及技術(shù)要求,2 軸箱橡膠墊組成 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架軸箱一系加裝了內(nèi)八字橡膠彈性剪切墊，實(shí)現(xiàn)輪對的彈性定位，減小轉(zhuǎn)向架簧下質(zhì)量，隔離輪軌間高頻振動。軸箱橡膠墊組裝時(shí)，導(dǎo)電銅線在轉(zhuǎn)向架內(nèi)側(cè)。,17,第4節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架具體結(jié)構(gòu)及技術(shù)要求,3 側(cè)架組成 側(cè)架組成結(jié)構(gòu)見下圖。支撐座通過沿側(cè)架大體中心線上下兩條焊縫焊接在側(cè)架上，組裝位置必須用專用組焊工裝保證，配合面允許打磨修配；立柱磨耗板通過4個(gè)折頭螺栓與側(cè)架立柱緊固。,18,第4節(jié)

13、轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架具體結(jié)構(gòu)及技術(shù)要求,4 中央懸掛系統(tǒng) 轉(zhuǎn)向架搖枕彈簧由6個(gè)外圓彈簧（1）、1個(gè)外圓彈簧（2）和7個(gè)內(nèi)圓彈簧組成，外圓彈簧（1）比內(nèi)圓彈簧高23mm，外圓彈簧（2）與內(nèi)圓彈簧同高。為便于識別，外圓彈簧（2）涂黃色厚漿醇酸漆。,19,第4節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架具體結(jié)構(gòu)及技術(shù)要求,5 減振裝置 轉(zhuǎn)向架減振結(jié)構(gòu)為斜楔式變摩擦減振裝置，由側(cè)架立柱磨耗板、組合式斜楔、斜面磨耗板、雙卷減振彈簧組成。減振彈簧比枕外圓彈簧(1)高10mm。主摩擦板磨耗限度3mm，斜楔副摩擦面磨耗限度2mm。,20,第4節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架具體結(jié)構(gòu)及技術(shù)要求,6 搖枕組成 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架搖枕由固定杠桿支點(diǎn)座組成、搖枕、下

14、心盤、斜面磨耗板組成，搖枕材質(zhì)為B級鋼，下心盤螺栓為GB31.1-88的M24螺栓（強(qiáng)度等級10.9級），螺母為BY-B、BY-A、FS型防松螺母（強(qiáng)度等級10級）。,21,第4節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架具體結(jié)構(gòu)及技術(shù)要求,7 基礎(chǔ)制動裝置 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架基礎(chǔ)制動裝置由左、右組合制動梁、中拉桿、固定杠桿、固定杠桿支點(diǎn)、游動杠桿、高摩合成閘瓦，各種規(guī)格的耐磨銷套組成。,22,第4節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架具體結(jié)構(gòu)及技術(shù)要求,8 側(cè)架彈性下交叉支撐裝置 下交叉支撐裝置由1個(gè)下交叉桿、1個(gè)上交叉桿、8個(gè)橡膠墊、4個(gè)雙耳墊圈、4個(gè)鎖緊板、4個(gè)緊固螺栓組成。 在上、下交叉桿中部焊有上、下夾板，利用2組M12螺栓、螺母、

15、墊圈將夾板緊固，同時(shí)把螺母用電焊點(diǎn)固，上、下夾板間有4處塞焊點(diǎn)和兩條平焊縫，把上、下交叉桿點(diǎn)固成一個(gè)整體。 交叉桿組裝順序：先安裝上、下交叉桿，在支撐座兩側(cè)安裝橡膠墊，安裝鎖緊板、標(biāo)志板、雙耳墊圈，緊固端部螺栓，其緊固力矩為675700N.m，然后將交叉桿中部上、下夾板用螺栓、螺母、墊圈緊固，把螺母用電焊點(diǎn)固，焊接塞焊點(diǎn)和平焊縫，把雙耳墊圈的兩個(gè)對稱止耳撬起，使其緊貼螺栓六方頭的側(cè)面上，最后安裝安全索。,23,第4節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架具體結(jié)構(gòu)及技術(shù)要求,交叉桿三維實(shí)體圖,交叉支撐裝置彈性結(jié)點(diǎn)三維實(shí)體圖,24,第4節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架具體結(jié)構(gòu)及技術(shù)要求,9 雙作用常接觸彈性旁承 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架采用了

16、JC型雙作用彈性旁承，增加轉(zhuǎn)向架與車體之間的回轉(zhuǎn)阻力矩，提高轉(zhuǎn)向架高速運(yùn)行穩(wěn)定性。 JC型雙作用彈性旁承由彈性旁承體、旁承磨耗板、旁承座、滾子、滾子軸、調(diào)整墊板、墊片等零部件組成。,25,第5節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架落成要求（使用維護(hù)注意事項(xiàng)）,1 同一轉(zhuǎn)向架兩個(gè)側(cè)架固定軸距之差不得大于2mm(選用同一鏟豆的側(cè)架)。 2 同一輪對車輪直徑之差不大于1mm,同一轉(zhuǎn)向架兩個(gè)輪對車輪直徑之差不大于6mm。車輪應(yīng)進(jìn)行靜平衡測試，最大殘余不平衡值不大于125gm。同一輛車必須裝用同一種型號的車輪。 3 空車狀態(tài)下,旁承間隙(上旁承與滾子頂面間隙)為51mm?？捎谜{(diào)整墊板進(jìn)行調(diào)整。旁承座安裝方向：同一轉(zhuǎn)向架應(yīng)相

17、反，同一輛車要同側(cè)同向。 4 承載鞍與側(cè)架導(dǎo)框之間的兩側(cè)間隙之和,縱向?yàn)?mm7mm,橫向?yàn)?mm13mm；承載鞍與側(cè)架導(dǎo)框之間單側(cè)最小間隙，縱向?yàn)?mm,橫向?yàn)?.5mm。,26,第5節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架落成要求（使用維護(hù)注意事項(xiàng)）,5 同一轉(zhuǎn)向架同型圓柱螺旋彈簧自由高之差不大于3mm,同一側(cè)架上同型內(nèi)簧或同型外簧自由高之差不大于2mm。減振彈簧內(nèi)外圈自由高差不大于2mm，同一組兩級剛度彈簧內(nèi)外圈自由高差不小于20mm，不大于25mm。且在落車后空車狀態(tài)下,應(yīng)檢查轉(zhuǎn)向架搖枕兩端彈簧定位臍必須落入減振內(nèi)圈彈簧和枕內(nèi)圓彈簧之中，不允許卡阻。 6 為方便搖枕彈簧組裝,組裝前應(yīng)清除側(cè)架上弦桿兩端下凹槽的飛邊毛刺。 7 落成后斜楔與側(cè)架立柱磨耗板之間應(yīng)接觸良好,不允許有垂直貫通間隙,斜楔與磨耗板間的局部間隙不得大于1.5mm。 8 交叉桿支撐座