沙角C電廠項(xiàng)目可行性研究報(bào)告

1 沙角 目 1 概 述 項(xiàng)目背景 沙角 為廣東省主力發(fā)電廠之一。 沙角發(fā)電廠 980 660電廠全套發(fā)電設(shè)備由國(guó)外進(jìn)口，年發(fā)電能力可達(dá) 130億千瓦時(shí)，電廠于 1992年正式動(dòng)工，由 1996年 6月三臺(tái)機(jī)組正式移交商業(yè)運(yùn)行。 沙角 極履行社會(huì)責(zé)任，全面推進(jìn)節(jié)能減排工作，為建設(shè)資源節(jié)約型、環(huán)境友好型社會(huì)作出貢獻(xiàn)。 2004年建設(shè)了工業(yè)廢水“零排放”工程， 每年可節(jié) 約淡 水 170萬(wàn)噸，減 少工業(yè)廢水排放 170萬(wàn)噸 。 2009年，實(shí)施“工業(yè)廢水處理廠中水作為煤場(chǎng)噴淋水源”項(xiàng)目改造，進(jìn)一步提高了工業(yè)廢水的利用率。 沙角 用高效靜電除塵器，除塵效率達(dá) 2006年建設(shè)投運(yùn)了三臺(tái)機(jī)組煙氣脫硫工程， 脫硫投運(yùn)率達(dá) 95%以上，脫硫效率達(dá) 90%以上， 每年可減少二氧化硫排放約 4萬(wàn)噸，減少煙塵排放約 36萬(wàn)噸，對(duì) 改善 珠三角的 大氣環(huán)境質(zhì)量，促進(jìn)社會(huì)可持續(xù)發(fā)展發(fā)揮了積極的作用。 本次脫硝 系統(tǒng)改造項(xiàng)目 是擬在電廠 3臺(tái) 機(jī)組上 進(jìn)行 安裝煙氣脫硝裝置。 隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展和環(huán)保法規(guī)的實(shí)施和加強(qiáng)，新的火電廠大氣污染 物排放標(biāo)準(zhǔn)更加嚴(yán)格 。 沙角 于珠江三角洲地區(qū)，珠江三角洲地區(qū)的污染屬于復(fù)合型大氣污染，隨著煙氣脫硫設(shè)備的安裝和運(yùn)行，二氧化硫的排放量將逐步得到控制，并導(dǎo)致氮氧化物污染問(wèn)題凸現(xiàn)出來(lái)。近年來(lái)我省氮氧化物排放對(duì)酸雨形成的貢獻(xiàn)呈上升趨勢(shì)，酸雨中硝酸根離子與硫酸根離子的比值上升趨勢(shì)明顯，加強(qiáng)氮氧化物的污染控制已提到了議事日程。國(guó)外發(fā)達(dá)國(guó)家早已經(jīng)把對(duì) 紛制定嚴(yán)格的燃煤電廠 省是一個(gè)燃煤大省，隨著電力工業(yè)的持續(xù)發(fā)展，用于發(fā)電的煤量必將逐年增加，增加，從嚴(yán)控制燃煤電廠 2008年 2月，廣東省環(huán)境保護(hù)局轉(zhuǎn)發(fā)省發(fā)展改革委關(guān)于做好全省火電機(jī)組脫硝工程建設(shè)的通知 (粵環(huán)含【 2008】 166號(hào) )，通知強(qiáng)調(diào)： “目前已經(jīng)建成投運(yùn)未安裝脫硝裝置的 2 省內(nèi)火電機(jī)組 (不包括計(jì)劃關(guān)停的小火電機(jī)組 )業(yè)主單位應(yīng)根據(jù)機(jī)組運(yùn)行壽命、場(chǎng)地建設(shè)條件等實(shí)際情況，抓緊組織研究脫硝工程建設(shè)方案，因地制宜采用合適的脫硝技術(shù) ”。 2011年 1月 13日，廣東省環(huán)保廳廣東省火電廠降氮脫硝工程實(shí)施方案（粵環(huán)【 2011】3號(hào)）文件，進(jìn)一步明確要求了廣東省火電廠降氮脫硝工程實(shí) 施 方 案。 廣東省粵電集團(tuán)有限公司 沙角 安全生產(chǎn)的同時(shí)，充分考慮對(duì)社會(huì)與公眾的責(zé)任，提出建設(shè)綠色環(huán)保電站的目標(biāo)，公司環(huán)境保護(hù)工作的指導(dǎo)思想是：強(qiáng)調(diào)企業(yè)發(fā)展與環(huán)境的協(xié)調(diào)，在滿足國(guó)家環(huán)境保護(hù)要求的條件下，結(jié)合公司發(fā)展戰(zhàn)略，積極建設(shè)高效環(huán)保型、節(jié)水型火電機(jī)組，努力實(shí)現(xiàn) “煙囪不冒煙、廠房不漏汽、廢水不外排、噪聲不擾民、灰渣再利用 ”的環(huán)保型電站建設(shè)目標(biāo)。本項(xiàng)目就是在公司環(huán)境保護(hù)工作的指導(dǎo)思想下，對(duì) 3臺(tái) 機(jī)組實(shí)施脫氮 ，對(duì)國(guó)內(nèi)火電廠降低氮氧化物 排放具有積極的 意 義 。 研究范圍 參照火力發(fā)電廠可行性研究報(bào)告內(nèi) 容深度規(guī)定 (5375要求，本可行性研究的范圍主要包括以下內(nèi)容： 脫硝工程的建設(shè)條件 煙氣脫硝工藝方案 脫硝工程設(shè)想 脫硝還原劑的來(lái)源及供應(yīng) 脫硝工程對(duì)環(huán)境的影響 脫硝工程的投資估算及運(yùn)行成本分析 報(bào)告編制依據(jù) (1) 省環(huán)保局轉(zhuǎn)發(fā)省發(fā)改委關(guān)于做好全省火電機(jī)組脫硝工程建設(shè)的通知的通知(粵環(huán)函 2008166號(hào) )； (2) 省發(fā)改委關(guān)于做好全省火電機(jī)組脫硝工程建設(shè)的通知 (粵發(fā)改能 2008102號(hào) )； (3) 廣東省環(huán)保廳廣東省火電廠降氮脫硝工程實(shí)施方案（ 粵環(huán)【 2011】 3號(hào)）文件。 (4) 相關(guān)的參考文件。 3 主要編制原則 (1) 脫硝機(jī)組規(guī)模 本工程脫硝機(jī)組規(guī)模 按 3660 安裝 3套處理 100%煙氣量的脫硝裝置。 (2) 煙氣 脫硝工藝按選擇性催化還原 法 (慮。 (3) 脫硝裝置的設(shè)計(jì)效率，根據(jù)電廠的實(shí)際情況， 脫硝系統(tǒng)的設(shè)計(jì)效率按 80%設(shè)計(jì)和90%設(shè)計(jì)進(jìn)行比選。 (4) 脫硝裝置不設(shè)煙氣旁路 ，為保證建設(shè)期間不影響鍋爐機(jī)組運(yùn)行，設(shè)臨時(shí)旁路 。 (5) 脫硝還原劑采用外購(gòu)液氨，尿素作為備選。 (6) 盡量避免在脫硝過(guò)程中帶來(lái)新的環(huán)境污 染。 (7) 脫硝工程設(shè)備采購(gòu) , 按關(guān)鍵設(shè)備進(jìn)口、大部分設(shè)備國(guó)內(nèi)配套的方式實(shí)施。主要設(shè)備將通過(guò)招投標(biāo)擇優(yōu)選用。 (8) 脫硝設(shè)備年 利用 小時(shí)按 6800 (9) 裝置設(shè)計(jì)壽命 大于 25年 。 (10) 系統(tǒng)可用率 98%。 (11) 工程建設(shè)模式，暫按業(yè)主單位負(fù)責(zé)自籌 部分 資金， 政府貼息貸款， 對(duì)脫硝工程實(shí)現(xiàn)招投標(biāo)，確定具有成熟經(jīng)驗(yàn)和實(shí)力的國(guó)內(nèi)公司承擔(dān)工程的基本設(shè)計(jì) (核心部分設(shè)計(jì)由國(guó)內(nèi)公司的國(guó)外技術(shù)支持方完成 )、詳細(xì)設(shè)計(jì)和設(shè)備供貨， 工程 建設(shè) (施工、安裝 )、調(diào)試、試運(yùn)行 、消缺等工作 由業(yè)主方完成，即按 建設(shè)模 式考慮。 簡(jiǎn)要的工作過(guò)程 (1) 2010年 12月 中旬 ， 我院接到沙角 于委托開展脫硝工程可行性研究 的委托函 。 (2) 2011年 1月 10日 ，我院各專業(yè)人員對(duì) 沙角 場(chǎng)進(jìn)行了實(shí)地考查 ，并與業(yè)主單位技術(shù)交流 。 (3) 2011年 2月 下 旬 ，我院 完成 沙角 程 可行性研究報(bào)告 初稿 。 4 2 電廠工程概況 廠址條件及自然條件 址概況 沙角 9機(jī)容量為 3 660廣東省東莞市虎門鎮(zhèn)轄區(qū)。廠址北距虎門鎮(zhèn)約 9東莞市約 24南距深圳市約 70址南側(cè)瀕臨伶仃洋交椅灣，西南側(cè)珠江口對(duì)岸為廣州市南沙經(jīng)濟(jì)技術(shù)開發(fā)區(qū)，是廣州市遠(yuǎn)洋航道的出入口、必經(jīng)之地。 在沙角 電廠（ 2 350沙角 3 200 300至目前為止，該廠址總裝機(jī)容量已達(dá) 3880 通運(yùn)輸 路 電廠面臨珠江口內(nèi)伶仃洋，建港條件良好， 300有一座5萬(wàn) 煤船可直接?？恳呀ǔ傻拿捍a頭，電廠由水路 至廣州 57深圳 82珠江口可直通南海海域。 此外，電廠沿岸還設(shè)有點(diǎn)火油碼頭和順岸式安裝設(shè)備碼頭（即重件碼頭）各一個(gè)，安裝設(shè)備碼頭長(zhǎng) 100m，前沿水深 4m，本工程可利用該碼頭運(yùn)輸大型設(shè)備及土建施工材料、安裝材料等。 路 電廠至太平鎮(zhèn)建有太沙公路，屬國(guó)標(biāo)三級(jí)公路、混凝土路面，路面寬 14m，橋面寬 14+2 小曲率半徑 15m，最大坡度 設(shè)計(jì)荷載為汽 太沙公路在虎門鎮(zhèn)附近與廣深高速公路、 107國(guó)道連接，廣深高速公路、 107國(guó)道目前是連接廣州與深圳 的主干公路，本工程使用的部分設(shè)備及材料也可通過(guò)汽車運(yùn)輸解決。 水文氣象 電廠所在地區(qū)屬南亞熱帶季風(fēng)氣候區(qū)，氣候條件復(fù)雜多變，具有氣候溫和，雨量充沛，陽(yáng)光充足，受臺(tái)風(fēng)影響大且季節(jié)長(zhǎng)，暴雨特多，季風(fēng)交替，海陸風(fēng)長(zhǎng)年影響等特點(diǎn)。氣象特征如下： 歷年最高高潮位： 江基面 ) 5 歷年最低低潮位： 江基面 ) 多年平均高潮位： 江基面 ) 多年平均低潮位： 江基面 ) 多年平均潮差： 江基面 ) 歷年最大漲潮潮差： 年最大落潮潮差： 十年一遇高潮位： 年一遇高潮位： 年一遇最低潮位： 大年降雨量： 2326小年降雨量： 大日降雨量： 大時(shí)降雨量： 年平均氣壓： 年最高氣溫： 歷年最低氣溫： 歷年平均氣溫： 歷年平均相對(duì)濕度： 79% 歷年最低相對(duì)濕度： 50% 全年主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)槟夏蠔| (次主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)楸蔽?(每年臺(tái)風(fēng)次數(shù) 5 7次不等，其中強(qiáng)臺(tái)風(fēng)占 66%，最大風(fēng)速 30m/s。 工程地質(zhì) 根據(jù)本工程地質(zhì)勘測(cè)報(bào)告 ，場(chǎng)地為濱?；靥顓^(qū)，填土之下為海相松散沉積物、坡、殘積土。下伏下古生界變質(zhì)巖系。各地層分述如下： (1)素填土 ； (2)淤質(zhì)土； (3)細(xì)砂 ； (4)沖積 粉質(zhì) 粘土； (5)粉 土； (6)坡積 粉質(zhì) 粘土； (7)殘積 粉質(zhì) 粘土； (8)強(qiáng)風(fēng)化石英片麻 巖 ； (9)經(jīng)風(fēng)化石英巖； (10)中風(fēng)化石英片麻巖； (11)中風(fēng)化石英巖。 6 燃料及供水 煤種及煤質(zhì) 種及煤質(zhì) 本工程設(shè)計(jì)煤種 為澳大利亞 煙煤 ， 校核煤種 為神府東勝煤 。煤質(zhì)資料如下表 表 煤質(zhì)資料 名稱 符號(hào) 單位 設(shè)計(jì)煤種 校核煤種 煤質(zhì)（應(yīng)用基） 水份 份 發(fā)份 定碳 份 份 份 份 硫量 位發(fā)熱量 980 5445 kJ/5037 22797 高位發(fā)熱量 261 5715 kJ/6213 23927 灰變形溫度 1200 1130 灰軟化溫度 1290 1160 灰熔化溫度 1310 1210 可磨度（哈氏） 49 54 灰特性分析 符號(hào) 單位 設(shè)計(jì)煤種 校核煤種 7 電廠機(jī)組狀況 電廠規(guī)模 沙角發(fā)電廠 980 660電廠全套發(fā)電設(shè)備由國(guó)外進(jìn)口，電廠于 1992年正式動(dòng)工，由 方式承包興建， 1996年 6月三臺(tái)機(jī)組正式移交商業(yè)運(yùn)行。 廠主要設(shè)備及參數(shù) 爐 鍋爐為引進(jìn)美國(guó) C+ 鍋爐本體采用一次中間再熱，過(guò)熱蒸汽采用一級(jí)噴水減溫調(diào)溫，采用燃燒器擺角及一級(jí)噴水減溫調(diào)節(jié)再熱汽溫。四角偏置同心圓燃燒方式，平衡通風(fēng)，最低穩(wěn)燃負(fù)荷為30% 鍋爐主要參數(shù)如下： 項(xiàng) 目 單 位 設(shè)計(jì)煤 （國(guó)產(chǎn)煤） 校核煤 （進(jìn)口煤） 0%0%包壓力 蒸汽流量 t/h 蒸汽 壓力 蒸汽 溫度 540 540 540 540 540 540 540 540 主蒸汽壓力損失 熱蒸汽流量 t/h 熱器進(jìn)口壓力 熱器進(jìn)口溫度 34 34 再熱蒸汽壓力損失 熱器出口壓力 熱器出口溫度 水溫度 275 71 234 275 71 234 省煤器壓力損失 煤器出口水溫 325 324 323 288 325 324 323 288 爐膛出口 8 過(guò)?？諝庀禂?shù) 鍋爐 效率 （高位熱值） % 料消耗量 （高位熱值） t/h 262 255 248 142 238 232 226 130 環(huán)境溫度 22 22 22 22 22 22 22 22 空預(yù)器進(jìn)口風(fēng)溫 預(yù)器 出口二次風(fēng)溫 319 317 308 268 316 314 312 267 空預(yù)器 出口一次風(fēng)溫 309 307 298 264 308 307 305 264 空預(yù)器進(jìn)口風(fēng)壓，二次風(fēng) 預(yù)器進(jìn) 口煙溫 357 355 351 290 352 350 347 287 空預(yù)器出口煙溫（未修正） 132 131 127 112 133 132 131 113 空預(yù)器出口煙溫（已修正） 126 126 122 106 127 126 125 107 爐膛至省煤器出口煙氣阻力 煤器出口到空預(yù)器出口煙氣阻力 氣預(yù)熱器 本工程配備 預(yù)器的相關(guān)參數(shù)如下： 序號(hào) 項(xiàng)目 單位 技術(shù)規(guī)范 1 型號(hào) 31T） 80 2 數(shù)量 臺(tái) 2 2 轉(zhuǎn)子速度 主傳動(dòng)（電動(dòng) ） r/ 輔傳動(dòng)（氣動(dòng)） r/（高度 /） 14 中間熱段（高度） 13 冷段（高度） 05 備用層（高度） 05 4 設(shè)計(jì)漏風(fēng)率 98 15 氨消耗量 ( 脫 硝 效 率80%) kg/h 304 16 單個(gè)反應(yīng)器尺寸 (長(zhǎng) 寬 高 )(脫硝效率 80%) 600012500 電廠煙氣脫硝 脫硝反應(yīng)系統(tǒng) 脫硝反應(yīng)系統(tǒng)由觸媒反應(yīng)器、氨噴霧系統(tǒng)、空氣供應(yīng)系統(tǒng)所組成。 1) 煙氣線路 氣均勻混合后通過(guò)分布籍導(dǎo)閥和煙氣共同進(jìn)入反應(yīng)器入口。脫硝后的煙氣經(jīng)空氣預(yù)熱器熱回收后進(jìn)入靜電除塵器和 經(jīng)煙囪后排入大氣。 2) 反應(yīng)器采用固定床平行通道型式，采用兩層，另外預(yù)留一層作為未來(lái)觸媒，脫硝效率低于需要值時(shí)安裝使用，此作用乃為增強(qiáng)脫硝效率并延長(zhǎng)有效觸媒的壽命。 反應(yīng)器為自立鋼結(jié)構(gòu)型式，帶有對(duì)機(jī)殼外部和內(nèi)部觸媒支撐結(jié)構(gòu)，能承受內(nèi)部壓力、地震負(fù)荷、灰塵負(fù)荷、觸媒負(fù)荷和熱應(yīng)力等。機(jī)殼外部施以絕緣包裹，支撐所有荷重，并提供風(fēng)管氣密。觸媒底部安裝氣密裝置，防止未處理過(guò)的煙氣泄漏。觸媒通過(guò)反應(yīng)器外的觸媒籍載器從側(cè)門放入反應(yīng)器內(nèi)。 3) 催化劑 ) 催化劑是 成分組成、結(jié)構(gòu)、壽命及相關(guān) 參數(shù)直接影響 求 (1)具有較高的 (2)在較低的溫 34 度下和較寬的溫度范圍內(nèi)，具有較高的催化活性； (3)具有較好的抗化學(xué)穩(wěn)定性、熱穩(wěn)定性、機(jī)械穩(wěn)定性； (4)費(fèi)用較低。催化劑在使用過(guò)程中因各種原因而中毒、老化、活性降低、催化 排煙中氨的濃度升高到一定程度時(shí)，表明催化劑需要更換。 金屬催化劑、金屬氧化物催化劑和沸石催化劑。這三種催化劑各有特點(diǎn)，都有一定程度的應(yīng)用。 貴金屬催化劑是 20世紀(jì) 70年代開發(fā)出來(lái)的，最早 用于 些催化劑對(duì)選擇性還原 有效，但也容易氧化 價(jià)格昂貴。于是人們研制出金屬氧化物催化劑，現(xiàn)在貴金屬催化劑主要用于低溫和天然氣煙氣的 們?cè)诘蜏貢r(shí)可以有高脫硝率和 各種金屬氧化物催化劑中， ，應(yīng)用較為廣泛。 0世紀(jì) 60年代發(fā)現(xiàn)的，在 20世紀(jì) 70年代發(fā)現(xiàn)了鈦基支撐的釩穩(wěn)定性和活性有很大提升。釩對(duì) 同時(shí)帶來(lái)了 的情況下，抗硫化效果較好。因此催化劑中釩的含量一般較低，在高 %(重量比 )。同時(shí)采用 約 10%6%)來(lái)增加催化劑的酸性、活性和熱穩(wěn)定性，限制 且，當(dāng)煙氣中有砷時(shí) 鋁酸鹽和光纖玻璃作為陶瓷添加劑增加催化劑的機(jī)械性能和強(qiáng)度。，運(yùn)行溫度在 300 400 間。高釩催化劑可用于天然氣機(jī)組的低溫 石催化劑主要用于燃?xì)鈴?fù)合循環(huán)機(jī)組的高溫 性沸石攜帶金屬離子在高溫時(shí) (最 高達(dá) 600 )還原 此溫度區(qū)域金屬氧化物催化劑不穩(wěn)定。 在 般為 23層。當(dāng)催化劑活性降低后，依次逐層更換催化劑。催化劑結(jié)構(gòu)一般有蜂巢型、平板型和波紋板型三種。蜂巢型催化劑有較大的幾何比表面積，防積塵和堵塞性能較差，阻力損失大。板式催化劑比蜂窩型催化劑具有更好的防積塵和堵塞性能，但受到機(jī)械或熱應(yīng)力作用時(shí)，活性層容易脫落。且活性材料容易受到磨損，骨架材料必須有耐酸性，以防達(dá)到露點(diǎn)溫度時(shí) 幾種催化劑結(jié)構(gòu)型式性能比較見表 世界上電站煙氣脫硝 催化劑的主要類型 35 蜂窩式 板式 波紋式 表 催化劑型式性能的比較 類 型 蜂 窩 式 板 式 波 紋 式 成型 陶制擠壓，成型均勻，整體均是活性成分 金屬作為載體，表面涂層為活性成分 波紋狀纖維作載體，表面涂層為活性成分 優(yōu)點(diǎn) 1) 比表面積大、活性高 2) 所需催化劑體積小 3) 高度自動(dòng)化生產(chǎn) 4) 催化活性物質(zhì)比其他類型多 505) 催化劑可以再生 1) 煙氣通過(guò)性好 (不易產(chǎn)生堵塞 )。 2) 高度自動(dòng)化生產(chǎn) 1) 比表面積比板式大 2) 重量輕 (只有其他類的 40。 3) 高度自動(dòng)化生產(chǎn) 缺點(diǎn) 1) 煙氣流動(dòng)條件不好時(shí)，表面可能產(chǎn)生一定堵塞，但 可以通過(guò)流態(tài)模型試驗(yàn)來(lái)改善。 2) 主要 不 用于高塵煙氣 1) 比表面積小，催化劑體積大。 2) 實(shí)際活性物質(zhì)比蜂窩式少 50%。 3) 上下子模塊之間占據(jù)一 定 空 間 ( 到蜂窩式相同長(zhǎng)度需要 2 個(gè)模塊。 ) 4) 再生時(shí) 化率高。 1) 對(duì)煙氣流動(dòng)性很敏感，主要用于低塵。 2) 活性物質(zhì)比蜂窩式少70%。 3) 模塊結(jié)構(gòu)與板式接近，有同樣的問(wèn)題。 4) 兼有蜂窩式、板式的缺點(diǎn)。 蜂窩式催化劑以其比表面積大、活性高、體積小等突出優(yōu)點(diǎn)市場(chǎng)份額日益擴(kuò)大，目前 36 占據(jù)了 80%催化劑市場(chǎng)份額，而板式和波紋式市場(chǎng)份額卻逐漸減少分別降到了 15%和 5%。特別是最近幾年，蜂窩式催化劑以其高的比表面積、低體積、可再生和回收處理而被越來(lái)越多地應(yīng)用于煙氣脫硝工程中。 在 起催化劑失效的因素主要有： 沉積 ：煙氣中細(xì)小飛灰顆粒沉積在催化劑表面，導(dǎo)致表面微孔阻塞，降低催化劑反應(yīng)活性，如硫酸鈣、氨化合物 (硫酸氫氨或者硫酸二氨 )都會(huì)引起催化劑堵孔； 堿性金屬中毒：如鉀、鈉等； 砷中毒：當(dāng)釩催化劑與氧化砷相互作用時(shí)，形成揮發(fā)性的釩化合物；釩 催化活性降低，還可能與形成氧釩 釩酸鹽有關(guān)，或與生成釩青銅類型的化合物有關(guān)； 燒結(jié)：局部催化劑因溫度過(guò)高而燒結(jié)，集體化活性降低； 沖蝕：高灰煙氣中灰粒游動(dòng)過(guò)程中對(duì)催化劑的撞擊、磨蝕會(huì)造成催化劑的機(jī)械損傷。 由于催化劑更新成本昂貴，如何在 壽命和催化劑再生、更好的催化劑的研發(fā)成為研究焦點(diǎn)。為減少催化劑砷中毒，可以在燃料中添加石灰石以降低煙氣中砷濃度水平。但另一方面 塞催化劑反應(yīng)孔。為了清除催化劑表面的沉積灰，反應(yīng)器內(nèi)可安裝吹灰器吹掃催化劑表面。對(duì)于因堵塞而失效的催化劑，可采用噴沙清理法再生，將 收的催化劑接近原催化劑的反應(yīng)性能。 本工程采用何種類型的觸媒，建議根據(jù) 4) 催化劑填裝 催化劑模塊用卡車運(yùn)到指定的地點(diǎn)，然后利 用催化劑的卸載設(shè)備卸載。在卸載設(shè)備中催化劑模塊被旋轉(zhuǎn) 90度呈垂直放置。催化劑模塊被吊到反應(yīng)器的平臺(tái)上，再利用平臺(tái)上的電瓶車運(yùn)到反應(yīng)器的加料門里。這些模塊由一個(gè)單軌起重機(jī)提升并運(yùn)送到反應(yīng)器里各自的催化劑排里放置。通過(guò)反應(yīng)器的內(nèi)部軌道系統(tǒng)運(yùn)送到自己的在排中的最終位置。 當(dāng)一排催化劑被填滿后，催化劑運(yùn)輸車被單軌起重機(jī)移到下一個(gè)排，直到所有的催化劑排被填滿。 37 5) 氨 /空氣噴霧系統(tǒng) 氨和空氣在混合器和管路內(nèi)借流體動(dòng)力原理將兩者充分混合，再將此混合物導(dǎo)入氨氣分配總管內(nèi)。氨 /空氣噴霧系統(tǒng)含供應(yīng)函箱、噴霧管格子和噴嘴等。 每一供應(yīng)函箱安裝一個(gè)節(jié)流閥及節(jié)流孔板，可使氨 /混合物在噴霧管格子達(dá)到均勻分布。手動(dòng)節(jié)流閥的設(shè)定是靠從煙氣風(fēng)管取樣所獲得的 噴霧管位于觸媒上游煙氣風(fēng)管內(nèi)。氨噴霧管里含有噴霧管和霧化噴嘴。氨 /空氣混合物噴射 6) 煙氣脫硝系統(tǒng)的控制在本機(jī)組的 控制原理 口信號(hào)乘上所需 基本氨氣流量信號(hào)。根據(jù)煙氣脫硝反應(yīng)的化學(xué)反應(yīng)式，一摩爾氨和一摩爾 氣流需求信號(hào)送到控制器并和真實(shí)氨氣流的信號(hào)相比較，所產(chǎn)生的誤差信號(hào)經(jīng)比例加積分動(dòng)作處理去定位氨氣流控制閥。若氨氣因?yàn)槟承┻B鎖失效造成噴霧動(dòng)作跳閘，屆時(shí)氨氣流控制閥關(guān)斷。根據(jù)設(shè)計(jì)脫硝 80%的效率，依據(jù) 現(xiàn)對(duì)脫硝的自動(dòng)控制。通過(guò)在不同負(fù)荷下的對(duì)氨氣流的調(diào)整，找到最佳 的噴氨量。 氨供應(yīng) 所測(cè)量的氨氣需進(jìn)行溫度和壓力修正。從煙氣側(cè)所獲得的 制器具有計(jì)算所需氨氣流量的功能，并利用氨氣流量控制所需氨氣，使摩爾比維持固定。為確保操作安全及預(yù)防觸媒損害，氨氣供應(yīng)管線上裝設(shè)一個(gè)氨氣緊急關(guān)斷裝置，下列任何一種情況發(fā)生，均會(huì)使關(guān)斷閥動(dòng)作： 、進(jìn)口煙氣溫度低； 、進(jìn)口煙氣溫度高； 、氨氣對(duì)空氣稀釋比高。其動(dòng)作限值見表 氨氣緊急關(guān)斷裝置設(shè)定值 序號(hào) 項(xiàng) 目 操作值 報(bào)警點(diǎn) 關(guān)斷閥動(dòng)作點(diǎn) 38 1 高位 ) 352 400 420 2 低位 ) 352 290 280 3 氨氣對(duì)空氣稀釋比 4% 12% 14% 稀釋空氣供應(yīng) 進(jìn)入氨 /空氣混合器的稀釋空氣采用手動(dòng)調(diào)節(jié)，一旦空氣調(diào)整后空氣流就不需隨鍋爐負(fù)荷而調(diào)整 。 氨氣和空氣流設(shè)計(jì)稀釋比最大為 5%， 當(dāng)鍋爐低負(fù)荷且 濃度將降低至 5%，為防止煙氣回流，在氨氣線上且在氨 /空氣混合器的上游裝有止回閥。稀釋空氣由 稀釋 風(fēng)機(jī) 供給 。 煙氣脫硝反應(yīng)系統(tǒng)主要功能是將煙氣系統(tǒng)中的氮氧化物通過(guò)與氨反應(yīng) 分解為氮?dú)夂退畠煞N物質(zhì)。此系統(tǒng)是基于以下三種因素考慮而設(shè)計(jì)： 觸媒形式和節(jié)距按給定的流程達(dá)到最佳效果進(jìn)行選擇。 脫硝系統(tǒng)反應(yīng)器及觸媒塊作緊湊布置，以減小安裝空間并節(jié)省 有效保護(hù)觸媒，防止有毒物質(zhì)損壞觸媒。 液氨儲(chǔ)存及供應(yīng)系統(tǒng) 液氨儲(chǔ)存和供應(yīng)系統(tǒng)包括液氨卸料壓縮機(jī)、液氨儲(chǔ)槽、液氨蒸發(fā)槽、氨氣緩沖槽及氨氣稀釋槽、廢水泵、廢水池等。液氨的供應(yīng)由液氨槽車運(yùn)送，利用液氨卸料壓縮機(jī)將液氨由槽車輸入液氨儲(chǔ)槽內(nèi)，儲(chǔ)槽輸出的液氨在液氨蒸發(fā)槽內(nèi)蒸發(fā)為氨氣，經(jīng)氨氣緩沖槽送達(dá)脫硝系統(tǒng)。氨氣系統(tǒng) 緊急排放的氨氣則排入氨氣稀釋槽中，經(jīng)水的吸收排入廢水池，再經(jīng)由廢水泵送至廢水處理廠處理。液氨儲(chǔ)存和供應(yīng)系統(tǒng)的控制由就地 。 1) 卸料壓縮機(jī) 卸料壓縮機(jī)為往復(fù)式壓縮機(jī)，壓縮機(jī)抽取液氨儲(chǔ)槽中的氨氣，經(jīng)壓縮后將槽車的液氨推擠入液氨儲(chǔ)槽中。 2) 液氨儲(chǔ)槽 3臺(tái)機(jī)組脫硝系統(tǒng)共設(shè)計(jì) 3個(gè)液氨儲(chǔ)槽、單個(gè)存儲(chǔ)有效容量為 110滿足 3套 槽上安裝有溢流閥、逆止閥、緊急關(guān)斷閥和安全閥。儲(chǔ)槽還裝有溫度計(jì)、壓力表液位計(jì)和相應(yīng)的變送器，變送器發(fā)出信號(hào)送到機(jī)組 儲(chǔ)槽內(nèi)溫 度或壓力高時(shí)報(bào)警。儲(chǔ)槽四周安裝有工業(yè)水噴淋管及噴嘴，當(dāng)儲(chǔ)槽槽體溫度過(guò)高 39 時(shí)自動(dòng)淋水裝置啟動(dòng)，對(duì)槽體自動(dòng)噴淋減溫。 3) 電加熱 蒸發(fā)槽 蒸發(fā)槽 采用電加熱方式， 蒸發(fā)槽按照在 100容量設(shè)計(jì) 。 4) 氨氣緩沖槽 從蒸發(fā)槽蒸發(fā)的氨氣流進(jìn)入氨氣緩沖槽，通過(guò)調(diào)壓閥減壓至 1.8 kg/通過(guò)氨氣輸送管送到鍋爐側(cè)的脫硝系統(tǒng)。緩沖槽的作用在于穩(wěn)定氨氣的供應(yīng)，避免受蒸發(fā)槽操作不穩(wěn)定所影響。緩沖槽上裝有安全閥。 5) 氨氣稀釋槽 氨氣稀釋槽為容積 6槽的液位由溢流管維持，稀釋槽設(shè)計(jì)成槽頂淋水和槽側(cè)進(jìn)水。液氨系統(tǒng)各排放點(diǎn)排出的氨氣匯集后從稀釋槽底部進(jìn)入，通過(guò)分配管將氨氣分散入稀釋槽水中，利用大量水來(lái)吸收安全閥排放的氨氣。 6) 氨氣泄漏檢測(cè)器 液氨儲(chǔ)存及供應(yīng)系統(tǒng)周邊設(shè)有 6只氨氣檢測(cè)器，以檢測(cè)氨氣的泄漏，并顯示大氣中氨的濃度。當(dāng)檢測(cè)器測(cè)得大氣中氨濃度過(guò)高時(shí)，在機(jī)組控制室會(huì)發(fā)出警報(bào)，提醒操作人員采取必要的措施，以防止氨氣泄漏的異常情況發(fā)生。電廠液氨儲(chǔ)存及供應(yīng)系統(tǒng)設(shè)在遠(yuǎn)離機(jī)組大約 200采取措施與周圍系統(tǒng)隔離。 7) 排放系統(tǒng) 液氨儲(chǔ)存和供應(yīng)系統(tǒng)的氨排放管路為一個(gè)封閉系統(tǒng)，將經(jīng)由氨 氣稀釋槽吸收成氨廢水后排放至廢水池，再經(jīng)由廢水泵送到廢水處理站。 8) 氨氣吹掃 液氨儲(chǔ)存及供應(yīng)系統(tǒng)必須保持系統(tǒng)的嚴(yán)密性，防止氨氣泄漏，氨氣與空氣混合造成爆炸，這是最關(guān)鍵的安全問(wèn)題?；诖朔矫娴目紤]，本系統(tǒng)的卸料壓縮機(jī)、液氨儲(chǔ)槽、氨氣溫水槽、氨氣緩沖槽等都裝有氮?dú)獯祾吖堋Ｔ谝喊毙读现巴ㄟ^(guò)氮?dú)獯祾吖芫€對(duì)以上設(shè)備分別進(jìn)行嚴(yán)格的系統(tǒng)嚴(yán)密性檢查和氮?dú)獯祾?，防止氨氣泄漏和系統(tǒng)中殘余的空氣與氨混合造成危險(xiǎn)。 置灰的吹掃 為了防止飛灰造成催化劑堵塞，必須去除鍋爐燃燒而產(chǎn)生的融化、硬而大直徑飛灰 顆粒。在 鍋爐低負(fù)荷和鍋爐檢修吹灰時(shí)，收集煙道中的飛灰，始 40 終保持煙道中的清潔狀態(tài)。 在每個(gè) 于煙氣經(jīng)過(guò) 速降低，煙氣中的飛灰會(huì)在 分自然落入灰斗中 。 采用聲波吹灰器和蒸汽吹灰器相結(jié)合， 根據(jù) 時(shí)進(jìn)行吹掃，吹掃的積灰落入灰斗中。 （ 1）設(shè)置旁路煙道的原因 鍋爐低負(fù)荷工況 下省煤器出口煙溫低，煙溫低于脫硝反應(yīng)所需的溫度下限時(shí)。 鍋爐啟動(dòng)和運(yùn)行采用重油，可能造成催化劑表面積油和積灰，導(dǎo)致催化劑過(guò)熱，降低催化劑活性時(shí)。 當(dāng) 氣旁路延長(zhǎng)催化劑壽命 。 當(dāng) （ 2）設(shè)置旁路煙道的影響 1）設(shè)置旁路煙道將增加投資成本和運(yùn)行成本，主要體現(xiàn)在以下幾方面： 設(shè)置旁路煙道，會(huì)增加旁路煙道部分的煙道本體及支撐裝置投資成本； 設(shè)置旁路煙道需在 臺(tái)鍋爐機(jī)組增加 6個(gè)煙道擋 板，并增加相應(yīng)的控制系統(tǒng)。 煙道擋板通過(guò)充入密封空氣密封，且要求達(dá)到零泄漏，為了防止腐蝕發(fā)生，密封空氣充入擋板前需利用電加熱器加熱到酸露點(diǎn)溫度以上，并增加相應(yīng)的密封風(fēng)管道系統(tǒng)，這將增加電廠的運(yùn)行成本。 2）設(shè)置 旁路擋板只有在 多數(shù)情況下是關(guān)閉的。由于脫硝裝置是高含塵布置方式，時(shí)間長(zhǎng)了容易在此處積灰，最后可能會(huì)導(dǎo)致?lián)醢逡蚍e灰而不能正常開啟，影響系統(tǒng)運(yùn)行。 3）設(shè)置 脫硝裝置運(yùn)行時(shí)，旁路煙道擋板關(guān)閉，擋板密封裝置保證零泄漏。如 果密封裝置有泄漏，則原煙氣可能通過(guò)旁路煙道直接進(jìn)入到 凈煙氣中的 1 濃度無(wú)法達(dá)到保證值，影響脫硝效率。 4）設(shè)置 設(shè)置旁路煙道后，需在 增加煙氣阻力，使系統(tǒng)壓降比不設(shè)旁路煙道時(shí)高。 5） 設(shè)置 人們通常設(shè)想如果煙氣走旁路時(shí)可以在需要時(shí)進(jìn)入 在實(shí)際操作中需要考慮的因素太多，操作起來(lái)比較困難。 進(jìn)入 員沒有危險(xiǎn)，系統(tǒng)安全保障必須考慮周全： 確保 有煙氣進(jìn)入 確保氨噴入裝置完全關(guān)閉，沒有氨空氣混合氣泄漏到反應(yīng)器中； 徹底清除反應(yīng)器內(nèi)的殘余煙氣； 確保反應(yīng)器內(nèi)的溫度和有害物質(zhì)被控制在安全范圍內(nèi)，同時(shí)反應(yīng)器內(nèi)有足夠的氧含量等。 而這一切實(shí)際上無(wú)法做到萬(wàn)無(wú)一失，即在煙氣旁路狀態(tài)下，即使設(shè)計(jì)和操作上考慮很周到，進(jìn)入 要脫硝系統(tǒng)的檢修與鍋爐機(jī)組檢修一致則可以很好的解決此類問(wèn)題。 （ 3）結(jié)論 綜上所述，并根據(jù)本工程實(shí)際情況： 氨無(wú)論從技術(shù)上、從運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和安全性考慮，本工程 推薦不 設(shè)置 統(tǒng) 。 另外考慮到 裝設(shè) 硝裝置對(duì)空預(yù)器的影響 設(shè)置 硝裝置后，對(duì)原有空氣預(yù)熱器會(huì)產(chǎn)生諸多不良影響，主要有以下幾點(diǎn)： 1） 由于脫硝催化劑的作用， 煙氣 氣酸露點(diǎn) 升高，由此加劇空氣預(yù)熱器的酸腐蝕和積 灰。 42 2） 硝 裝 置 中的逸出氨（ 煙氣中的 水蒸汽生成硫酸氫銨凝結(jié)物： 于燃煤電廠，在灰的作用下， 硫酸氫銨 在 146 207 （這個(gè)區(qū)域被稱為 域） 間凝結(jié)成粘性很強(qiáng)的狀態(tài) ，易粘附在空氣預(yù)熱器的換熱元件表面上， 增加空預(yù)器阻力，長(zhǎng)期運(yùn)行會(huì)堵塞空預(yù)器的通流區(qū) 。 域 正好 處于 空氣預(yù)熱器的中 溫和 低溫段。 吹灰器無(wú)法有效吹掃至中溫段，尤其是中低溫段接合處。 3） 增設(shè) ，空氣預(yù)熱器的熱端壓差要增加約 1000右，空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)率隨之增加。 預(yù)器改 造方案 由于原有空氣預(yù)熱器設(shè)計(jì)未考慮 硝裝置運(yùn)行帶來(lái)的不良影響，因此需要對(duì)空預(yù)器進(jìn)行改造，以適應(yīng)新的運(yùn)行工況。 改造空預(yù)器有兩類方案： 整體更換方案：即按照脫硝工況設(shè)計(jì)空預(yù)器并重新安裝。該方案的優(yōu)點(diǎn)是能使鍋爐的熱力性能基本保持不變，并且能滿足制粉、燃燒對(duì)熱風(fēng)溫度的要求，降低排煙溫度。缺點(diǎn)是改造費(fèi)用相對(duì)較高，并且受原有鍋爐框架影響，拆卸舊空預(yù)器和安裝新空預(yù)器的工作量大，作業(yè)時(shí)間長(zhǎng)。由于空預(yù)器的重量可能會(huì)增加，故需要對(duì)原有承載梁及柱基礎(chǔ)進(jìn)行核算，并采取適當(dāng)?shù)募庸檀胧?。另外，受空預(yù)器整體更換的影響，與空預(yù)器 相連接的煙風(fēng)道可能也需要更改。 改造方案：為了避免銨鹽在兩段換熱元件間沉積，低溫段要有一定的高度。經(jīng)驗(yàn)估計(jì)，燃煤電廠的 81900般低溫段應(yīng)有800 1050為盡量減少改造工作量，可將空預(yù)器冷段蓄熱元件高度更改為900 950消中溫段，使得在任何負(fù)荷下將硫酸氫氨易沉積的溫度區(qū)域設(shè)計(jì)在單層的冷段傳熱元件區(qū)域，這樣可以有效的降低硫酸氫氨對(duì)預(yù)熱器的影響。同時(shí)低溫段采用易吹掃易清洗的大波紋板型，使得可以有效的達(dá)到預(yù)熱器的防結(jié)露，抗腐蝕以及 防堵灰的目的，并且采用搪瓷工藝。 本工程 原空預(yù)器換熱元件總高度約 2337定低溫段調(diào)整為 950相應(yīng)高溫段的高度 可以調(diào)整 為 1387按照經(jīng)驗(yàn) 初步 估計(jì) 高溫段高度 可以滿足維持原空預(yù)器換熱性能的要求 ， 即保持原空預(yù)器的殼體和接口不變， 空預(yù)器的換熱性能 維持原值，故對(duì)鍋爐 43 效率無(wú)影響 。 空預(yù)器的重量 可能會(huì) 有 少許變動(dòng) ， 估計(jì) 對(duì)鍋爐的基礎(chǔ)影響不大，相應(yīng)的支撐梁 是否 需要加固 最終根據(jù)廠家的修改方案來(lái)定 。與空預(yù)器直接連接的煙風(fēng)道 可以不必 進(jìn)行調(diào)整。 由于脫硝改造后，空預(yù)器熱端壓差增加，對(duì)空預(yù)器的漏風(fēng)率控制有不利影響。 故需 要同時(shí)對(duì)空預(yù)器的密封系統(tǒng)進(jìn)行改造。原設(shè)計(jì)空預(yù)器的保證漏風(fēng)率 8%， 經(jīng)咨詢 生產(chǎn)廠家 ，認(rèn)為脫硝改造后，空預(yù)器的完全可以達(dá)到原設(shè)計(jì)值的要求。具體密封系統(tǒng)的改造可以考慮以下方面： a、扇形板改造 b、軸向密封改造 c、熱端扇形板支撐方式改造 d、冷端扇形板調(diào)節(jié)裝置改造 e、靜密封 (包括扇形板與梁之間的固定密封結(jié)構(gòu)、中心筒密封、上軸密封、下軸密封 ) f、密封片 g、密封折板 h、固定密封間隙設(shè)定 另外，無(wú)論采用哪種方案，空預(yù)器都需設(shè)置雙介質(zhì)吹灰裝置 (含高壓水系統(tǒng) )，從而預(yù)防堵塞及腐蝕的發(fā)生。針對(duì)煙氣脫硝后預(yù)熱器易產(chǎn)生 硫酸氫銨堵塞及低溫腐蝕，在預(yù)熱器冷端設(shè)置半伸縮式雙介質(zhì)吹灰器，采用 300 、壓力 5端設(shè)置蒸汽吹灰器。 考慮到改造方案可以達(dá)到與整體更換空預(yù)器方案相同的效果 ， 故從節(jié)約成本，壓縮工期的角度考慮，不推薦整體更換空預(yù)器方案。在下 階段工作中，需要 重點(diǎn)考慮空預(yù)器各段元件高度的優(yōu)化，減少對(duì)鍋爐效率的影響。本階段 按改造方案考慮。 設(shè)脫硝裝置對(duì)風(fēng)機(jī)的影響分析 空預(yù)器的 改造 方案 基本不會(huì)引起 煙風(fēng)道 阻力 和漏風(fēng)量的變化，不會(huì)對(duì)一次風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)有影響，無(wú)需核算 。但因?yàn)樵黾?硝裝置，故引風(fēng)機(jī)的參數(shù)需要重新選擇計(jì)算。分析過(guò)程如下： 原 風(fēng)機(jī) 況的參數(shù)如下： 風(fēng)量： 1717503m3/h 44 風(fēng)壓： 風(fēng)機(jī) 況的參數(shù)如下： 風(fēng)量： 1937088m3/h 風(fēng)壓： 設(shè) 硝裝置后，脫硝裝置相應(yīng)煙氣阻力將增加 1000應(yīng)業(yè)主要求風(fēng)機(jī)壓頭 需 預(yù)留除塵器改造為袋式 所 增加的阻力 1200此引風(fēng)機(jī)入口前壓頭按增加2200慮 。同時(shí)本工程 如 要考慮取消脫硫增壓風(fēng)機(jī)，采用引風(fēng)機(jī) 克服整個(gè)煙氣系統(tǒng)的阻力的可能性。原脫硫系統(tǒng)阻 力約為 3000且 根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研情況，脫硫系統(tǒng)的阻力在運(yùn)行過(guò)程中可以達(dá)到 3400右，故對(duì)此部分阻力按照大火規(guī)的要求選取裕量系數(shù)。初步計(jì)算各工況下 引風(fēng)機(jī) 的選型 參數(shù)如下 表 ： 參數(shù)列表 增設(shè) 的參數(shù)（不取消脫硫增壓風(fēng)機(jī)） 增設(shè) 的參數(shù)（取消脫硫增壓風(fēng)機(jī)） 況 風(fēng)量 (m3/h) 1717503 1717503 風(fēng)壓 (B 工況 風(fēng)量 (m3/h) 1937088 1937088 風(fēng)壓 (8486 12236 電動(dòng)機(jī)功率 (5600 8000 若取消脫硫增壓風(fēng)機(jī)，則根據(jù) 引風(fēng)機(jī) 的參數(shù) 可以 采用離心式或 動(dòng)葉可調(diào)軸流式 。修編大火規(guī)第 規(guī)定 “如采用引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)合并方案，當(dāng)環(huán)境溫度下風(fēng)機(jī)的 壓頭高于爐膛瞬態(tài)防爆設(shè)計(jì)壓力時(shí)，不應(yīng)選用離心式引風(fēng)機(jī)?！?就本工程而言，環(huán)境溫度下 的壓頭已經(jīng)超 過(guò) 12000遠(yuǎn)超過(guò)爐膛瞬態(tài)防爆設(shè)計(jì)壓力 8700合并后的引風(fēng)機(jī)不能采用離心式，只能選擇動(dòng)葉可調(diào)軸流式。經(jīng)與本工程的原除塵器后煙道框架比對(duì)，若采用動(dòng)葉可調(diào)軸流式，則引風(fēng)機(jī)進(jìn)出口煙道及相應(yīng)的煙道框架需要進(jìn)行整體修改，才 可以滿足引風(fēng)機(jī)的安裝要求，對(duì)工期及投資的影響均較大。另外，本工程屬于改造工程，增壓風(fēng)機(jī)已經(jīng)安裝運(yùn)行，若采用引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)合并的方案，反而會(huì)增加初投資，并且風(fēng)機(jī)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性差別不大，僅運(yùn)行維護(hù)會(huì)相對(duì)簡(jiǎn)單，故不推薦本工程取消脫硫增壓風(fēng)機(jī)。 45 結(jié)合上表可以看出，增加 ，若不取消脫硫增壓風(fēng)機(jī)，則原引風(fēng)機(jī)仍可以滿足況的正常運(yùn)行，但風(fēng)壓裕量不足，不能滿足規(guī)程的要求。另外根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研，因?yàn)閷?shí)際燃用煤種水分偏高及機(jī)組老化等原因，滿負(fù)荷工況下引風(fēng)機(jī)的實(shí)際運(yùn)行開度已經(jīng)達(dá)到 80%，并且夏天存在引風(fēng)機(jī)滿負(fù)荷運(yùn)行仍舊出 力不足的情況。考慮這些原因，本階段推薦對(duì)原引風(fēng)機(jī)或脫硫增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)行改造，以滿足增加的脫硝壓損克服要求。 以下對(duì)原引風(fēng)機(jī)或脫硫增壓風(fēng)機(jī)的兩種改造方案進(jìn)行比較論述。 若對(duì)脫硫增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)行改造， 雖只需要更換葉片，聯(lián)軸器，平衡臂等，可以保留風(fēng)機(jī)機(jī)殼和輪轂等部件 ， 成本較低，周期較短，但每臺(tái) 增壓風(fēng)機(jī)電機(jī) 運(yùn)行 功率將增 加近 3000機(jī)啟動(dòng)電流將大大增加，根據(jù) 現(xiàn)場(chǎng) 核實(shí)， 脫硫區(qū)域的啟動(dòng)變壓器容量已經(jīng)接近飽和 ， 若增大增壓風(fēng)機(jī)啟動(dòng)電流，需重新更換該啟動(dòng)變壓器及配套系統(tǒng)，造價(jià)將比對(duì)引風(fēng)機(jī)進(jìn)行整體更換高得多，工期也長(zhǎng)些 ，此外，此方 案由于引風(fēng)機(jī)出力不足，需由增壓風(fēng)機(jī)來(lái)控制鍋爐運(yùn)行參數(shù)，需調(diào)整控制系統(tǒng)，運(yùn)行可靠性也大大降低 。 因此，本工程推薦按引風(fēng)機(jī)整體 更 換進(jìn)行改造。 由于受本工程引風(fēng)機(jī)前后煙道布置限制， 為減少改造工作量及 縮 短改造工期，引風(fēng)機(jī)型式仍按原離心式 進(jìn)行改造。 因此， 本階段推薦 引風(fēng)機(jī) 仍按離心式 進(jìn)行改造，以克服新增的 置 及除塵器今后改造 的阻力。改造后的 引 風(fēng)機(jī)選型參數(shù)如下： 況的參數(shù)如下 （ 1 臺(tái)引風(fēng)機(jī)參數(shù)） ： 風(fēng)量： 1717503m3/h 風(fēng)壓： B 工況的參數(shù)如下： 風(fēng)量： 1937088m3/h 風(fēng)壓： 8486動(dòng)機(jī)功率： 5600 存在問(wèn)題： 1) 本次增設(shè)脫硝裝置，不推薦對(duì)一次風(fēng)機(jī)和送風(fēng)機(jī)的型號(hào)進(jìn)行調(diào)整。故在招投標(biāo)過(guò)程中需要充分考慮空預(yù)器改造可能對(duì)風(fēng)機(jī)帶來(lái)的影響，包括煙風(fēng)道阻力及漏風(fēng)量等，并加以限制，以保證原有風(fēng)機(jī)仍可以在原設(shè)計(jì)的經(jīng)濟(jì)工況運(yùn)行 。 2) 脫硝改造后 ，建議仍舊保留原脫硫系統(tǒng)增壓風(fēng)機(jī)。 因 改造增壓風(fēng)機(jī) ， 需增大脫硫區(qū)域變壓器容量且 降低了機(jī)組 運(yùn)行 的可靠性 ， 因此不推薦改造增壓風(fēng)機(jī)。雖然改造引風(fēng)機(jī)方 46 案 投資 較 大， 但對(duì)其它系統(tǒng)及設(shè)備基本沒有影響， 故本階段推薦新增加的脫硝裝置的阻力及預(yù)留除 塵器改造的阻力 通過(guò)改 引 風(fēng)機(jī)來(lái)實(shí)現(xiàn)。 原 引 風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)是否 需要進(jìn)一步加固 ，需在下一階段和廠家進(jìn)一步配合，對(duì)動(dòng)、靜荷載進(jìn)行核算。 水工與消防 氨區(qū)噴淋冷卻水源擬接自廠區(qū)消防管網(wǎng)，工藝用水取自電廠工業(yè)給水管網(wǎng)。冷卻水排水?dāng)M接至電廠工業(yè)廢水站廢水儲(chǔ)存池。 在液氨儲(chǔ)罐上方布置固定噴水冷卻噴頭，以供儲(chǔ)