真空蒸發(fā)制鹽系統(tǒng)鹵水分效預熱器設計書

1 真空蒸發(fā)制鹽系統(tǒng)鹵水分效預熱器設計書 一、設計簡介 ： 目前全國的食鹽里面，海鹽占的比例在逐年下降，大家平時吃的大部分都是井礦鹽， 我國和世界大多數氯化鈉的生產都采用水采工藝制得人工鹵水，所謂人工鹵水，乃是人為地將水加入固體鹽或地下固體鹽礦床中，使其溶解為含氯化鈉較高的鹵水，稱為人工鹵水。鹵水經預處理后再用真空蒸發(fā)制成鹽。 真空蒸發(fā)制鹽 ： 根據鹵水沸點隨壓力減低而下降的規(guī)律，在壓力遞減的多效蒸發(fā)罐組中，用生蒸汽（新鮮蒸汽）加熱一效罐的鹵水，使之沸騰蒸發(fā)，產生二次蒸汽用作次效罐的熱源，并按所設效數依次傳遞，多次利用二次蒸汽，使各效罐的鹵水蒸發(fā)析鹽。蒸發(fā)操作的節(jié)能方法有一種就是分效預熱。于是我們想用換熱器來對每一效的鹵水進行預熱。通過換熱器的分效預熱，可以大大降低工廠的能耗。 固定管板式換熱器簡介 這類換熱器的結構比較簡單、緊湊、造價便宜，但管外不能機械清洗。此種換熱器管束連接在管板上，管板分別焊在外殼兩端，并在其上連接有頂蓋，頂蓋和殼體裝有流體進出口接管。通常在管外裝置一系列垂直于管束的擋板。同時管子和管板與外殼的連接都是剛性的，而管內管外是兩種不同溫度的流體。因此，當管壁與殼壁溫差較大時，由于兩者的熱膨脹不同，產生了很大的溫差應力，以至管子扭彎或使管子從管板上松脫，甚至毀壞換熱器。 為了克服溫差應力必須有溫差補償裝置，一般在管壁與殼壁溫度相差 50 以上時，為安全起見，換熱器應有溫差補償裝置。但補償 裝置（膨脹節(jié)）只能用在殼壁與管壁溫差低于60 70 和殼程流體壓強不高的情況。一般殼程壓強超過 由于補償圈過厚，難以伸縮，失去溫差補償的作用，就應考慮其他結構。 固定管板式換熱器主要有外殼、管板、管束、頂蓋（又稱封頭）等部件構成。在圓形外殼內，裝入平行管束，管束兩端用焊接或脹接的方法固定在管板上，兩塊管板與外管直接焊接，裝有進口或出口管的頂蓋用螺栓與外殼兩端法蘭相連。它的特點是結構簡單，沒有殼側密封連接，相同的殼體內徑排管最多，在有折流板的流動中旁路最小，管程可以分成任何管程數，因兩個管板由管子 互相支撐，故在各種管殼式換熱器中它的管板最薄，造價最低，因而得到廣泛應用。這種換熱器的缺點是：殼程清洗困難，有溫差應力存在。當冷熱兩種流體的平均溫差較大，或殼體和傳熱管材料膨脹系數相差較大，熱應力超過材料的許用應力時，2 在殼體上需設膨脹節(jié)，由于膨脹節(jié)強度的限制，殼程壓力不能太高。這種換熱器適用于兩種介質溫差不大，或溫差較大但殼程壓力不高，及殼程介質清潔，不易結垢的場合。 3 二、設計條件說明 1、 我們小組設計第三效，分三個換熱器完成任務，每個換熱器的溫度差為 2C 。 2、換熱器類型選擇： (1)由于鹵水為高粘度 流體，臥式換熱器的阻力太大，所以選用立式換熱器。 (2)由于殼程的加熱介質為水蒸氣，選用立式換熱器有利于蒸汽與冷凝液的分離，換熱效果更好。 (3)從安裝以及經濟角度來說，立式的比臥式的安裝更加簡單，經濟性更加優(yōu)越。 3、操作條件： 管程流體為鹵水，殼程流體為 30 4、 鹵水的物性參數表 5、 附圖： 具有分效預熱的鹵水真空蒸發(fā)制鹽系統(tǒng)（平流進料，順流排鹽） 接真空泵 鹽漿去脫水干燥系板式換熱器 循環(huán)下水 來自熱電站的生蒸汽 389凝水 循環(huán)上水 冷凝水 冷凝水 冷凝水 鹽漿 鹽漿 鹽漿 28%V 26%V 24%V 22%V 55 61 83 105 精制鹵水 V V 鹵水分效預熱系統(tǒng) 35 ） ） ） 鹵水典型組成 /（ g/L） 5時鹵水的物性參數 密度 /(kg/1180 恒壓比熱容 / ) 度 /(熱系數 /W/(m. ) 6、設計方案的選定 控制條件和設備類型的選擇： 1） 設備類型的選擇 換熱器類型：立式固定管板式換熱器 管程殼程：單管程單殼程 2） 操作條件： 介質 介質性質 工作溫度 進 /出 工作壓力 計溫度 設計壓力 程 飽和水蒸氣 無毒無害 0 150 程 鹵水 易結垢 55/57 50 、設計結果概要 換熱器主要結構尺寸和設計結果： 換熱器形式：單管程固定管板式列管換熱器 換熱面積 / 2m 藝參數 名稱 物料名稱 操作壓力 /作溫度 /C 流量 /( s/ 管程 鹵水 55/57 程 水蒸氣 體密度 / 3/速 /（ m/s) 熱量 /傳熱系數 / )/( 2 熱系數 / )/( 熱系數 / )/( 2 垢系數 / )/( 2 阻力降 /薦使用材料 碳鋼 碳鋼 管子規(guī)格 /38 管 117根 管長 6000子排列方式 正三角形 5 殼體內徑 /00 四、換熱器主要部件的工藝計算 （一） 相關的物性數據 1、 鹵水定性溫度： t=56 根據定性溫度，通過類比水的變化規(guī)律得到 56 下鹵水的物性數據為： 密度 31 1 6 8 kg m 定壓比熱容 3 . 4 0 0 9 2 / J k g C 導熱系數 25 9 . 9 1 2 7 1 0 /k W m C 黏度 52 0 6 . 9 8 6 1 1 0 p a s 2、 循環(huán)水蒸氣定性溫度 T= 根據定性溫度，查的 下水蒸氣的物性數據為： 密度 30 . 1 9 0 9 2 /k g m 定壓比熱容 1 . 8 7 5 /pC k J k g C 導熱系數 0 . 0 2 1 4 6 /k W m C 黏度 51 . 8 1 0 p a s 潛熱 2 3 3 3 r K J （二）設計任務相關換算 1、由物料衡算確定鹵水流量； 產力 W=80 萬噸 /年，即得 鹽漿中的固相體積流率 8,8 1 0 / 3 0 . 8 6 4 /3 0 0 2 4 3 6 0 0s N a C lk g yM k g s 體密度 32 2 0 0 /N a C l k g m 6 鹽漿中固相體積流率, 3,33 0 . 8 6 4 / 0 . 0 1 4 0 3 /2 2 0 0 /s N a C a C l N a C lM k g sV m sk g m 又鹽漿能順利流動時的固相體積分率 x=鹽漿中液相體積流率 3 30 . 0 1 4 0 3 /( 1 ) ( 1 0 . 6 0 ) 0 . 0 0 9 3 5 /0 . 6 0 x m 液相可看做飽和 液，其中取 質量分數 ( ) 2 7 %N aC l ， 溶液密度 31 1 6 8 . 1 /l k g m 所以液相中 質量流率 33, ( ) 0 . 0 0 9 3 5 / 1 1 6 8 . 1 / 2 7 % 2 . 9 4 9 /l N a C l l N a C l m s k g m k g s 所以系統(tǒng)中總的 量流率 , 3 0 . 8 6 4 / 2 . 9 4 9 / 3 3 . 8 1 3 /N a C l s N a C l l N a C M k g s k g s k g s 鹵水中的 組成為 32 9 3 . 7 6 / 2 9 3 . 7 6 /y g L k g m 鹵水的體積流率333 3 . 8 1 3 / 0 . 1 1 5 1 /2 9 3 . 7 6 /N a C lM k g sV m sy k g m 故進入第三效預熱器的鹵水流量 337 8 % 8 9 . 7 8 1 0 /V V m s 鹵水的質量流量3 3 38 9 . 7 8 1 0 / 1 1 6 8 . 1 /m s k g m 1 0 4 2 /kg s （三）換熱器的熱負荷計算（%） 1()L h c p W r W C t t 21()c p c C t t QW r 1 0 4 . 8 7 2 3 . 4 0 0 9 2 2 1 . 0 4 / 2 3 3 3 . 7 0 . 3 1 7 9 /k g s 3/ 0 . 3 1 7 9 / 0 . 1 9 0 9 3 1 . 6 6 5 0 /h h m s 7 122( ) / l nm tt t t t ( 6 6 . 5 5 5 ) ( 6 6 . 5 5 7 ) 1 0 . 4 6 86 6 . 5 5 5 . 5 5 7C （四）估算傳熱面積，確定換熱器部件尺寸 照經驗數值初選總總傳熱系數 ?。?20 ( m i n ) 1 0 0 0 / ( )eK w m C 20 30 ( m i n )7 4 1 . 8 8 7 0 . 8 7 11 0 0 0 1 0 1 0 . 4 6 8 （ 1）換熱管規(guī)格以及材質的選定。選用 3 8 3mm 的碳鋼管。 （ 2）選取管內流體流速：() 0 m s（ 3）管子的排列方式采用正三角形，管子與管板之間的連接采用焊接法。 （ 4）管子數目和管長： 管數： 332 3 2 24 4 8 9 . 7 8 1 0 / 1 3 9 . 6 13 . 1 4 ( 3 2 1 0 ) 0 . 8 /u m m s 根 （取 140 根） 計算單程管束的長度： 0 307 0 . 8 7 1 4 . 2 4 2 63 . 1 4 1 4 0 3 8 1 0 （取 （ 5）按照公式初步估算外殼內直徑確定殼體尺寸參數。 ( 1 ) 2t n e 換熱器外徑為 38管心距應取 t = 48 橫過管束中心線的管子數： 1 . 1 1 . 1 1 4 0 1 3 . 0 2 （取整 14 根） 管束中心線上最外層管的中心至殼體內壁的距離： 01 . 5 1 . 5 3 8 5 7e d m m 所以 8 ( 1 ) 2 0 . 0 4 8 ( 1 4 1 ) 2 0 . 0 5 7 0 . 7 3 8t n e m 按照殼體直徑標準系列尺寸圓整，取 800iD 。 因為 4500 5 . 6 2 5800，管長徑比合適。 取換熱管規(guī)格， 長 6m，共 140 根是 符合要求的。 因鹵水與水蒸汽均非強腐蝕性，工作壓力與溫度也不大，采用碳鋼管材即可，既滿足工藝條件的需求，經濟性也較好。 換熱 器立式放置，鹵水自上端管內流下，可減小阻力，水蒸汽自下端殼程進入，有利于減小液膜厚度，增強冷凝傳熱。 在換熱器上端設置排氣孔，以排除可能進入換熱器的不凝氣體，防止其危害冷凝傳熱，在換熱器下端設置排液口，以排除冷凝水。 換熱管在管板上的固定，采用脹接法，利用脹管器將管子擴張，產生顯著的塑形變形，靠管子與管板間的擠壓力達到密封目的。 由碳鋼殼體的最低厚度表 /取殼體材質為碳鋼，厚 10 換熱器管箱封頭采用橢圓封頭， 因殼程水蒸汽為蒸汽冷凝，不需要折流擋板。 殼程流體的流動截面積 熱負荷 ，可得，水蒸汽的體積流率 所以水蒸汽的流速 在殼程氣體常用流速范 圍 315m/s 的范圍內，殼體內徑的選取是合理的。 殼程接管采用插入式焊接結構，因為為立式換熱器，管板較厚，殼程介質腐蝕性小，9 殼體材料為碳鋼，選用結構如下圖 (尺寸根據實際需要改變 )： 因為蒸汽從殼程接管出來時流速較大，要在殼程進口接管處安裝防沖擋板。 因為是立式換熱器，其頂部結構如右圖，方便其安裝于拆卸作業(yè)。 因為管子長度較大，且為豎直放置，為防止其因蒸汽而振動，還應設置一定數量的支撐板。 （ 6）計算實際傳熱面積o 實際傳熱面積： 3 20 ( 0 . 1 ) 1 4 0 3 . 1 4 3 8 1 0 ( 4 . 5 0 . 1 ) 5 8 . 4 6 6 8 d L m 考慮面積裕度 10%，可得： 21 . 1 5 8 . 5 6 4 . 3 5 過程的總傳熱系數()o 3 2()7 4 1 . 8 8 1 0 1 1 0 1 . 3 4 / ( )6 4 . 3 5 1 0 . 4 6 8o c h o w m （五）管殼程壓強降的校驗 （ 1）管程壓強降： 12()i t s pp p p F N N 10 根據上述結果可知：管程數 1,串聯殼程數 1；對于 3 8 3mm 的換熱管，結構校正系數 摩擦阻力引起的壓降： 21 2 由于： 3328 9 . 7 8 1 0 0 . 7 9 7 8 /3 . 1 4 ( 3 2 1 0 ) 1 4 04m 353 2 1 0 0 . 7 9 7 8 1 1 6 8 . 1R e 1 4 4 0 7 . 3 12 0 6 . 9 8 6 1 1 0i i 可知管程內流體流動式湍流 。 對于碳鋼管，取管壁粗糙度 ，則30 . 1 3 . 1 2 5 1 032 由 關系圖可得： 21 2 234 . 5 1 1 6 8 . 1 0 . 7 9 7 80 . 0 3 5 1 8 2 9 . 6 53 2 1 0 2 局部阻力引起的壓強降： 22 3( )2 21 1 6 8 . 1 0 . 7 9 7 83 ( ) 1 1 1 5 . 2 22 ?。?12()i t s P F N N ( 1 8 2 9 . 6 5 1 1 1 5 . 2 2 ) 1 . 3 1 1 3 8 2 8 . 3 3 1 3 0 0 0P a P a （ 2）殼程壓強降： 120 () P F N 流體流過管束的壓力降： 11 120 ( 1 ) 2 f n N 其中： 221 . 6 6 5 0 1 . 2 1 1 1 /( 0 . 8 1 4 0 0 . 0 3 8 ) 22034 ( )24d 3 2 3 233 3 . 1 44 ( 1 . 4 3 8 1 0 ) ( 3 8 1 0 ) 24 0 . 0 4 4 1 73 . 1 4 3 8 1 0 m 50 . 0 4 4 1 7 1 . 2 1 1 1 0 . 1 9 0 9 2 . 8 1 0od e u 5 6 7 5 0 0 0 . 2 2 8 0 . 2 2 85 . 0 R e 5 . 0 5 6 7 . 4 0 1 . 1 7 8 F 為管子排列方式對壓力降的校正系數。正三角形排列： F=則： 120 ( 1 ) 2 f n N 20 . 1 9 0 9 2 1 . 2 1 1 10 . 5 1 . 1 7 8 1 4 ( 0 1 ) 1 . 1 5 4 62 流體通過折流板缺口的壓力降：由于沒有折流板，所以該部分的壓力降為 0. 對于氣體或者是可凝蒸汽，結垢校正系數 。 則殼程壓降： 120 () P F N 由于本次設計無折流擋板，殼程壓降已經非常小，一定會在工程設計要求范圍內，并且數據有限，則壓降可忽略不計。 12 由于管程壓降超過要求，所以重新設定 K 值： 28 5 0 / ( )K w m K （六）調整 K 值后重新核算壓降 調整 K 值后換熱面積為 3 2()7 4 1 . 8 8 1 0 8 3 . 3 88 5 0 1 0 . 4 6 8o o c h o 假設管長為 6m， 則管數： 0308 3 . 3 8 1 1 6 . 4 73 . 1 4 6 3 8 1 0 根 （取 117 根） 1 . 1 1 . 1 1 1 7 1 1 . 9 0 （取整 12 根） 管程流體流速： 3328 3 . 3 8 1 0 0 . 8 8 7 /3 . 1 4 ( 3 2 1 0 ) 1 1 74m 殼內徑： ( 1 ) 2 0 . 0 4 8 ( 1 2 1 ) 2 0 . 0 5 7 6 4 2t n e m m 按照殼體直徑標準系列尺寸圓整，取 800iD 。 實際換熱面積o 3 20 ( 0 . 1 ) 1 1 7 3 . 1 4 3 8 1 0 ( 6 0 . 1 ) 8 2 . 3 7 d L m 過程的總傳熱系數()o 3 2()7 4 1 . 8 8 1 0 8 6 0 . 4 0 / ( )8 2 . 3 7 1 0 . 4 6 8o c h o w m 殼體流體流速： 13 0221 . 6 6 5 0 4 . 5 0 3 /3 . 1 4 0 . 2 5 ( 0 . 8 1 1 7 0 . 0 3 8 ) 雷諾數： 50 . 0 4 4 1 7 4 . 5 0 3 0 . 1 9 0 9 2 . 8 1 0od e u 2 1 0 9 0 0 0 . 2 2 8 0 . 2 2 85 . 0 R e 5 . 0 2 1 0 9 . 6 0 . 8 7 3 管程壓降： 21 2 236 . 0 1 1 6 8 . 1 0 . 8 8 70 . 0 3 5 3 0 1 5 . 5 53 2 1 0 2 2 221 1 6 8 . 1 0 . 8 8 73 ( ) 3 ( ) 1 3 7 8 . 5 422 a 12()i t s P F N N 4( 3 0 1 5 . 5 5 1 3 7 8 . 5 4 ) 1 . 3 1 1 5 7 1 2 . 3 7 5 1 0P a P a 殼程壓降忽略不計。 經過重新核算結果表明，管程、殼程壓降均能滿足設計條件。 （七）總傳熱系數的計算和校核 總傳熱系數由下式計算： ()11 o s i o c a l o m i i ib d R d d d d 其中，管內流體的對流傳熱系數的計算： 0 . 8 0 . 40 . 0 2 3 R e P 其中： 14 353 2 1 0 0 . 8 8 7 1 1 6 8 . 1R e 1 6 0 1 8 . 1 5 1 0 0 0 02 0 6 . 9 8 6 1 1 0i i 3523 . 4 0 0 9 2 1 0 2 0 6 . 9 8 6 1 1 0P r 1 1 . 7 4 95 9 . 9 1 2 7 1 0 36 1 8 7 . 5 0 5 03 2 1 0 符合公式的適用范圍。 因此： 0 . 8 0 . 40 . 0 2 3 R e P 20 . 8 0 . 4325 9 . 9 1 2 7 1 00 . 0 2 3 1 6 0 1 8 . 1 5 1 1 . 7 4 93 2 1 02 6 6 5 . 5 5 / ( )w m C 估算壁溫，按下述公式： 11o w w is o s t t 其中污垢熱阻和管壁熱阻： 421 . 7 1 9 7 1 0 ( ) /m C w 420 . 8 5 9 8 1 0 ( ) /m C w 3 8 3 2 3522m m 查附錄，可得碳鋼的導熱系數： 5 0 . 1 2 6 / ( )w m C 參考附錄，根據經驗值?。?21 0 0 0 0 / ( )o w m C 由于： 22 6 6 5 . 5 5 / ( )i w m C 將上述數據帶入公式： 11o w w is o s t t 15 446 6 . 5 5 6110 . 8 5 9 8 1 0 1 . 7 1 9 7 1 01 0 0 0 0 2 6 6 5 . 5 5 解得： 管間水蒸氣對流傳熱系數： 3 14()1 . 1 3 ()t t 定性溫度下： 39 8 0 . 1 /w k g m 26 6 . 4 5 1 0 / ( )w w m C 30 . 4 4 3 6 5 1 0 /w P a s 因此： 3 14()1 . 1 3 ()t t 3 2 3 1 459 8 0 . 1 ( 9 8 0 . 1 0 . 1 9 0 9 3 ) 9 . 8 2 3 3 3 . 7 1 0 ( 6 6 . 4 5 1 0 )1 . 1 3 4 4 . 3 6 5 1 0 3 ( 6 6 . 5 6 3 . 3 1 ) 27 0 5 3 . 3 2 / ( )w m C 將上述結果再次帶入壁溫估算方程，得： 27 1 0 9 . 7 1 / ( )o w m C 。 迭代兩次，得： 27 1 1 5 . 4 7 / ( )o w m C 此時兩次迭代誤差在 1%以內，故可停止迭代取最后一次迭代值。 取兩側的污垢熱阻及碳鋼材料的導熱系數： 421 . 7 1 9 7 1 0 ( ) /m C w 420 . 8 5 9 8 1 0 ( ) /m C w 5 0 . 1 2 6 / ( )w m C 16 故： ()11o c a l o s i o m i i iK b d R d dR d d d 4413 8 3 8 0 . 0 0 3 3 8 11 . 7 1 9 7 1 0 0 . 8 5 9 8 1 03 2 2 6 6 5 . 5 5 3 2 5 0 . 1 2 6 3 5 7 1 1 5 . 4 7 21 0 5 9 . 4 0 / ( )w m K 所以： ()()1 0 5 9 . 4 0 1 . 2 4 6850c a lc h 符合設計要求。 五、換熱器主要構件尺寸與接管尺寸的確定 換熱器主要構件有封頭、筒體法蘭、管板、筒體、折流板、支座等。主要接管有：流體進出口接管、排氣管、排液管等。 1. 殼體，管箱的系列尺寸確定 （ 1） 筒體（殼體）壁厚的確定。 2 p 選取設計壓力 ，殼體材料 為 得其相應的許用應力 1 1 3 ；焊縫系數 （單面焊），腐蝕裕度 3 1 4C m m ，所以 0 . 0 5 8 0 0 4 4 . 2 62 1 1 7 0 . 6 5 0 . 0 5 17 根據上表所列出的鋼板厚度標準，確定鋼板的 材料為 度為 4 （ 2） 殼體、管箱殼體和封頭的尺寸及質量 殼體、管箱殼體和封頭的尺寸由設計者根據設計參數確定。筒體的質量計算可參照下表。封頭的尺寸和質量 按照 4737 95 選取。 2. 進出口設計 在換熱器的殼體和管箱上一般均裝有接管或接口以及進出口管。在殼體和大多數管箱的底部裝有排液管，上部設有排氣管，殼側也常設有安全閥接口以及其他諸如溫度計，壓力表，液位計和取樣管接口。對于立式管殼式換熱器，必要時還需要設置溢流口。由于在殼體、管箱殼體上開孔，必然會對殼體局部位置的強度造成削弱。因此，殼體、管箱殼體上的接管設置，除了考慮其對傳熱和壓降的影響外，還應考慮殼體的強度以及安裝、外觀等因素。 （ 1） 流體進出口接管直徑計算。 4 管程：變換進、出口接管1d，管程流體鹵水可視為低粘度流體。 取 1 u m s ， 那么 314 8 9 . 7 8 1 0 0 . 2 7 6 2 7 63 . 1 4 1 . 5d m m m 18 根據書后附錄，查得輸送流體的標準管徑，選取 3 2 5 1 3m m m m 無縫熱軋鋼管。根據所選取的鋼管規(guī)格，重新計算實際流速： 214 d 324 8 9 . 7 8 1 0 1 . 2 7 /0 . 2 9 9 3 . 1 4 所計算出的實際流速基本符合要求。 殼程：冷凝氣進、出口接管2d，殼程流體為飽和蒸汽，2 30 /u m s 那么： 24 1 . 6 6 5 0 0 . 2 6 6 2 6 63 . 1 4 3 0d m m m 根據書后附錄，查得輸送流體的標準管徑，選取 3 2 5 1 3m m m m 無縫熱軋鋼管。 根據所選取的鋼管規(guī)格，重新計算實際流速： 24 d 24 1 . 6 6 5 0 2 3 . 7 2 /0 . 2 9 9 3 . 1 4 所計算出的實際流速符合設計要求。 （ 2） 排氣口與排液管 本小組選用的換熱器為立式換熱器，排氣口與排液管的結構如下圖所示： 為提高傳熱效率，排除或回收工作殘液，換熱器應在其殼程和管程的最高點、最低點分別設置排氣、排液接管，接管的端部必須與殼體或管箱內壁平齊。 （ 3） 管板的確定 管板結構如下： 19 表 1脹接管板的最小厚度 換熱器外徑0 /d 32 38 57 管板厚度 / /422 25 32 脹接管板的最小厚度，0 3 8 3d m m m m，選取管板厚度為 25定管板式換熱器的管板主要尺寸， 公稱直徑為 800 (4)管 箱和封頭 上下兩封頭均選用標準橢圓形封頭，根 據 4337準 ，封頭為：00曲面高度,10800 21 。如圖所示，材料選用碳素鋼。 (5)溫度補償圈的選用。 由于溫度差 5 7 5 56 6 . 5 1 0 . 5 5 02 ，所以不需要考慮補償圈。 (6)折流板和支撐板 通過本次的設計計算可知， 殼側流體的流速已經滿足換熱要求 ,所以此換熱器無需添加20 折流擋板。 但是這樣換熱管的無支撐跨距會過大，容易發(fā)生震動或者繞度過大 ! 于本換熱器中 38徑的換熱管，經查換熱器手冊可知其最大無支撐跨距為 2500本換熱器選用的是 4m 的碳鋼管，超過了其最大無支撐跨距。故此處應添加支撐板來放置換熱管產生過大的撓度。 此時在換熱器的中間添加一塊支撐板即可滿足需要。同時通過查閱換熱器設計手冊，對于 800殼體內徑和 2500換熱管最大無支撐跨距，應選擇 4725座 寸為 280支撐板。 (7)防沖板 防沖板的設定：管程設置防沖板的條件：當管程采用軸向入口或換熱管內流體流速超過3m/s 時，應設防沖板，以減少流體不均勻分布和對換 熱管端的沖蝕。本設計采用橫向入口，且換熱管內流速小于 3m/s。故管程不需設置防沖板。 殼程設置防沖板或導流筒的條件：對蒸汽應設置防沖板。故此處應在殼程添加防沖板。本換熱器接管為直管，選擇將防沖板焊接在殼體上。 （ 3） 拉桿與定距管 對于換熱管外徑 19od 管束，拉桿常用的結構型式為拉桿定距管結構。 21 根據下表，確定拉桿數量為 6 根和拉桿直徑為 16 拉桿的布置：拉桿應盡量布置在管束的外邊緣 定距管尺寸：定距管的尺寸，一般與所在換熱器的換熱管規(guī)格相同。此時即