空氣錘的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)(畢業(yè)論文+全套CAD圖紙)(答辯通過(guò))

充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 設(shè)計(jì)題目： 空氣錘的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 系 別： 機(jī)械系 專 業(yè)： 機(jī)械制造工藝 /計(jì)算機(jī) 目 錄 摘要 -(4) 第一章 課題簡(jiǎn)介 -(5) 第二章 設(shè)計(jì)方案 -(7) （ 1） V 帶傳動(dòng)與鏈傳動(dòng)的比較 -(7) （ 2）氣傳動(dòng)與液壓傳動(dòng)的比較 -(7) （ 3）齒輪制作選擇 -(7) （ 4）傳動(dòng)方案 -(7) 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 第三章 V 帶傳動(dòng)設(shè)計(jì) -(9) 第四章 齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì) -(10) 第五章 軸的設(shè)計(jì) -(12) 第六章 軸承的壽命計(jì)算 -(15) 第七章 曲柄連桿機(jī)構(gòu)的分析 -(16) 第八章 氣傳動(dòng)設(shè)計(jì) -(18) （ 1）行程分析 -(19) （ 2）打擊計(jì)算 -(22) （ 3）氣缸的計(jì)算 -(25) 第九章 潤(rùn)滑系統(tǒng) -(26) 第十章 電氣系統(tǒng) -(27) 第十一章 密封 -(27) 第十二章 個(gè)人小節(jié) -(28) 第十三章 參考文獻(xiàn) -(29) 致謝 -(30) 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 摘要 國(guó)內(nèi)對(duì)于鍛造方法可以采用自由鍛，模鍛，和特殊的鍛造形式冷鍛。采用最多的是自由鍛。而對(duì)于鍛造設(shè)備其中使用最普遍的是鍛錘?？諝忮N又是其中的代表?？諝忮N是由強(qiáng)迫產(chǎn)生的動(dòng)能對(duì)斷坯做工使之 塑性變形的機(jī)器設(shè)備。 本設(shè)計(jì)主要是空氣錘的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)，包括帶傳動(dòng)，齒輪傳動(dòng)，曲柄連桿機(jī)構(gòu)傳動(dòng)，氣傳動(dòng)。 關(guān)鍵詞： 自由鍛 空氣錘 氣傳動(dòng) 買文檔送全套圖紙 扣扣 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 第一章 課題簡(jiǎn)介 本錘適用于鍛工車間對(duì)各種形狀 的零件的自由鍛造，如延伸、鍛粗、沖孔、熱剪、鍛接、彎曲等工序，或在開(kāi)式墊模中進(jìn)行簡(jiǎn)單的模鍛工序，但不宜在閉式鍛模內(nèi)進(jìn)行模鍛，因?yàn)殚]式模鍛打擊力較強(qiáng)，易使錘桿、導(dǎo)程、機(jī)身等主要零件損壞。 本錘系雙缸雙作用單柱式自由鍛錘，由錘身、砧座、傳動(dòng)、配氣、操縱、潤(rùn)滑、電器等部分組成。 (見(jiàn)圖 2) 電機(jī)經(jīng)一組三角帶輪及齒輪減速，自由軸曲柄連接桿機(jī)構(gòu)驅(qū)動(dòng)壓縮活塞往復(fù)行程，其形成的壓縮空氣經(jīng)操作機(jī)構(gòu)的旋閥獲得錘桿的各種動(dòng)作。傳動(dòng)軸采用圓錐滾子軸承支承，負(fù)壓油泵保證兩缸的潤(rùn)滑。有皮帶的防護(hù)裝置確保安全。 錘身以四個(gè)緊箍把機(jī)身和錘 座組裝為一體。 空心錘桿與頂蓋組裝后鉚緊，上砧塊用楔鐵緊固于錘體的燕尾槽內(nèi)，并有擋鎖防止斜鐵外竄。 工作缸的導(dǎo)程內(nèi)設(shè)有兩塊平行導(dǎo)板，防止錘桿傳動(dòng)。 當(dāng)錘桿上升，超過(guò)上氣道口時(shí)，球形安全閥密封，緩沖空氣受到壓縮，阻止錘桿繼續(xù)上升，避免頂缸?；爻虝r(shí)從壓縮缸來(lái)的壓縮氣沖開(kāi)鋼球，而加速錘桿返回。（見(jiàn)圖 3） 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 第二章 設(shè)計(jì)方案 （ 1） V 帶傳動(dòng)和鏈傳動(dòng)的比較 V帶傳動(dòng) 鏈傳動(dòng) 優(yōu)點(diǎn)：傳動(dòng)平穩(wěn)，無(wú)噪聲，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，維護(hù)方 便 優(yōu)點(diǎn)：無(wú)彈性滑動(dòng)和打滑現(xiàn)象 缺點(diǎn)：過(guò)載的情況下容易打滑從而引起疲勞破壞，磨損。 缺點(diǎn)：瞬時(shí)速度和瞬時(shí)傳動(dòng)比不是常數(shù)，傳動(dòng)平穩(wěn)性差，工作中有一定的沖擊和噪聲，且鏈輪應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度和耐磨性。 故選擇 V帶傳動(dòng)。 （ 2）氣壓傳動(dòng)和液壓傳動(dòng)的比較 氣壓傳動(dòng) 液壓傳動(dòng) （ 1）對(duì)于傳動(dòng)形式而言，氣缸作為線性驅(qū)動(dòng)器可在空間的任意位置組建它所需運(yùn)動(dòng)軌跡，安裝維護(hù)方便。 （ 1）安裝要配線，配管，維護(hù)復(fù)雜。 （ 2）工作介質(zhì)是取之不盡，用之不竭的空氣，空氣本身不花錢，排氣處理簡(jiǎn)單，不污染環(huán)境，成本低。 （ 2）工作介 質(zhì)是油，成本高易污染。 7（ 3）可靠性高，使用壽命長(zhǎng)。 （ 3）執(zhí)行元件動(dòng)作次數(shù)少，使用壽命低 （ 4）氣缸傳動(dòng)速度一般為 50 500mm/s傳動(dòng)速度快。 （ 4）傳動(dòng)速度慢 （ 5）壓力等級(jí)低，使用安全 （ 5）易火，易爆，不宜高溫場(chǎng)合 故選擇氣傳動(dòng) （ 3）齒輪的選擇 斜齒圓柱齒輪比直齒圓柱齒輪傳動(dòng)重合度大，承載能力高，傳動(dòng)平穩(wěn)，沖擊和噪音小。所以宜制作斜齒圓柱齒輪。 （ 4）傳動(dòng)方案 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 1-三角帶的傳動(dòng)效率 0.94 0.97 2 軸承傳動(dòng)效率（滾動(dòng)） 0.98 0.995 3 齒輪傳動(dòng)效率 0.96 0.99 計(jì)算：m i n/96526.44342m i n/43426.298016997.099.072327296.0756 8 9 397.099.0526.41 5 8 6321 5 8 696.026.27311731980759 5 5 09 5 5 01100121011201000rinnrinnKWppKWppmNiTTmNiTTmNnPT軸號(hào) 功率 P（ KW） 轉(zhuǎn)矩 T(mN ) 轉(zhuǎn)速 n(rpm) 傳動(dòng)比 電動(dòng)機(jī)軸 I0 KWP 750 7 319 55 0000 nPT 9800 n 26.20 i 軸 KWPP 7210 101 iTT =1586 001 inn =434 i1=4.526 軸 KWPP 693212 68933212 iTT 112 inn =96 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 第三章 帶傳動(dòng)設(shè)計(jì) 已知電機(jī)功率 P0=75KW,轉(zhuǎn)速 n0=980r/min.傳動(dòng)比為 小皮帶輪 : d 大皮帶輪=860mm/380mm=2.26 （ 1）選擇帶的型號(hào) . 根據(jù)帶的工作情況查表 5-7（以下同機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)） ,取工作情況系數(shù) KA=1.3則 PC=KA P=1.3 75=97.5 KW 根據(jù) PC和 n0,由 V帶選型圖 5-17選取 D型帶 . (2) 選取帶輪基準(zhǔn)直徑 . 由圖 5-17和表 5-9 選取 d1=355mm d2=i d1=2.26 380=860mm (3)驗(yàn)算帶速 V=100060 11 nd=100060 98038014.3 =19.4m/s (4)計(jì)算中心距和帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 . 由已知條件初定中心距 a0=450mm 初定帶長(zhǎng) Ld0 2a0+2(d1+d2)+024)12add （ 4502 4 5 04 3 8 08 6 08 6 03 8 022 ）（）（=2975mm 查帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度表 5-10 。選取 Ld=3150 實(shí)際中心距 a a0 2 0LdLd mm5 3 82 2 9 7 53 1 5 04 5 0 (5)驗(yàn)算小帶輪包角 1= 000000 12092.1283.57538 3808601803.5712180 a dd(6)確定帶的根數(shù) Z 查表 5-6 得特定條件下 ,單根 V 帶的額定功率 P 額 =16.2KW 查表 5-11得單根 V 帶所能傳遞的轉(zhuǎn)矩的修正值 T=28.4Nm 非特定條件下單根 V帶所能傳遞的功率增量 P 0.0001 Tn0=0.0001 28.4 980=2.78KW 查表 5-12得包角休整系數(shù) K =0.82.則查 表 5-13 得帶長(zhǎng)修正系數(shù) KL=0.83 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 54.783.082.08.272.16 5.971 ）（）額（ LC KKPP PZ故 Z=8 根 (7)計(jì)算 V帶作用在軸上的 Q壓力 .由表 5-14查得 D型 V帶的初拉力 . F0=700N NSi nSi nZFQ 101 0 921298700222 0 (8)確定帶輪結(jié)構(gòu) .小帶輪采用實(shí)心輪 ,大帶輪采用孔板輪 傳動(dòng)比 2.26 帶型 D型 小帶輪基準(zhǔn)直徑 380mm 大帶輪基準(zhǔn)直徑 860mm 帶長(zhǎng) 3150mm 實(shí)際軸間距 538mm 小帶輪包角 128.92 V帶根數(shù) 8根 帶輪寬度 305mm 單根 V帶初拉力 700N 作用在軸上的壓力 Q 10109N 第四章 齒輪的設(shè)計(jì) 已知傳遞功率 P=72KW,主動(dòng)輪轉(zhuǎn)速 n=434r/min.傳動(dòng)比 i=4.526 (1)選擇齒輪材料并確定許用應(yīng)力 根據(jù)表 6-9 小齒輪采用 45 鋼調(diào)質(zhì) ,大齒輪采用 ZG35 調(diào)質(zhì) ,齒面硬度分別為180HBS,200HBS 由圖 6-30,圖 6-31 查得 Hlim1 =320MPa Flim1=260MPa Hlim2=560MPa Flim2=420MPa 齒輪的傳動(dòng)重要性決 定最小安全系數(shù) SHmin=1 SFmin=1 H1= Hlim1/SHmin=320MPa H2= Hlim2/SHmin=560MPa F1= Flim1/SFmin=460MPa F2= Flim2/SFmin=420MPa (2)按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 傳遞轉(zhuǎn)矩 T1: 1586000195500001 inPT N mm 載荷系數(shù) K:因載荷有輕微沖擊 ,齒輪相對(duì)于軸承對(duì)稱布置 ,由表 6-6取 K=1.35 齒寬系數(shù) d:由表 6-7 取 d=1.4 許用基礎(chǔ)應(yīng)力 H: H= H1=320MPa 傳動(dòng)比 i:i=4.526 將以上參數(shù)代入公式 : mmdiH iKTd 185526.44.1320 )1526.4(1 5 8 6 0 0 0590)1590 22321231 （ (3)確定齒輪參數(shù)及主要尺寸 確定齒輪齒數(shù) 取 Z1=19 Z2=i Z1 =19 4.526=86 模數(shù) 初選螺旋角 =8則法面模數(shù) mmZdm n 64.919 8c o s1 8 5c o s10 取標(biāo)準(zhǔn)值 Mn=10mm 中心距 mmZZMna 16.5 3 08c o s2 )8619(10c o s2 )21( 0 為了便于箱體的加工和測(cè)量 ,取 a=530mm 則實(shí) 際螺旋角 /0 355275302 )8619(10a r c c o s2 )21(a r c c o s a ZZMn 其他主要尺寸 分度圓直徑 :mmZMndmmZMnd86835527c o s86102c o s219135527c o s19101c o s1/0/0 齒頂圓直徑 :mmMndda mmMndda 888102868222 211102191211 齒寬mmbmmbbmmbmmddb2801280275105(212702701914.111 2?。┤?(4)驗(yàn)算齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 當(dāng)量齒數(shù) ZV1= 58.1935527c o s 19c o s 1 /033 Z充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 ZV2= 66.8835527co s 86co s 2 /033 Z復(fù)合齒形系數(shù) YFs:根據(jù) ZV1 ZV2查圖 6-29 得 YFS1=4.35 YFS2=3.95 由 X=0(標(biāo)準(zhǔn)齒輪 )及 ZV1 ZV2得 YFbM ndKTF 1c o s6.1 11 6.2835.41 9 1102 7 0 35527c o s1 5 8 6 0 0 035.16.1 1/03 FM P a (5)確定齒輪傳動(dòng)精度 齒輪圓周速度 smndV /34.4100060 434191100060 11 (6)齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 小齒輪 da1=211mm 采用齒輪軸 大齒輪 da2=888mm 采用腹板式齒輪 第五章 軸的設(shè)計(jì) 從動(dòng)軸傳遞功率 P=69KW,轉(zhuǎn)速 n2=96r/min.齒輪分度圓直徑 d2=868mm 所受圓周力 :Ft2Nd T 1 5 8 8 28 6 86 8 9 3 0 0 0222 徑向力 : F r2= NtgtgFtn 5 8 3 95 2 3 57co s 201 5 8 8 2co s 0 軸向力 :Fa2=Ft tg75235=2222N （ 1）選擇軸的材料及熱處理方法 ,因該軸無(wú)特殊要求 ,故選 45 鋼正火處理 .由表 8-8查得 -1b=55MPa （ 2）按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算最小直徑按式 (8-2),由表 8-11查得 C=126 130取 C=120 mmmmnPCd 1 0 796691 2 0 33 2635.4 95.36.28 21212 FM P aYFYFFFSS 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 確定軸的各段直徑 .根據(jù)軸各段直徑的確定原則由右端至左端開(kāi)始 . 軸段處安裝軸 承 ,確定 d1=130mm 軸段處考慮有一鍵槽 ,將軸徑增大 5% d2=130 (1+5%)=136.5 取 d2=140mm 軸段考慮右面齒輪的定位和固定取 d3d2,則取 d3=145mm 軸段安裝軸承 ,為方便裝拆應(yīng)取 d4d3 且與軸承內(nèi)徑標(biāo)準(zhǔn)系列相符 .故d4=150mm 軸段考慮右側(cè)軸段軸承蓋安裝取 d5=170mm 軸段考慮安裝曲柄機(jī)構(gòu)取跟軸段同樣直徑 d6=145mm 確定軸的長(zhǎng)度。 為保證齒輪固定可靠，軸段的長(zhǎng)度應(yīng)該小于輪轂寬度5mm，取 L2=350mm 為保證齒輪端面與箱體內(nèi)壁不相碰 及軸承拆卸方便，齒輪端面與箱體內(nèi)壁應(yīng)留有一定間隙，取兩者間隙為 27mm 根據(jù)軸承寬度 B=68.5 取d1=96 同理 d5=27+28=55 取 d5=62mm 軸 承 跨 距= 6942663035024072262 （ 3）按扭轉(zhuǎn)和彎曲組合進(jìn)行強(qiáng)度校核 e Fa2/ Fr2=11351N/2784Ne 故 X=0.4 Y=0.4tg （ 3）求 Pr值 Pr1=X Fr1+Y Fa1=0.4 3055 1.4 4531=7565N Pr2=X Fr2+Y Fa2=0.4 2874 1.4 11351=17041N （ 4）求 L值 nCrL h 6010)1Pr 1(61 =57037r 同理 Lh2=11128r 第七章 曲柄連桿機(jī)構(gòu)的分析 （ 1） 曲柄連桿機(jī)構(gòu)的力和運(yùn)動(dòng)，圖為曲軸 -連桿結(jié)構(gòu)運(yùn)動(dòng)系統(tǒng)。 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 扭矩 MC在曲軸上產(chǎn)生的切向力 Ft 作用在曲軸端的運(yùn)動(dòng)方向，徑向力 Fr 垂直于曲軸運(yùn)動(dòng)端，力 FCR作用在連桿上，忽略摩擦，上述力可計(jì)算如下： 切向力 Ft=rMC連桿 受力 FCR=)s in ( 1)s in ( rMF ct 徑向力 Fr=FCRcos( + )=)( 1 tgrM C 徑向力的反作用力是由曲柄軸承來(lái)支承的 滑塊力： FR=FCR cos =)sin(cos rMc法向力： Fn=FCR sin)s in(s in rMc連桿系數(shù)lr的值介于 1/4 1/15，平均值 =1/10。這樣導(dǎo)致角變小，例如 =0.1時(shí)則 sin = sin而值最大角為 06 。這樣可用 cos =1和 sin(+ )=sin來(lái)進(jìn)行精化，而有 FR=sin1rMc充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 因此滑塊力的大小是曲柄扭矩，曲柄半徑和曲柄角的函數(shù)。扭矩的大小規(guī)定了機(jī)械壓力機(jī)在特定曲柄角 n 時(shí)相應(yīng)的額定力 FN。 這個(gè)角稱為使用角或公稱角，這個(gè)力稱為標(biāo)稱力或公稱力。 為了產(chǎn)生這個(gè)力所需的扭矩為： Mc=FN r sin N 由此可知任意曲柄角時(shí)的滑塊力 FR有 FR=sinsin NNF 采用 =300 設(shè)計(jì)時(shí) MC= mNrFrFNN 21442 27.015882230s i n 0當(dāng)金屬成形是在 00 090 時(shí) 1當(dāng) 030 ，可用的滑塊力將隨曲柄角的增加而減小，并達(dá)到一個(gè) Frmin值（ 090 時(shí)其值為標(biāo)稱值一半）若滑塊力增加（曲柄轉(zhuǎn)動(dòng)的任意點(diǎn)）則可用力增大，曲軸所需 的扭矩變長(zhǎng)，有可能導(dǎo)致傳動(dòng)系統(tǒng)的過(guò)載。在 00 3090 區(qū)間容許的滑塊力或者小于或者多等于可用的滑塊力。 2 030 ，滑塊力隨曲柄角的減小迅速增加，理論上在下止點(diǎn)（ =0）時(shí)達(dá)到無(wú)限大。 第八章 氣傳動(dòng)設(shè)計(jì) (1)行程分析 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 設(shè)起動(dòng)前壓縮活塞在最上位置，工作活塞在最小位置，工作缸上下腔分別相通，這時(shí)壓縮缸的上下腔通過(guò)壓縮活塞和活塞桿的補(bǔ)氣孔與大氣相通，兩缸上下腔的壓力均為大氣壓力。當(dāng)電動(dòng)機(jī)通過(guò) 傳動(dòng)系統(tǒng)，曲柄連桿機(jī)構(gòu)帶動(dòng)壓縮活塞向下運(yùn)動(dòng)時(shí)，下腔氣體被壓縮，壓力升高，上腔氣體膨脹，壓力降低。當(dāng)壓縮活塞下行至某一位置時(shí)，作用在工作活塞下部的壓力大于工作活塞上部的壓力，落下部分重量及其運(yùn)動(dòng)的摩擦力時(shí)，錘頭開(kāi)始上升。 壓縮活塞繼續(xù)下行，由于壓縮活塞向下運(yùn)動(dòng)的速度大于工作活塞向上運(yùn)動(dòng)的速度，使下腔壓力繼續(xù)升高，上腔壓力繼續(xù)下降，結(jié)果使錘頭加速上升，壓縮活塞下行過(guò)程中下腔的最大壓力一般可以達(dá)到 2.5 105Pa 上腔壓力可降至 0.5 105Pa 當(dāng)壓縮活塞回程時(shí)，由于兩個(gè)活塞均向上運(yùn)動(dòng)，兩缸下腔容積不斷增大，上腔容積不斷減小，即下腔壓力不斷減小，上腔壓力不斷增高，作用在落下部分的合力的方向逐漸轉(zhuǎn)為向下方向。因此錘頭上升進(jìn)入減速階段，錘頭向上運(yùn)動(dòng)直至工作活塞把上腔通壓縮缸的通道切斷進(jìn)入緩沖缸，并且運(yùn)動(dòng)能全部被緩沖氣墊吸收為止。此時(shí)壓縮活塞上行了一段距離。 壓縮活塞繼續(xù)上行，上腔壓力繼續(xù)增高，下腔壓力繼續(xù)下降。錘頭在上腔氣體壓力和落下部分重量的作用下加速下行，直至打擊鍛件。當(dāng)壓縮活塞接近行程的上極限位置時(shí)錘頭降至下極限位置。此后壓縮活塞回至原始位置。 由此可知曲柄轉(zhuǎn)一周壓縮活塞往復(fù)運(yùn)動(dòng)一次，則錘頭打擊一次也就是錘頭打擊次數(shù)與曲柄轉(zhuǎn)數(shù)一致，不斷重復(fù)上述過(guò)程就可得連續(xù)打擊。 空氣錘可以實(shí)現(xiàn)空行程，懸空，壓緊和打擊等動(dòng)作。打擊又有輕，重，連打和單打之分。這些動(dòng)作是通過(guò)配氣操縱機(jī)構(gòu)來(lái)實(shí)現(xiàn)。目前空氣錘使用的空氣分配閥主要有兩種形式：三閥式和兩閥式。本錘才用三閥式。 把短手柄放在使中旋閥全開(kāi)的位置上，下旋閥的長(zhǎng)手柄放在相當(dāng)于懸空時(shí)的垂直位置（或把手柄順時(shí)針推轉(zhuǎn)一角度，放在相當(dāng)于壓緊時(shí)的位置），使兩缸上下腔與大氣相通，這時(shí)錘頭在自重的作用下下落，并在下砧面上保持不動(dòng)。由于空行程時(shí)壓縮缸不產(chǎn)生壓縮空氣，啟動(dòng)力矩小，故常用于電動(dòng) 機(jī)的啟動(dòng)。 空行程 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 把短手柄放在使中旋閥全關(guān)閉的位置（圖中短手柄設(shè)在左邊水平位置），長(zhǎng)手柄放在垂直位置，這時(shí)兩缸上腔通大氣，壓縮缸下腔的氣體經(jīng)旋閥 D段，止回閥再經(jīng)下旋閥的 C 段進(jìn)入工作缸的下腔。在壓縮空氣的作用下，錘頭被提起至行程的上方，直至工作活塞進(jìn)入頂部的緩沖腔，在緩沖腔氣壓的作用下達(dá)到平衡為止。止回閥的作用是防止工作缸下腔的壓縮空氣倒流，當(dāng)止回閥兩端壓力達(dá)到平衡時(shí)，止回閥關(guān)閉。這時(shí)壓縮缸下腔的氣體僅在其下腔及錘身氣道內(nèi)壓縮膨脹。 當(dāng)工作缸下腔壓縮空氣有泄露，止回閥兩端壓力不平衡時(shí)，止回閥被頂開(kāi)，補(bǔ)入一部分壓縮空氣，懸空時(shí)錘頭在行程上方往復(fù)顫動(dòng)。 懸空時(shí)可以進(jìn)行放置工具或鍛件等工件。 懸空 把短手柄放在使中旋閥全關(guān)的位置，長(zhǎng)手柄從垂直位置順時(shí)針?lè)较蜣D(zhuǎn)動(dòng)一角度，使壓縮缸上腔及工作缸下腔與大氣相通，壓縮缸下腔的氣體經(jīng)下旋閥的 D段，止回閥上旋閥的 A段進(jìn)入工作缸的上腔，則下砧在落下部分重量及工作腔上腔氣體壓力的作用下壓緊下砧上的工件。 在壓緊狀態(tài)時(shí)可以對(duì)工件進(jìn)行彎曲或扭轉(zhuǎn)操作。 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 壓緊 四把短手柄放在使中旋閥全關(guān)的位置，長(zhǎng)手柄從垂直位置 逆時(shí)針轉(zhuǎn)一角度，使兩缸上下腔分別連通，則可實(shí)現(xiàn)連續(xù)打擊，當(dāng)錘頭打擊一次后立即把長(zhǎng)手柄至“懸空”位置，錘頭不再下落就可得到單次打擊。打擊的輕重是靠操作手柄來(lái)實(shí)現(xiàn)的，手柄回拉的角度越大，則兩缸上下通道的開(kāi)口越大，上旋閥中段通大氣的通道的開(kāi)口越小或完全被堵死，打擊就越重；反之，打擊就較輕。上旋閥 A 段的小孔是為了從“懸空”到“打擊”有一段過(guò)度，使工作缸上下腔瞬時(shí)溝通，錘頭快速下落，動(dòng)作靈敏。 為了確保錘正常工作時(shí)，保持足夠的空氣，實(shí)現(xiàn)補(bǔ)償泄漏損失的目的，壓縮缸上腔由活塞的環(huán)形孔于缸側(cè)的雙排孔接通大氣，其下腔由活塞圓 周上的小孔與大氣接通而補(bǔ)氣。 (見(jiàn)圖 4) d)打擊 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 錘桿和活塞設(shè)有密封環(huán)，前后導(dǎo)程內(nèi)均設(shè)有彈簧拉緊的弓形密封環(huán)，為補(bǔ)償磨損，保持密封環(huán)接縫處留有 0.25-0.4mm 間隙。（見(jiàn)圖 5）為保證密封，允許對(duì)摩擦面及間隙端面刮修使相配合件接觸面積不少于 70%。 （ 2）打擊計(jì)算 序號(hào) 名稱 單位 C41-1000 1 落下部分公稱質(zhì)量 千克 1000 2. 最大打擊能量 千焦 26.5 3. 錘頭打擊次數(shù) 次 /分 95 4 錘頭安裝行程 毫米 950 5 錘桿中心至錘身的距離 毫米 800 6 錘桿導(dǎo)程底面至下砧面距離 毫米 820 7 下砧面至地面距離 毫米 705 8 上砧面平面尺寸（長(zhǎng)寬） 毫米 365 180 型號(hào) Y315S-6 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 9 電動(dòng)機(jī) 功率 千瓦 75 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn) /分 980 電壓 伏 380 10 錘的外型尺寸 前后 毫米 4125 左右 毫米 1500 地面以上高度 毫米 3405 11 砧座質(zhì)量 千克 13000 12 錘重（不包括砧座及電機(jī)） 千克 20000 E=（ mTg+PmA） H E 鍛錘的打擊能量（ J） mT 落下部分的重量（ kg） VT為落下部分接觸鍛件時(shí)候的打擊速度（ m/s） G為重力加速度（ m/s2） A- 為汽缸活塞的面積 Pm為汽缸內(nèi)作用在活塞上的壓力 單作用錘： 5m/s E=（ mTg+PmA） H 26500=（ 1000 9.8+Pm 3.14 0.692） 0.8 Pm=15550Pa 當(dāng)兩個(gè)質(zhì)量為 m1 和 m2 以速度 V1和 V2相撞時(shí)可分為兩個(gè)階段。 第一階段（ t0 t t1） .當(dāng) t=t1 時(shí)兩物體靠近，由于沖擊力變形，第一階段末變形達(dá)到最大，此時(shí)兩物體具有相同速度 V 即 V11=V21=V 根據(jù)沖擊理論 速度 V 可按下式計(jì)算： smmmvmvmV /3125.01 5 0 0 0100001 5 0 0 05100021202101 第二階段（ t1 t t2） .變形一部分是永久的（實(shí)際打擊）一部分是彈性的，此階段的特征是彼此接觸是瞬間的之后相應(yīng)的速度變?yōu)?V12 和 V22 smVV VVK /0 6 2 5.050 03 1 2 5.010202212 沖擊因子 K 的值在 0（塑性打擊）和 1（彈性打擊）之間。 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 有砧座錘，錘頭質(zhì)量為 mT, 其行程速度為 vT 等效砧座質(zhì)量為 mA*,速度為 vA 等效砧座的質(zhì)量 mA*是實(shí)際砧子質(zhì)量 mA和基礎(chǔ)質(zhì)量 mF （典型的比值 2016TF mm, 8060TF mm） 對(duì)柔性系數(shù) mA* =mA，剛性系數(shù) mA*=mA+mF的組合打擊效率的不同值可從相關(guān)方程式得到： ATTT mm vmU * 122 v vvK TA , vA=0 vT2=v+K(v-vT) VA2=V(K+1) 對(duì)擊錘可得出類似方程： mT mA*=m 對(duì)應(yīng)的 VTv,0 -VTL,0 V0和 VTV,2 VTL,2 V2錘的打擊效率，根據(jù)能量平衡原理 : E=WU+WL E 總能量 WU 有用功 WL 損失的功 能量平衡方程在 t=t1和 t=t2相應(yīng)為 E=WU+WA2+WT2+WeL,T+WBL,1和 E=WU+WA2+WT2+WBL,2 等效砧座質(zhì)量 MA*在 t1時(shí)的動(dòng)能為 2*1 2 VmW AA 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 錘頭的動(dòng)能 WT1在 t1時(shí)為： 21 2 VmW TT T1時(shí)，工具中的彈性變形功在第二階段得到恢復(fù)，在錘頭中由于打擊而損失的動(dòng)能在兩個(gè)階段分別為 WBL,1和 WBL,2. 在 t=t2時(shí) ,等效砧座的動(dòng)能222 2 * AAA VmW 同樣的錘頭的動(dòng)能 t=t2時(shí)為：222 2 TTT VmW 為打擊效率定義： =WU/E 將上述原理應(yīng)用到有砧座錘，砧座的開(kāi)始速度 VA0=0 1）錘長(zhǎng)和砧座在 t=t1 時(shí)，損耗： *1111 11QEWWee TATA = 161151 1 在這里 Q*=mA*/mT=2）砧座在 t=t2 時(shí)，損耗： 2*22 )1 1( QKQeWe AA = 066.015|110625.015 2 3）錘頭在 t=t2 時(shí)，損耗： 000002.0151 150625.01)11( 22* *22 QKQEWe TT 4）彈性變形功在 t=t1 時(shí)損耗： ECFEWeTTeLTeL 2 12, , F1 最終的成形力 CT 工具彈性常數(shù) 5）打擊在 t=t 時(shí)，損耗： WBL,1 為了考慮這部分能量損耗，引入打擊因子LBLWWK 1, 最終打擊效率表達(dá)式： 211111 2* ECFQK TB 其值在 0.15 0.45 （ 3）氣缸的計(jì)算 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 一般氣缸缸筒厚與內(nèi)徑之比101D = 730- 690=40mm 1.005 7.069 040 D符合要求 活塞桿直徑 d=90mm 長(zhǎng)度 L=1470mm 由公式 E=（ mTg+PmA） H A= D2=3.14（ 0.69） 2=1.5m2 Pm=15550Pa 推力 Fpu=(0.65 0.4) D2P=(0.65 0.4)（ 0.69） 2 15550=2761N 4912N 拉力 Fpo=(0.6 0.37) D2P=(0.6 0.37) （ 0.69） 2 15550=2640N4442N 第九章 潤(rùn)滑系統(tǒng)： 本錘在室溫較高的鍛工車間使用，潤(rùn)滑油容易消耗，故應(yīng)特別注意潤(rùn)滑，以保證正常工作。 （ 1） 兩缸的潤(rùn)滑： 錘的兩缸由柱塞油泵供油潤(rùn)滑，油量由轉(zhuǎn)動(dòng)調(diào)節(jié)桿控制。在正常工作中，壓縮缸供油量應(yīng)大于工作缸。（潤(rùn)滑方式：壓力循環(huán)潤(rùn)滑）前后導(dǎo)程均由兩缸多余油液潤(rùn)滑 每班開(kāi)錘前，須搖動(dòng)油泵手柄，使預(yù)先給油 100 200 克 油泵用油 GB448 64 11#機(jī)械油 GB443-64 20#機(jī)械油 （冬季用） GB443-64 24#機(jī)械油 （夏季用） GB443-64 40#機(jī)械油 （夏季用） （ 2） 活塞銷的潤(rùn)滑： 活塞銷與銅套的潤(rùn)滑是由壓縮缸中聚集在活塞頂面上剩余的潤(rùn)滑油管進(jìn)入連桿頭部而得到潤(rùn)滑的。 （ 3）齒輪箱的潤(rùn)滑： 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 齒輪箱內(nèi)經(jīng)常保持足夠的 GB443-64 24 號(hào)汽缸油，由齒輪濺潑油液潤(rùn)滑軸頭的軸承，潤(rùn)滑油應(yīng)保持清潔，每半年應(yīng)換油一次。 （ 4） 連桿頭上軸承的潤(rùn)滑 ： 采用 SY1514-65 滾柱軸承脂（滴點(diǎn) 120，針入度 250-290）定期打開(kāi)入孔蓋從油杯給油，一般每?jī)蓚€(gè)月一次。 （ 5）操作系統(tǒng)關(guān)節(jié)處的潤(rùn)滑： 采用 GB443-64， 30 號(hào)機(jī)械油，按需隨時(shí)注油。 第十章 電氣系統(tǒng) (1)錘采用 Y315S-6， 75KW， 380 電動(dòng)機(jī)，控制系統(tǒng)應(yīng)能作 Y/ 轉(zhuǎn)換起動(dòng)，起動(dòng)時(shí)間由時(shí)間繼電器控制。具有失壓保護(hù)和熱保護(hù) . (2)電氣系統(tǒng)不宜安裝在錘體上 (3)錘身，電機(jī)和電氣柜等不帶電的導(dǎo)體必須可靠接地。 (4)行程過(guò)程中的發(fā)生熔斷或熱繼電器脫扣，應(yīng)切斷電源，查明