




已閱讀5頁,還剩24頁未讀, 繼續(xù)免費閱讀
版權(quán)說明:本文檔由用戶提供并上傳,收益歸屬內(nèi)容提供方,若內(nèi)容存在侵權(quán),請進(jìn)行舉報或認(rèn)領(lǐng)
文檔簡介
機械零件 課程設(shè)計 設(shè) 計 說 明 書 院 系 : 機械與動力工程學(xué)院 指導(dǎo)教師: 薛銅龍 專業(yè) 班級: 機設(shè) 04-4 班 組 數(shù): 第 十 組 設(shè) 計 者: 張 天 成 學(xué) 號: 0403030230 日 期: 2007 年 7 月 16 號 2 河南理工大學(xué) 目 錄 一 設(shè)計任務(wù)書 3 二 傳動方案的擬定 4 三 電機的選擇 4 四 運動和動力參數(shù)的計算 5 五 傳動件的設(shè)計計算 6 六 軸的設(shè)計 13 七 滾動軸承的選擇與壽命計算 21 八 聯(lián)軸器的選擇 25 九 鍵聯(lián)接的選擇和驗算 26 十 箱體的設(shè)計 27 十一 減速器附件的設(shè)計 28 十二 潤滑和密封 28 十三 設(shè)計總結(jié) 28 參考文獻(xiàn) 29 3 一、設(shè)計任務(wù)書 礦用鏈板輸送機傳動裝置設(shè)計 1、設(shè)計條件: ( 1)機器用途:煤礦井下運煤; ( 2)工作情況:單向運輸,中等沖擊; ( 3)運動要求:輸送機運動誤差不超過 7%; ( 4)工作能力:儲備余量 15%; ( 5)使用壽命:十年,每年 300 天,每天 8 小時; ( 6)檢修周期:半年小修,一年大修; ( 7)生產(chǎn)批量:小批量生產(chǎn); ( 8)制造廠型:礦務(wù)中心機廠,中小型機械廠; 2、輸送機簡圖:如圖 1 3、原始數(shù)據(jù): 運輸機鏈條速度: 0.5m/s; 運輸機鏈條拉力: 28KN; 主動星輪齒數(shù): 9; 主動星輪節(jié)距: 64mm; 4、設(shè)計任務(wù): 4 ( 1)設(shè)計內(nèi)容:電動機選型傳動件設(shè)計減速器設(shè)計聯(lián)軸器選型設(shè)計; ( 2)設(shè)計工作量:裝配圖 1 張零件圖 2 張; 二、傳動方案的擬定 根據(jù)傳動裝置各部分的相對位置(如圖 1),綜合考慮工作機的性能要求、工作條件和可靠性, 以使結(jié)構(gòu)簡單、尺寸緊湊、加工方便、成本低、傳動效率滿足要求等,選擇二級圓錐 -圓柱齒輪減速器,機構(gòu)運動簡圖如圖 2: 三、電機的選擇 1、計算運輸機主軸的轉(zhuǎn)速和功率 ( 1)轉(zhuǎn)速wn 由原始數(shù)據(jù)可得主動星輪的直徑 d=pz= 64 93.14=184.44 , 則wn=60 1000vzp= 6 0 1 0 0 0 0 .59 6 4=52r/min ( 2)功率wP 5 pw=Fv=28 0.5=14kw 2、電動機的功率 ( 1)傳動裝置的總效率 由參考文獻(xiàn)查得: 彈性聯(lián)軸器效率 1=0.992; 2; 滾動軸承效率 2=0.99; 3; 圓錐 齒輪傳動效率 3=0.96; 1; 圓柱 齒輪傳動效率 4=0.97; 1; 滑動軸承效率 5=0.96 1; 總效率 = 12 23 3 4 5=0.9922 0.993 0.96 0.97 0.96=0.85 ( 2)所需電動機的功率 Pr=Pw/ =14/0.85=16.47kw 故取 Ped =18.5kw. 3、選擇電動機的型號 根據(jù)工作條件:煤礦下運輸,應(yīng)選擇防爆電機。 Y系列籠型三相異步電動機,臥式封閉型電動機。 查參考文獻(xiàn)選擇電動機的型號為 Y225S-8,額定功率 18.5kw,滿載轉(zhuǎn)速 730r/min,電動機軸伸直徑 60mm。 四、運動和動力參數(shù)的計算 1、分配傳動比 ( 1)總傳動比: i=730/52=14.04 ( 2)各級傳動比: 直齒圓錐齒輪(高速級)傳動比 i1=0.25i=3.51 斜齒圓柱齒輪(低速級)傳動比 i2=4 ( 3)實際總傳動比 i =i1 i2=3.51 4=14.04, 故傳動比滿足要求。 2、運動和動力參數(shù)計算(各軸標(biāo)號見圖 2) ( 1)軸 0(電動機軸) P0=Ped=18.5kw n0=730r/min T0=9550 18.5/730=242.02N m ( 2)軸 1(高速軸) P1=P0 1=18.5 0.992 18.5kw n1=n0=730r/min T1=9550P1/n1=9550 18.5/730=242.02N m 6 ( 3)軸 2(中間軸) P2=P1 2 3=18.5 0.99 0.96=17.44kw n2=n1/i1=730/3.51=292r/min T2=9550P2/n2=9550 17.44/292=570.38N m ( 4)軸 3(低速軸) P3=P2 2 4=17.44 0.99 0.97=16.75kw n3=n2/i2=292/4=52r/min T3=9550P3/n3=9550 16.75/52=3076.20N m 五、傳動件的設(shè)計計算 1、閉式直齒圓錐齒輪傳動的設(shè)計計算 ( 1)選擇齒輪材料,確定許用應(yīng)力 由參考文獻(xiàn) 查得 大、 小齒輪材料 均 選用 20Cr, 滲碳,淬火, 硬度均為 56 62HRC. Hlim=1500MPa, Flim=460MPa 查參考文獻(xiàn) 查得 ,取 SH=1,SF=1.1則 H1= KN1 Hlim/SH=0.9 1500=1350MPa H2= KN2 Hlim/SH=0.95 1500=1425MPa F1= KN1 Flim/SF=0.85 460/1.1=355.45MPa F2= KN2 Flim/SF=0.88 460/1.1=368MPa ( 2)按齒面接觸強度設(shè)計小齒輪的大端模數(shù) 取齒數(shù) Z1=21,則 Z2=Z1 i12=21 3.51=73.71取 Z2=74 實際齒數(shù)比 =Z2/Z1=3.52 分錐角 1= arctan 13.51=15.902 2= 90 - 1=74.098 取載荷系數(shù) K=1.5 由參考文獻(xiàn) 查得 de1 =19512113 HKT=1951 322 .9 2 4 2 .0 23 .5 1 1 3 5 0=93.4 大端模數(shù) me=de1 /Z1=4.45 7 查參考文獻(xiàn) 查得, 取 me=4.5 ( 3)齒輪參數(shù)計算 大端分度圓直徑 d1e=z1 me=21 4.5=94.5 d2e=z2 me=74 4.5=333 齒頂圓直徑111 co s2 eeae mdd =94.5+2 4.5 cos15.902 =103.16 222 co s2 eeae mdd333+2 4.5 cos74.098 =335.47 齒根圓直徑111 c o s4.2 eefe mdd =94.5-2.4 4.5 cos15.902 =84.11 222 c o s4.2 eefe mdd =333-2.4 4.5 cos74.098 =330.04 取齒寬系數(shù) 3.0R 外錐距 11 sin2/ ee dR73.5/2sin15.902 =134.13 齒寬 ReRb 40.24 ,取 b=40 中點模數(shù) )5.01(Rem mm 2.97 中點分度圓直徑 )5.01(11 Rem dd 62.48 )5.01(22 Rem dd 220.15 當(dāng)量齒數(shù) 111 cos ZZ v22, 222 cos ZZ v270 當(dāng)量齒輪分度圓直徑 2 2111 3 . 5 1 16 2 . 4 8 6 4 . 9 73 . 5 1vmdd 122 vv dd 803.48 當(dāng)量齒輪頂圓直徑 mvva mdd 21170.71 222v a v md m 809.22 當(dāng)量齒輪根圓直徑 20c o sc o s111 vvvb ddd 61.05 20c o sc o s222 vvvb ddd 755.02 8 當(dāng)量齒輪傳動中心距 )(21 21 vvv dda434.23 當(dāng)量齒輪基圓齒距 c o s 3 . 1 4 2 . 9 7 c o s 2 0 8 . 7 7v b mpm o 嚙合線長度vtvvbvavbvav addddg s i n)(21 22222121 =9.16 端面重合度 9 . 1 6 1 . 0 58 . 7 7vv vbgp 齒中部接觸線長度vvbmbl 12 =17.06 ( 4)驗算齒面接觸疲勞強度 由參考文獻(xiàn) 查 得: 1)5.01(1212211 ReEH bdKTZZ 取 MPaZ E 8.189 , 88.0Z ,代入各值可得: 小齒輪 21 222 . 9 2 4 2 . 0 2 3 . 5 1 11 2 1 1 8 9 . 8 0 . 8 84 0 9 3 . 4 ( 1 0 . 5 0 . 3 ) 3 . 5 1H =1087.34MPa 齒寬 b及模數(shù)ntm1dtbd =1 101.26 mm 11c o s1 0 1 . 2 6 c o s 1 4244 . 0 9tntdmzog2.259.21 nthm由此可得: b/h=1 0 1 .2 6 1 0 .9 99 .2 1 4計算縱向重合度10 . 3 1 8 t a n0 . 3 1 8 1 2 4 t a n 1 41 . 9 0 3d z o 5計算載荷系數(shù) 由已知條件: 使用 系數(shù) 1.5Ak , 圓周速度 v=1.5m/s 查參考文獻(xiàn)可得 1.1vk 1.436Hk 1.37Fk 1 .2FHkk故載荷系數(shù)為:A V H Hk k k k k1 . 5 1 . 1 1 . 2 1 . 4 3 62 . 8 4 6 校正分度圓直徑 11 3311 2 . 8 41 0 1 . 2 6 1 . 6ttkddk =122.60mm 7計算模數(shù)nm11co sndm z =1 2 2 .6 0 c o s 1 424 o=4.96mm 3. 按齒根彎曲強度設(shè)計 模數(shù) 223 212 c o sF a s an dFk T Y YYmz g1 由已知條件可算得載荷系數(shù) k 1 . 5 1 . 1 1 . 2 1 . 3 72 . 7 1A V F Fk k k k k 2 由 1.903 查參考文獻(xiàn)得 0.88Y 3 計算當(dāng)量齒數(shù) 11 3322 3324 2 6 . 2 7c o s c o s 1 496 1 0 5 . 1 0c o s c o s 1 4VVZZ oo4 查齒型系數(shù) 122.5922.18FaFaYY5查應(yīng)力校正系數(shù) 121.5961.794SaSaYY查得彎曲疲勞系數(shù) 120 . 8 5 , 0 . 8 8F N F NKK取 S=1.4 1 l i m 112 l i m 220 . 8 5 5 0 0 3 0 3 . 5 71 . 40 . 8 8 3 8 0 2 3 8 . 8 61 . 4F N FFF N FFK M P aSK M P aS 12 6 Fa SaFYY并加以比較 111Fa SaFYY= 2 . 5 9 2 1 . 5 9 6 0 . 0 1 3 6 33 0 3 . 5 7 222 2 . 1 8 1 . 7 9 4 0 . 0 1 6 3 72 3 8 . 8 6F a S aFYY 故大齒輪數(shù)值大。 4.設(shè)計計算 323 22 2 . 7 1 5 7 0 . 3 8 1 0 0 . 8 8 c o s 1 4 0 . 0 1 6 3 71 2 4 1 . 6 6nm o=3.53mm 故取nm=4mm 11 c o s 1 2 2 . 6 c o s 1 4 2 9 . 7 34ndm o 故取 1 29 則2 2 1 4 2 9 1 1 6Z i Z g5幾何尺寸計算 1計算中心距 122 c o s2 9 1 1 6 42 c o s 1 42 9 8 .9nZ Z mammo 圓整為 299mm 2按圓整后的中心矩修正 12a r c c o s22 9 1 1 6 4a r c c o s2 2 9 91 4 5 3 6nZ Z ma o3分度圓直徑 11 2 9 4 1 1 9 . 6c o s c o s 1 4 5 3 6nZmd m m o22 1 1 6 4 4 7 8 . 4c o s c o s 1 4 5 3 6nZmd m m o 13 4計算齒面寬度 1 1 1 1 9 . 6 1 1 9 . 6b d d m m g圓整后取211 2 0 , 1 2 5B m m B m m5主要幾何尺寸 nm=4 tm=4.09 1Z =29 2Z =116 =14 536 o tmZd 1129 4.09=118.61 tmZd 22 =116 4.09=474.44 aa hdd 211 =116.81+2 4=124.81 aa hdd 222 =474.44+2 4=482.44 )(21 21 dda =0.5 (118.61+474.44)=299 六、軸的設(shè)計 1、減速器高速軸 1的設(shè)計 ( 1)選擇材料 由于傳遞中小功率,轉(zhuǎn)速不太高,故選用 45 優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼,經(jīng)調(diào)質(zhì)處理,查參考文獻(xiàn)表 12-1得材料的力學(xué) 性能數(shù)據(jù)為: 650bMPa 980 bMPa 591 bMPa ( 2)初步估算軸徑 由于材料為 45 鋼,查參考文獻(xiàn)表 19.3-2選取 A=112,則得: 3 31m i n11 8 . 5112730PdAn =32.90 考慮裝聯(lián)軸器加鍵需將其軸徑增加 4% 5%,故取軸的最小直徑為 35 ( 3)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 如圖 3所示,主要尺寸已標(biāo)出 . 14 ( 4)軸上受力分析(如圖 4所示) 齒輪上的作用力 圓周力: 31 1 1 1 12 / 2 / ( 1 0 . 5 ) 2 2 4 2 . 0 2 / 7 3 . 5 ( 1 0 . 5 0 . 3 ) 1 0t m aF T d T d =7747N 徑向力:1 1 1t a n c o s 7 7 4 7 t a n 2 0 c o s 1 5 . 9rtFF oo=2711.769N 軸向力:1 1 1t a n s i n 7 7 4 7 t a n 2 0 s i n 1 5 . 9atFF oo=772.584N 求軸承的支反力 水平面上支反力:1 78 7 7 4 7 7 8 3 5 9 6 . 8 21 6 8 1 6 8tRA FFN 1 ( 7 8 1 6 8 ) 7 7 4 7 2 4 6 1 1 3 4 3 . 8 21 6 8 1 6 8tRB F 垂直面上支反力: 111 6 2 . 4 8( 7 8 ) / 1 6 8 ( 7 7 2 . 5 8 4 2 7 1 1 . 7 6 9 7 8 ) / 1 6 822mR A a rdF F F =1115.37N 111 6 2 . 4 8 ( 7 8 1 6 8 ) / 1 6 8 ( 7 7 2 . 5 8 4 2 7 1 1 . 7 6 9 2 4 6 ) / 1 6 8mR B a rdF F F =3827.14N ( 5)畫彎矩圖(如圖 4) 剖面 B處彎矩: 水平面上彎矩 331 1 6 8 1 0 1 6 8 3 5 9 6 . 8 2 1 0B R AMF =604.27N m 垂直面上彎矩 33121 6 2 . 4 8(1 6 8 ) 1 0 (1 6 8 1 1 1 5 . 3 7 7 7 2 . 5 8 4 ) 1 022mB R A a dM F F =163.25N m 合成彎矩 222 1 BBB MMM =625.93N m 剖面 C處彎矩: 3311 6 2 . 4 81 0 7 7 2 . 5 8 4 1 022mca dMF =24.17N m ( 6)畫轉(zhuǎn)矩圖(如圖 4) 1T 242.02N m 15 ( 7)計算當(dāng)量彎矩 因單向回轉(zhuǎn),視轉(zhuǎn)矩為脈動循環(huán),bb / 01 ,則 98/59 =0.6 剖面 B處當(dāng)量彎矩 2 2 2 21( ) 6 2 5 . 9 3 ( 0 . 6 2 4 2 . 0 2 )BBM M T =642.55N m 剖面 C處當(dāng)量彎矩 2 2 2 21( ) 2 4 . 1 7 ( 0 . 6 2 4 2 . 0 2 )ccM M T =147.21N m ( 8)判斷危險剖面并驗算強度 剖面 B處當(dāng)量彎矩最大,而其直徑與相鄰段相差不大,故剖面 B為危險剖面 31.0 dM Be = 33642.55 100.1 50 MPa=51.4MPae=0.35 查表 14-12, Pf =1.5 )(11 A RP YFXFfP =1.5 (0.4 3765.79+1.7 4293.76)=13208.56N 軸承 :2/ RA FF=3521.18/11972.02=0.249e=0.35 1 1 1()P R AP f X F Y F=1.5 (0.4 4266.88+1.7 2073.09)=7846.51N 軸承: 22 / RA FF =1254.96/5774.95=0.22L=24000h 故所選軸承滿足要求。 3、減速器低速軸滾動軸承的選擇與壽命計算 ( 1)軸承的選擇 根據(jù)受力要求,軸承將承受較大的徑向力和軸向力,選取圓錐滾子 軸承,由參考文獻(xiàn)表 15-3 選 用 型 號 為 30213 , 其 主 要 參 數(shù) 為 : d=65 ,D=120 ,Cr=112KN,e=0.42,Y=1.4。 查參考文獻(xiàn)表 14-11:當(dāng) eFF RA / 時, X=1, Y=0;當(dāng) eFF RA / 時, X=0.4,Y=1.4 ( 2)計算軸承受力(如圖 11) 求軸向載荷 根據(jù)“軸 的設(shè)計”中已算出的低速軸 3 的軸的支反力: 2 2 2 21 2 5 6 1 . 8 8 2 1 9 2 . 8 1R R A R AF F F 3372.19N 2 2 2 22 6 7 4 2 . 8 5 1 2 9 9 . 0 4R R B R BF F F 6866.84N 求軸向載荷 軸承內(nèi)部軸向力 Fs,按參考文獻(xiàn)表 14-13: 25 YFFRS 2/113372.19/2 1.4=1204.35N YFFRS 2/22 =6866.84/2 1.4=2452.44N 軸承的軸向載荷: 其中 3aA FF =2337.19N,因12 SAS FFF 使得軸承被“壓緊”,故: ASA FFF 21=2452.44+2337.19=4789.63N 21ASFF=1204.35N ( 3)求軸承的當(dāng)量動載荷 軸承 : 11 / RA FF =4789.63/3372.19e=1.42 查參考文獻(xiàn)表 14-12, Pf =1.5 )( 111 ARP YFXFfP 1.5 (0.4 3372.19+1.4 4789.63)=12081.51N 軸承 : 22 / RA FF =1204.35/6866.84=0.36L=24000h 即所選軸承滿足使用要求。 八、聯(lián)軸器的選擇 1、輸入端聯(lián)軸器的選擇 根據(jù)工作情況要求,決定高速軸 1與電動機軸之間選用彈性柱銷聯(lián)軸器。按參考文獻(xiàn) 15-1,計算轉(zhuǎn)矩為 TKTAC ,由轉(zhuǎn)矩變化較小,查參考文獻(xiàn)表 15-1有 AK =1.5,又因0TT=240.02N m,所以CT=1.5 242.02=363.03N m 根據(jù)CT=363.03N m小于公稱轉(zhuǎn)矩, n=730r/min小于許用轉(zhuǎn)速及電動機軸伸直徑0d=60 ,高速軸軸伸直徑 d=40 ,查參 考文獻(xiàn)表 22.5-37,選用3L型其公稱轉(zhuǎn)矩630N m,許用轉(zhuǎn)速 5000r/min,軸孔直徑范圍 d=30 48 ,孔長 1L =82, 2L =82, 26 滿足聯(lián)接要求。 標(biāo)記為 :HL3 聯(lián)軸器 4 0 8 2 / 5 0 1 4 1 9 8 56 0 8 2YA G B TYA 2、輸出端聯(lián)軸器的選擇 根據(jù)工作情況要求,決定低速軸 3 與運輸機主軸之間也選用彈性柱銷聯(lián)軸器。按參考文獻(xiàn) 15-1,計算轉(zhuǎn)矩為 TKTAC ,依然查參考文獻(xiàn)表 15-1有 AK =1.5,此時T=3076.20N m,所以CT=1.5 3076.20=4614.30N m 根據(jù)CT=4614.30N m 小于公稱轉(zhuǎn)矩, 4nn =52r/min 小于許用最高轉(zhuǎn)速及輸出軸軸伸直徑 d=55 ,查參考文獻(xiàn)表 22.5-37,選用 LH7 型其公稱轉(zhuǎn)矩 6300N m,許用轉(zhuǎn)速 2240r/min,軸孔直徑范圍 d=70 110 ,孔長 1L =82 , 2L =82 ,滿足聯(lián)接要求。 標(biāo)記為 :HL5 聯(lián)軸器 5 5 8 2 / 5 0 1 4 1 9 8 55 5 8 2YA G B TYA 九、鍵聯(lián)接的選擇和驗算 1、聯(lián)軸器與高速軸軸伸的鍵聯(lián)接 采用圓頭普通平鍵( GB1095-79),由 d=40 ,查參考文獻(xiàn)表 3.2-18 得 b h=12 8,因半聯(lián)軸器長 82 ,故取鍵長 L=70 ,即 d=40 ,h=8 ,l=L-b=58 ,T=242.02N m 由中等沖擊,查參考文獻(xiàn)得 P =90MPa, 所以 dhlTP /4 4 1000 242.02/40 8 58=52.16MPa P =120MPa 故采用雙鍵聯(lián)接 4 / P T dhl 4 1000 570.38/46 9 1.5 36=102 P =100MPa 故采用雙鍵連接 4 / P T dhl 4 1000 3076.20/70 12 80 1.5=108 P 。 6、輸出端與聯(lián)軸器的鍵聯(lián)接 采用圓頭普通平鍵( GB1095-79),由 d=55,查參考文獻(xiàn)表 3.2-18得 b h=16 10,因半聯(lián)軸器長 82 ,故取鍵長 L=70 ,即 d=55 ,h=10 ,l=L-b=54 ,T=3076.20N m 由輕微沖擊,查參考文獻(xiàn)得 P =120MPa, 所以 dhlTP /4 4 1000 3076.20/55 10 54=115.36MPa P =120MPa 故此鍵聯(lián)接強度足夠。 十、箱體的設(shè)計 箱體是減速器中所有零件基基座,必須保證足夠的強度和剛度,及良好的加工性能, 28 便于裝拆和維修,箱體由箱座和箱蓋兩部分組成,均采用 HT200 鑄造而成,具體形狀及尺寸見裝配圖。 十一、減速器附 件的設(shè)計 ( 1)檢查孔: 為檢查傳動零件的嚙合情況,并向箱體內(nèi)注入潤
溫馨提示
- 1. 本站所有資源如無特殊說明,都需要本地電腦安裝OFFICE2007和PDF閱讀器。圖紙軟件為CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.壓縮文件請下載最新的WinRAR軟件解壓。
- 2. 本站的文檔不包含任何第三方提供的附件圖紙等,如果需要附件,請聯(lián)系上傳者。文件的所有權(quán)益歸上傳用戶所有。
- 3. 本站RAR壓縮包中若帶圖紙,網(wǎng)頁內(nèi)容里面會有圖紙預(yù)覽,若沒有圖紙預(yù)覽就沒有圖紙。
- 4. 未經(jīng)權(quán)益所有人同意不得將文件中的內(nèi)容挪作商業(yè)或盈利用途。
- 5. 人人文庫網(wǎng)僅提供信息存儲空間,僅對用戶上傳內(nèi)容的表現(xiàn)方式做保護處理,對用戶上傳分享的文檔內(nèi)容本身不做任何修改或編輯,并不能對任何下載內(nèi)容負(fù)責(zé)。
- 6. 下載文件中如有侵權(quán)或不適當(dāng)內(nèi)容,請與我們聯(lián)系,我們立即糾正。
- 7. 本站不保證下載資源的準(zhǔn)確性、安全性和完整性, 同時也不承擔(dān)用戶因使用這些下載資源對自己和他人造成任何形式的傷害或損失。
最新文檔
- 2025至2030中國惡心藥行業(yè)項目調(diào)研及市場前景預(yù)測評估報告
- 2025至2030運動和能量飲料行業(yè)發(fā)展趨勢分析與未來投資戰(zhàn)略咨詢研究報告
- 2025至2030中國數(shù)碼噴印產(chǎn)業(yè)前景預(yù)判與投融資趨勢預(yù)測報告
- 2025至2030中國自助火鍋行業(yè)發(fā)展分析及競爭策略與趨勢預(yù)測報告
- 2025至2030中國自動寵物(貓和狗)廁所和和垃圾箱行業(yè)市場占有率及投資前景評估規(guī)劃報告
- 2025至2030中國臀部夾板行業(yè)發(fā)展趨勢分析與未來投資戰(zhàn)略咨詢研究報告
- 2025至2030中國腐植酸類生物刺激劑行業(yè)產(chǎn)業(yè)運行態(tài)勢及投資規(guī)劃深度研究報告
- 2025至2030中國胰膽管塑料支架行業(yè)發(fā)展趨勢分析與未來投資戰(zhàn)略咨詢研究報告
- 電子競技項目負(fù)責(zé)人職責(zé)說明
- 2025至2030中國聚縮醛樹脂行業(yè)產(chǎn)業(yè)運行態(tài)勢及投資規(guī)劃深度研究報告
- 2025年高考真題-英語(全國一卷) 含答案
- 頁巖氣儲層表征評價技術(shù)進(jìn)展及其未來發(fā)展趨勢分析
- 統(tǒng)編版高中政治必修三《政治與法治》期末復(fù)習(xí):選擇題刷題練習(xí)題(含答案解析)
- 2025-2030年中國線纜設(shè)備行業(yè)市場現(xiàn)狀供需分析及投資評估規(guī)劃分析研究報告
- 兒童情商課件
- 2025年湖北荊門市交通旅游投資集團有限公司招聘筆試參考題庫含答案解析
- 食品產(chǎn)品溯源管理制度
- 2024年遼陽職業(yè)技術(shù)學(xué)院單招職業(yè)傾向性測試題庫附答案
- 護士思想政治教育
- 陜投集團招聘真題2024
- 國家開放大學(xué)漢語言文學(xué)本科《古代詩歌散文專題》期末紙質(zhì)考試第三大題簡答題庫2025春期版
評論
0/150
提交評論