水煤漿氣化爐工藝燒嘴有關(guān)問(wèn)題的探討

1、水煤漿氣化爐工藝燒嘴有關(guān)問(wèn)題的探討劉孝弟 王岳 李兵科北京航天動(dòng)力研究所 1. 概述“我國(guó)石油和化學(xué)工業(yè)在快速發(fā)展的同時(shí)，正面臨著資源、能源和環(huán)境等多重壓力”。由于我國(guó)石油和天然氣短缺，煤炭相對(duì)豐富的資源特征，加之國(guó)際油價(jià)的持續(xù)高位運(yùn)行狀態(tài)，煤炭在我國(guó)的能源和化工的未來(lái)發(fā)展中所處的地位會(huì)變得越來(lái)越重要。目前，煤炭在我國(guó)的能源消費(fèi)比重不斷加大，用于發(fā)電和工業(yè)鍋爐及窯爐的比例大約為70%左右，其余主要是作為化工原料及民用生活。隨著煤化工技術(shù)的不斷發(fā)展，煤炭作為化工原料的比重將會(huì)得到不斷的提高。傳統(tǒng)的煤化工特點(diǎn)是高能耗、高排放、高污染、低效益，即通常所說(shuō)的“三高一低”。隨著科技的不斷進(jìn)步，新型的煤氣

2、化技術(shù)得到了快速的發(fā)展，煤炭作為化工原料的重要性得到了普遍的認(rèn)可。煤化工目前采用的方法主要有三個(gè)途徑：煤的焦化、煤的氣化、煤的液化。由于最終產(chǎn)品的不同，三種途徑均有存在的市場(chǎng)。煤焦化的直接產(chǎn)品主要有焦炭、煤焦油及焦?fàn)t氣，煤氣化的直接產(chǎn)品主要有合成氣、一氧化碳和氫氣，煤液化后可直接得到液體燃料。煤焦化產(chǎn)業(yè)相對(duì)比較成熟，煤液化存在直接液化和間接液化兩種方法，技術(shù)的成熟程度和投資等原因，制約了產(chǎn)業(yè)化和規(guī)?；倪M(jìn)一步發(fā)展。隨著煤氣化技術(shù)的不斷成熟，特別是加壓氣化方法的逐步完善和下游產(chǎn)品的多樣化，煤氣化已成為我國(guó)目前煤化工的重中之重。煤氣化所產(chǎn)生的合成氣，成為氮肥（主要是尿素）、甲醇、二甲醚、醋酸等過(guò)去

3、主要依賴(lài)石油化工產(chǎn)品的主要原料，該技術(shù)途徑也成為國(guó)內(nèi)目前煤化工所上的主要項(xiàng)目。煤氣化除了投資比較小的常壓固定床以外，粉煤加壓氣化（以殼牌和gsp為主要代表）、水煤漿加壓氣化（以德士古為主要代表）成為眾多廠家引進(jìn)國(guó)外節(jié)能環(huán)保的主要首選技術(shù)。國(guó)內(nèi)具有自主知識(shí)產(chǎn)權(quán)的煤氣化技術(shù)還有：粉煤加壓氣化：西安熱工院的干煤粉加壓氣化技術(shù)、陜西聯(lián)合能源的灰粘聚流化床粉煤氣化技術(shù)、山西煤化所的灰熔聚流化床粉煤氣化技術(shù)、北京航天萬(wàn)源的航天爐粉煤氣化技術(shù)等。水煤漿加壓氣化技術(shù)：華東理工大學(xué)的四對(duì)沖燒嘴技術(shù)、北京達(dá)立科的分級(jí)氣化技術(shù)、西北化工研究院的多元料漿（主要成份是水煤漿）氣化技術(shù)等。本文作者多年來(lái)一直從事于水煤漿氣

4、化爐工藝燒嘴的研制工作，作為專(zhuān)題負(fù)責(zé)人，主持承擔(dān)了“國(guó)家重大技術(shù)裝備研制項(xiàng)目（科技攻關(guān)）計(jì)劃專(zhuān)題合同：水煤漿氣化爐燒嘴研制”，并成功應(yīng)用于“山東華魯恒升化工股份有限公司”的水煤漿加壓氣化國(guó)產(chǎn)化裝置。水煤漿加壓氣化裝置（包括引進(jìn)裝置和國(guó)產(chǎn)化裝置）是目前國(guó)內(nèi)廣泛使用的煤加壓氣化技術(shù)（占到國(guó)內(nèi)煤加壓氣化裝置的75%以上），氣化后得到的合成氣主要用于合成氨、尿素、甲醇、醋酸等的原料，也可用于城市煤氣及鋼鐵等其他行業(yè)，氣化爐燒嘴是該裝置中的關(guān)鍵設(shè)備之一。本文就作者關(guān)于水煤漿氣化爐工藝燒嘴研制方面所進(jìn)行的一些工作和思考進(jìn)行簡(jiǎn)單的介紹，同時(shí)對(duì)于該燒嘴的改進(jìn)方向提供一些個(gè)人看法，僅供同行參考。2. 煤加壓氣化

5、技術(shù)簡(jiǎn)述煤加壓氣化的主要技術(shù)優(yōu)勢(shì)在于：1.氣化效率高，碳轉(zhuǎn)化率可高達(dá)9899%，煤氣中co+h2（即有效氣體成分）可達(dá)8090%。2.氣化壓力高，水煤漿加壓氣化爐壓力可達(dá)8.5mpa，粉煤加壓氣化爐壓力可達(dá)4mpa，有利于實(shí)現(xiàn)裝置的大型化，與其他先進(jìn)技術(shù)聯(lián)合使用，可以省去合成氣的壓縮機(jī)，降低能耗。3.氣化溫度高，水煤漿加壓氣化爐溫度可達(dá)12001500，粉煤加壓氣化爐溫度可達(dá)13001700,gsp技術(shù)據(jù)說(shuō)最高可達(dá)1900或以上。氣化溫度高，煤中的有機(jī)物質(zhì)分解氣化徹底，降低污染，同時(shí)擴(kuò)大了煤種的適應(yīng)范圍。目前，我國(guó)普遍采用的煤加壓氣化技術(shù)是水煤漿加壓氣化和粉煤加壓氣化，二者各有特點(diǎn)，主要有：1

6、.氣化壓力：由于原料進(jìn)料方式的不同，一般情況下，粉煤加壓氣化的壓力沒(méi)有水煤漿加壓氣化的壓力高。2.氣化溫度：由于爐內(nèi)向火面的結(jié)構(gòu)不同，水煤漿氣化爐由于使用耐火磚形式，氣化溫度相對(duì)不能太高，這在一定程度上限制了煤種的適用范圍。3.水煤漿氣化由于要將原料制成煤漿，因此要求原料煤具有穩(wěn)定的成漿性能，當(dāng)然，由于氣化溫度的限制，煤的灰熔點(diǎn)也不能太高。4.粉煤氣化由于是干粉供應(yīng)，因此對(duì)原料煤的水分有一定的要求，而殼牌粉煤氣化使用的廢熱鍋爐冷卻合成氣，用于制氫和制合成氨時(shí)，在一氧化碳變換系統(tǒng)中，還要重新加入蒸汽，部分抵消了氣化過(guò)程中的優(yōu)勢(shì)。5.水煤漿由于需要將液體原料（含高濃度的固體煤粉）通過(guò)工藝燒嘴進(jìn)行霧

7、化，工作條件非常惡劣，因此，燒嘴的連續(xù)使用壽命制約了整個(gè)氣化爐的連續(xù)運(yùn)行周期。6.為了追求較高的氣化效率（有效氣體成份），殼牌粉煤氣化中需要用廢熱鍋爐和過(guò)濾器，同時(shí)要用到循環(huán)氣對(duì)氣化爐出口合成氣進(jìn)行激冷，流程相對(duì)復(fù)雜，投資較大；因此，在選擇工藝路線時(shí)，要考慮投資、煤種、效益等多方面因素，任何一種工藝技術(shù)，都不是十全十美的，均存在需要改進(jìn)的地方。北京達(dá)立科科技有限公司、清華大學(xué)、山西豐喜肥業(yè)集團(tuán)共同開(kāi)發(fā)的水煤漿分級(jí)氣化技術(shù)（也稱(chēng)之為“非熔渣-熔渣”煤氣化技術(shù)），就是對(duì)傳統(tǒng)水煤漿加壓氣化技術(shù)的一次有效改進(jìn)，取得了很好的效果（詳細(xì)論述見(jiàn)下文），該技術(shù)于2007年12月6日通過(guò)了中石化協(xié)會(huì)組織的專(zhuān)家鑒

8、定。本文作者全程參與了該項(xiàng)目的開(kāi)發(fā)過(guò)程，從方案選取、專(zhuān)利申請(qǐng)、氣化爐型結(jié)構(gòu)確定、工藝燒嘴的設(shè)計(jì)及配置、 二次補(bǔ)氧燒嘴的設(shè)計(jì)、配置等方面均提供了建議，并得到了有效實(shí)施。同時(shí)為該工藝技術(shù)配套提供了專(zhuān)用的工藝燒嘴和二次補(bǔ)氧燒嘴，為該工藝技術(shù)的工業(yè)實(shí)施做出了重要的貢獻(xiàn)。3. 水煤漿加壓氣化爐工藝燒嘴水煤漿加壓氣化技術(shù)的一項(xiàng)弱點(diǎn)，就是其工藝燒嘴的一次性連續(xù)使用壽命較短，影響了單臺(tái)氣化爐的連續(xù)運(yùn)行時(shí)間，因此，一般情況下均有備用爐在線，以便更換和維修工藝燒嘴。為了滿足較高的有效氣體成份以及氣化爐溫度的要求，在較低的比氧給料情況下，利用唯一可用的霧化介質(zhì)（氧氣），將水煤漿進(jìn)行高效的霧化，獲得較高的碳轉(zhuǎn)化率，普

9、遍采用的氣化爐工藝燒嘴頭部結(jié)構(gòu)如圖1所示。 圖1 水煤漿氣化爐工藝燒嘴頭部典型結(jié)構(gòu)3.1工藝燒嘴設(shè)計(jì)的一般原則3.1.1結(jié)構(gòu)形式為同心三套管形式，燒嘴中心氧管的出口設(shè)計(jì)成縮口形式，目的是對(duì)中心氧進(jìn)行加速，同時(shí)其端面距燒嘴斷面基準(zhǔn)面有一定的縮入量，形成一個(gè)水煤漿和中心氧的預(yù)混合腔，水煤漿的出口管路也設(shè)計(jì)成縮口形式，使進(jìn)入預(yù)混合腔的水煤漿具備一定的速度。在預(yù)混合腔內(nèi)，利用中心氧對(duì)水煤漿進(jìn)行稀釋和初加速，改善水煤漿的流變性能，共同的作用就是為了保證水煤漿在離開(kāi)燒嘴后的霧化效果。外氧管口的縮口比例更大一些，目的是提供更高流速的氧氣，對(duì)于通過(guò)預(yù)混腔的水煤漿混合物進(jìn)行良好的霧化，以便在氣化爐內(nèi)達(dá)到良好的氣

10、化效果。3.1.2無(wú)論是中心氧，還是水煤漿及外氧的流通面積，均需要滿足各自介質(zhì)的流量要求，在供應(yīng)壓力允許的情況下，力爭(zhēng)達(dá)到必要的混合和霧化效果。但是，中心氧的比例有一定的限制條件，一般為總氧量的525%，其余均作為外氧。中心氧量不能太小，不然達(dá)不到對(duì)煤漿的稀釋和加速作用。中心氧量也不能太大，一方面，會(huì)使預(yù)混合區(qū)的混合物流速增加太多，造成中心管出口處的磨損情況惡化，降低燒嘴的連續(xù)使用壽命，而這一點(diǎn)正是影響燒嘴使用壽命的最主要因素。另一方面，中心氧量增大時(shí)，必然使燒嘴出口物料的軸向速度分量增大，徑向速度分量減小，其結(jié)果使整個(gè)燒嘴出口的火焰形狀變得細(xì)長(zhǎng)，無(wú)法與氣化爐的內(nèi)部型面匹配，造成較大直徑的煤粉

11、顆粒在氣化爐內(nèi)的停留時(shí)間變小，爐渣中的含碳量增加，引起氣化效率的降低，而且，會(huì)使火焰直沖爐底，影響爐底激冷環(huán)的工作。3.1.3 流動(dòng)速度的設(shè)計(jì)，中心氧的出口流速一般為150180米/秒，煤漿出口流速一般為24米/秒，預(yù)混合腔出口平均流速一般為1220米/秒，外氧的出口流速一般為160200米/秒。3.2影響燒嘴使用壽命的主要問(wèn)題探討根據(jù)我們多年來(lái)從事水煤漿氣化爐工藝燒嘴的研制經(jīng)驗(yàn)和工業(yè)化運(yùn)行的生產(chǎn)實(shí)際情況，水煤漿氣化爐工藝燒嘴的損壞方式主要有三個(gè)方面。即：1、冷卻水盤(pán)管的破壞；2、中噴頭的物理磨蝕；3、熱、化學(xué)、應(yīng)力對(duì)外噴頭的影響。以下分別逐一進(jìn)行分析。3.2.1 冷卻水盤(pán)管的破壞設(shè)計(jì)冷卻水盤(pán)

12、管的目的是為了保護(hù)燒嘴處于高溫工藝氣體的本體部分，冷卻水盤(pán)管承受著最?lèi)毫拥耐獠凯h(huán)境。破壞方式一般有下面幾種：3.2.1.1冷區(qū)水盤(pán)管和外噴頭焊接處的熱應(yīng)力破壞，原因是兩個(gè)零件之間的焊接方式為角焊縫，壁厚差別較大，使用材料也不同，又處于燒嘴的端部，在使用過(guò)程中，容易產(chǎn)生裂紋（主要是熱應(yīng)力的影響）形式的破壞。我們目前采取的改進(jìn)方案是將角焊縫處改為同一種材料，收到了一定的效果。如圖2所示。圖2 冷卻水盤(pán)管安裝改進(jìn)方案3.2.1.2冷卻水盤(pán)管內(nèi)的冷卻水溫度如果控制不當(dāng)，會(huì)造成盤(pán)管表面的低溫腐蝕，一般地應(yīng)將冷卻水溫度控制在170以上比較合適，但實(shí)際工藝設(shè)計(jì)中，冷卻水的操作溫度一般在50以下，這樣就會(huì)存在

13、盤(pán)管表面的低溫腐蝕。另外，盤(pán)管的材質(zhì)應(yīng)選用高溫性能穩(wěn)定的材料，目前可用的材料以inconel600為最好。3.2.1.3冷卻水盤(pán)管在彎制過(guò)程中，要控制好加熱溫度和彎制速度，控制管材的變形量和減薄量，保證盤(pán)管成型后的整體強(qiáng)度和剛度。3.2.1.4在正常運(yùn)行過(guò)程中，由于工藝燒嘴端面處存在較強(qiáng)的氣體回流，工藝燒嘴與氣化爐內(nèi)壁之間的空隙處經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)積渣，在燒嘴拔出時(shí)也會(huì)造成盤(pán)管的損壞，增加盤(pán)管的壁厚等級(jí)可以有效減輕這一損壞方式。3.2.2 中噴頭的物理磨蝕物理磨損是水煤漿氣化爐工藝燒嘴的致命弱點(diǎn)，也是影響水煤漿氣化爐連續(xù)運(yùn)行時(shí)間和整個(gè)工藝路線連續(xù)運(yùn)行時(shí)間的最主要因素之一。一般情況下，水煤漿氣化爐工藝燒

14、嘴的連續(xù)運(yùn)行時(shí)間為3060天，就需要停爐進(jìn)行檢修和更換，因此，水煤漿氣化工藝中必須有備用爐，這是造成投資費(fèi)用、運(yùn)行費(fèi)用增加的重要原因之一。如前文所述，為了使水煤漿中的煤粉在氣化爐中充分氣化，必須對(duì)水煤漿利用相應(yīng)數(shù)量的氧氣進(jìn)行有效地霧化，圖3示出了水煤漿霧化液滴尺寸和霧化氣體流量（即氣體流速）之間的關(guān)系。為了達(dá)到良好的霧化效果，氣體的流速必須達(dá)到一定的數(shù)值。也就是說(shuō)，預(yù)混合腔內(nèi)的混合物（水煤漿、氧氣）流速必須達(dá)到一定的數(shù)值，由于混合物中含有大量的煤粉固體顆粒，這是造成中噴頭內(nèi)腔磨損的主要原因。為了增加中噴頭內(nèi)腔的抗磨損能力，選用抗磨性能良好的材料成為目前唯一可用的方法，當(dāng)然還要考慮抗氧化性能。普

15、遍采用的材料是gh188和umco-50，可以連續(xù)工作的時(shí)間也只有3060天，影響這一周期的因素很多，主要有：煤種、生產(chǎn)負(fù)荷等。據(jù)說(shuō)有關(guān)單位已經(jīng)研究成功了具有較長(zhǎng)壽命的陶瓷材料的中噴頭，但還沒(méi)有公開(kāi)的報(bào)道。我們?cè)谥袊婎^的內(nèi)腔表面噴涂過(guò)抗物理磨蝕的硬質(zhì)合金，對(duì)提高燒嘴的連續(xù)使用時(shí)間起到了一定的作用（見(jiàn)圖5b），有關(guān)試驗(yàn)工作還在繼續(xù)進(jìn)行中。預(yù)混合腔內(nèi)的混合物流速不能太小，太小會(huì)造成霧化不佳，影響總體碳轉(zhuǎn)化率。流速也不能太大，混合物的軸向速度分量太大，火焰就會(huì)細(xì)長(zhǎng)，影響部分物料停留時(shí)間，直沖爐底，影響碳轉(zhuǎn)化率，而且，從圖3中可以看出，混合物流速到達(dá)一定數(shù)值后對(duì)霧化液滴尺寸的影響作用也會(huì)變得很小。圖3

16、 水煤漿霧化性能和霧化氧氣流量的關(guān)系3.2.3 熱、化學(xué)、應(yīng)力對(duì)外噴頭的影響影響水煤漿氣化爐工藝燒嘴連續(xù)使用壽命的另外一種損壞形式是外噴頭端面的徑向放射性裂紋及不規(guī)則龜裂的形成。在燒嘴正常運(yùn)行一段時(shí)間后，沿著外噴頭孔口的邊沿會(huì)出現(xiàn)密集的徑向放射性裂紋及不規(guī)則的龜裂，見(jiàn)圖4。對(duì)于圖示裂紋的產(chǎn)生原因，目前還沒(méi)有形成權(quán)威性的結(jié)論，作者認(rèn)為，其影響因素主要有以下幾個(gè)方面。圖4外噴頭的典型損壞形式3.2.3.1 熱沖擊影響。由于外噴頭的端面迎著爐內(nèi)高溫的工藝氣體，一般為12001500，金屬材料在這樣的高溫條件下長(zhǎng)期工作，并受到高速煤漿、氧及工藝氣體回流的不斷沖刷，就會(huì)使材料在冶煉和鍛造過(guò)程中的所有缺陷

17、逐漸地暴露出來(lái)，這樣就會(huì)形成不規(guī)則的龜裂。3.2.3.2化學(xué)影響。由于外噴頭處的氧氣濃度較高，金屬材料在高溫的氧化環(huán)境中，會(huì)發(fā)生氧化反應(yīng)。高溫情況下，金屬材料也會(huì)發(fā)生一定的滲碳效應(yīng)，使金屬材料的成份和性能發(fā)生變化。另外，煤中含有的硫，也會(huì)使金屬表面發(fā)生高溫硫化腐蝕。3.2.3.3 應(yīng)力影響。徑向放射性裂紋的源頭是外噴頭的孔口，這里是該零件機(jī)械加工后的應(yīng)力集中部位，在高溫條件下，應(yīng)力的釋放是造成放射性裂紋的根源，也是外噴頭破壞的最主要因素。工藝燒嘴的出口處存在較高的射流，也是高溫工藝氣體回流速度最高的區(qū)域，外噴頭的端面受到含有固體煤粉顆粒的高溫工藝氣體的不斷沖刷，也是造成破壞的一個(gè)因素，從氣化爐

18、爐拱耐火磚易遭損壞的現(xiàn)實(shí)也可證明這一點(diǎn)。4. 提高水煤漿加壓氣化爐工藝燒嘴壽命的途徑探討正如前文所述，影響水煤漿氣化爐工藝燒嘴使用壽命的主要現(xiàn)象有兩點(diǎn)，即：中噴頭的物理磨損和外噴頭的熱、化學(xué)、應(yīng)力破壞。下面就作者的一些觀點(diǎn)提出來(lái)，供同行專(zhuān)家和技術(shù)人員參考。4.1關(guān)于中噴頭的物理磨損問(wèn)題，我們可以從以下幾個(gè)方面著手來(lái)進(jìn)行改進(jìn)，以提高其使用壽命。4.1.1在滿足流量要求和霧化要求的前提下，應(yīng)盡量降低預(yù)混合腔的出口流速。一般的金屬材料，在受到含固體顆粒的流體沖刷時(shí)，其磨損率和流體流動(dòng)速度之間存在如圖6之間的關(guān)系，可以看出，當(dāng)流體流動(dòng)速度達(dá)到某一數(shù)值（可以稱(chēng)之為臨界速度）時(shí)，磨損率就會(huì)有明顯增大，盡量

19、使預(yù)混合腔出口的流速低于材料磨損的臨界流速，必然會(huì)延長(zhǎng)中噴頭的使用壽命。4.1.2從圖6中還可以看出，對(duì)于不同的材料，其抗磨性能有一定的差異，盡管材料d在低速時(shí)抗磨性能比材料c差，但其臨界速度偏高，高速時(shí)的抗磨性能明顯高于材料c，因此，在預(yù)混合腔出口流速的最低值確定以后，尋找具有較高臨界磨損速度（當(dāng)然是針對(duì)水煤漿）的材料制作中噴頭，使其臨界磨損速度高于預(yù)混合腔出口流速，其現(xiàn)實(shí)意義十分重大。圖6材料磨損速率和顆粒流速之間的關(guān)系圖7材料磨損速率和顆粒沖撞角度之間的關(guān)系4.1.3優(yōu)化結(jié)構(gòu)尺寸，也可以提高中噴頭的抗磨性能。圖7給出了固體顆粒沖撞角度與磨損速率之間的相互關(guān)系，可以看出，固體顆粒沖撞角度對(duì)

20、材料表面的磨損速率影響甚大，在某一角度（可以稱(chēng)之為臨界角度）時(shí)，磨損速率存在最大值。在設(shè)計(jì)中噴頭內(nèi)型面時(shí)，使沖撞角度盡量遠(yuǎn)離臨界角度，對(duì)減輕材料的磨損速率也會(huì)帶來(lái)好處。4.1.4改善表面結(jié)構(gòu)性能。首先，要保證表面的光潔度，其次，要保證材料的內(nèi)在質(zhì)量均勻，還有很重要一點(diǎn)，就是在中噴頭內(nèi)孔的表面進(jìn)行噴涂抗磨材料（例如硬質(zhì)合金等），改善其抗磨性能。圖5b顯示的中噴頭就是我們進(jìn)行過(guò)噴涂硬質(zhì)合金后的產(chǎn)品，可以看出這一點(diǎn)具有比較明顯的效果。需要注意的是，涂層的厚度具有一定的限制，不然會(huì)造成脫落。因此，這種改進(jìn)也是有局限性的。4.2外噴頭的延壽措施解決外噴頭存在問(wèn)題的最直接方法，就是有效改變材料的耐高溫腐蝕

21、和耐熱沖擊的性能，同時(shí)在外噴頭加工完成后有效地消除應(yīng)力。目前大家認(rèn)為最好的并普遍采用的材料是gh188和umco-50，但離開(kāi)實(shí)際生產(chǎn)中所需的長(zhǎng)周期運(yùn)行要求仍然差距很大。為了解決這一問(wèn)題，廣大科研人員在以下幾個(gè)方面已經(jīng)有所考慮和嘗試：4.2.1 將外噴頭的材料改成多孔陶瓷或多孔金屬，利用部分氧氣通過(guò)多孔介質(zhì)直接噴入氣化爐，這樣可以保證端面的有效冷卻，防止高溫帶來(lái)的所有問(wèn)題。如果能用多孔陶瓷實(shí)施，化學(xué)腐蝕和物理磨損也有可能同時(shí)解決。美國(guó)專(zhuān)利（專(zhuān)利號(hào)：cn1056916c）中提出了實(shí)施的原理，但是，多孔材料（特別是陶瓷）的連結(jié)方式（保證密封和耐壓條件）將會(huì)帶來(lái)新的問(wèn)題。直至目前，還沒(méi)有看到實(shí)際運(yùn)行

22、的產(chǎn)品。4.2.2為外噴頭的端面加裝防熱保護(hù)板，保護(hù)板的材料選擇及聯(lián)結(jié)方式應(yīng)該是需要解決的主要問(wèn)題，美國(guó)專(zhuān)利（專(zhuān)利號(hào)：cn1110358c）提出，按照外噴頭的端面形式，用特種材料適配一種防熱保護(hù)板，避免了密封條件的限制，但也沒(méi)有實(shí)際使用的報(bào)道。4.2.3 利用熱噴涂技術(shù)將特種耐熱、耐腐蝕的合金粉末噴涂到外噴頭的端面，可以起到良好的防熱、防腐的性能，大大延長(zhǎng)外噴頭的使用壽命。通過(guò)篩選特種合金粉末的種類(lèi)和改良熱噴涂工藝，相信這種方案能夠取得令人滿意的效果。目前，這種工藝方案我們已經(jīng)開(kāi)始實(shí)施，工業(yè)化運(yùn)行效果令人滿意。如圖5a、5b所示，經(jīng)過(guò)熱噴涂的外噴頭性能得到了非常明顯的改善。圖5a 燒嘴正常使用

23、一個(gè)周期后 圖5b 熱噴涂后燒嘴使用一個(gè)周期后 4.3 其他途經(jīng) 通過(guò)以上分析，得出結(jié)論是：影響水煤漿氣化爐工藝燒嘴使用壽命的外部原因主要來(lái)自于兩個(gè)方面，一是含有固體顆粒的水煤漿對(duì)中噴頭的物理磨損，二是高溫工藝氣體對(duì)外噴頭的熱、化學(xué)、應(yīng)力破壞。能否從這兩個(gè)外因方面著手來(lái)延長(zhǎng)燒嘴的使用壽命，應(yīng)該是可以考慮的另外一個(gè)方向。關(guān)于對(duì)中噴頭的物理磨損前文已經(jīng)進(jìn)行了比較詳細(xì)的討論，雖然對(duì)于外噴頭在高溫氣體環(huán)境下的化學(xué)腐蝕機(jī)理還沒(méi)有定論，但是，降低外噴頭端面的氣體溫度和氧氣濃度以及工藝氣體回流速度，肯定會(huì)減小外噴頭受熱、化學(xué)、應(yīng)力破壞的速度和強(qiáng)度。在保證氣化爐的總體性能的前提下，如果能夠通過(guò)其他途經(jīng)緩解要求

24、工藝燒嘴對(duì)水煤漿霧化的程度，就可以降低預(yù)混合腔出口的混合物流速，必然會(huì)降低中噴頭的物理磨損速率。如果能夠通過(guò)其他途徑降低燒嘴外噴頭端面的溫度，必然能減小外噴頭受熱、化學(xué)、應(yīng)力破壞的速度。由北京達(dá)立科科技有限公司、清華大學(xué)、山西豐喜肥業(yè)集團(tuán)共同開(kāi)發(fā)的水煤漿分級(jí)氣化技術(shù)（也稱(chēng)為“非熔渣-熔渣”煤氣化技術(shù)，氣化爐的進(jìn)料方式見(jiàn)圖8），就是從以上兩點(diǎn)進(jìn)行著手進(jìn)行改進(jìn)的。圖8水煤漿分級(jí)氣化技術(shù)氣化爐進(jìn)料方式4.3.1通過(guò)工藝燒嘴的氧氣流量，降到普通氣化工藝（也可稱(chēng)之為一級(jí)氣化）燒嘴氧量的80%左右，通過(guò)外氧和中心氧的再分配后，預(yù)混合腔的流速就會(huì)出現(xiàn)明顯的下降，下降幅度大約為20%左右，這樣中噴頭的物理磨損

25、速率就會(huì)下降。這一點(diǎn)可以用下面沖量公式（忽略摩擦損失和混合損失）粗略估計(jì)出來(lái)。g0v0=gsvs+gyvy其中：g0、gs、gy 分別為混合物、水煤漿、中心氧氣質(zhì)量流量，v0、vs、vy、分別為混合物、水煤漿、中心氧氣流速。4.3.2在水煤漿流量保持不變的情況下，由于通過(guò)工藝燒嘴的氧氣流量下降了20%左右，發(fā)生在燒嘴出口處的高溫工藝氣體回流量也會(huì)下降，從下式可以明顯看出這一點(diǎn)。ge/g0+1=0.32(e/0)x/d0其中：ge、g0分別為回流高溫工藝氣體流量和工藝燒嘴的總流量。其結(jié)果是：一方面，通過(guò)工藝燒嘴的總氧量下降，會(huì)使燒嘴外噴頭斷面的氧氣濃度下降，局部的氧化放熱反應(yīng)減弱。另一方面，由于

26、工藝燒嘴的總流量降低，會(huì)使高溫工藝氣體回流量減少，燒嘴外噴頭端面處的環(huán)境氣體溫度就會(huì)下降。清華大學(xué)在試驗(yàn)室中測(cè)出的溫度下降幅度大約為200左右（見(jiàn)圖9），這一點(diǎn)對(duì)于工藝燒嘴外噴頭的工作環(huán)境改善非常重要，實(shí)際生產(chǎn)中的下降幅度可能會(huì)有所差異，但其結(jié)果是燒嘴外噴頭端面受到高溫而產(chǎn)生的熱、化學(xué)、應(yīng)力的影響均會(huì)有明顯減弱。 圖9 分級(jí)氣化（兩段式氣化）與一級(jí)氣化（連續(xù)氣化）的溫度場(chǎng)比較本應(yīng)從工藝燒嘴進(jìn)入氣化爐的其余20%氧氣，通過(guò)圖8所示的兩個(gè)二次補(bǔ)氧燒嘴送入氣化爐中，一方面滿足氣化爐的總體氧量要求，同時(shí)利用高速?lài)娙氲难鯕?，?duì)工藝燒嘴噴出的未完成霧化的水煤漿進(jìn)行二次霧化。除了解決工藝燒嘴的工作壽命以外，氣化爐內(nèi)的溫度場(chǎng)也得到了改善。由于氧氣的二次加入，相對(duì)來(lái)說(shuō)延緩了氧化反應(yīng)的過(guò)程，因此要加大爐膛的軸向尺寸來(lái)進(jìn)行彌補(bǔ)，典型情況下，爐膛軸向尺寸要延長(zhǎng)0.5米左右。受以上三方的委托，根據(jù)以上改進(jìn)方案，我們研制了對(duì)應(yīng)的水煤漿工藝燒嘴和二次補(bǔ)氧的氧氣燒嘴。該工程項(xiàng)目于2007年12月6日通過(guò)了中國(guó)石油和化學(xué)工業(yè)協(xié)會(huì)組織的專(zhuān)家鑒定，我們研制的兩種燒