某啤酒廠污水處理站設計

1、1目目 錄錄第一章第一章 設計概述與任務設計概述與任務 2 2 1.11.1 概述概述 2 2 1.21.2 設計任務設計任務 2 2第二章設計方案的確定和說明第二章設計方案的確定和說明 4 4 2.12.1 工藝流程工藝流程 4 4 2.22.2 處理工藝流程說明處理工藝流程說明 4 4第第 3 3 章章 設計方案計算書設計方案計算書 8 8 3.13.1 格柵的設計與計算格柵的設計與計算 8 8 3.23.2 集水池集水池 1010 3.33.3 調(diào)節(jié)沉淀池調(diào)節(jié)沉淀池 1010 3.43.4 uasbuasb 設計計算書設計計算書 11113.53.5 接觸氧化池設計計算接觸氧化池設計計算

2、 2020 3.63.6 沉淀池設計計算沉淀池設計計算 2222 3.73.7 集泥井集泥井 2424 3.83.8 污泥濃縮池的設計計算污泥濃縮池的設計計算 2525 3.93.9 機械脫水間的設計計算機械脫水間的設計計算 2727 3.103.10 n.pn.p 的去除的去除 2929 3.113.11 高程計算高程計算 2929參考文獻參考文獻 30302第第 1 1 章章 設計概述與任務設計概述與任務1.11.1 概述概述啤酒是世界通用性飲料，是酒精含量最低的飲料酒，而且營養(yǎng)豐富。它以優(yōu)質(zhì)大麥和水為主要原料，啤酒花為香料，經(jīng)過麥芽制備、麥芽汁制備、發(fā)酵等工程制成，富含豐富營養(yǎng)物質(zhì)和二氧

3、化碳。隨著改革開放和人民生活水平的提高，我國的啤酒行業(yè)發(fā)展迅速，啤酒產(chǎn)量在連續(xù)九年名列世界第二后，2002年以2386.83萬噸超過了美國的2200多萬噸的產(chǎn)量，位居世界第一。但由于我國啤酒工業(yè)發(fā)展起步較晚，投資費較低，在生產(chǎn)中對形成的廢渣、廢水的控制還不得力，因此造成廢水量較大。據(jù)有關部門測算，2002年全國啤酒廢水排量2.7億立方米，年排放cod約為2.9萬噸；啤酒廢水占全國廢水排放總量的1.3%，cod占全國工業(yè)廢水中cod排放總量的0.5%。雖然啤酒生產(chǎn)的廢水屬有害而無毒性的廢水，但由于每年生產(chǎn)100t啤酒，排放廢水中bod量相當于1.4萬人的生活污水，生產(chǎn)每瓶啤酒排放的廢水中bod含

4、量相當于1個人每天生活排放污水中bod的量。目前，國內(nèi)外啤酒廢水處理技術有了迅速的發(fā)展，常常采用以生化為主，生化與物化相結合的處理工藝。主要采用的生化處理有以下三種：直接使用好氧接觸處理工藝；水解酸化，再加上后續(xù)處理工藝；采用uasb反應器進行厭氧處理，再進行后續(xù)處理。本設計采用的是uasb反應器加上好養(yǎng)接觸氧化處理工藝。 本次設計的目的就是通過在實習單位的學習，對某啤酒污水處理廠進行獨立設計，并根據(jù)所確定的工藝和計算結果，繪制污水處理廠總平面布置圖，工藝流程圖及某些主要構筑物的平剖面圖等，能夠很好的完成這次畢業(yè)設計的任務，為今后的工作奠定良好的基礎。1.21.2 設計任務設計任務 設計任務主

5、要內(nèi)容1、設計題目：某啤酒廠廢水處理站工藝設計2、設計目的 本設計是水污染控制工程教學中一個重要環(huán)節(jié)，要求綜合運用所學的有關知識，在設計中掌握解決實際工程問題的能力，進一步控股和提高理論知識。3、設計資料地勢平坦氣象條件 最低氣溫 -12 最高氣溫 41 年平均氣溫 15 多年平均降雨量 560/y 主導風向 se工程地質(zhì) 土壤 級失陷性黃土3 地下水位 -8m 廠區(qū)平均海拔高度 453m （1）進水條件 進水水頭 無壓 進水管底標高 450m （2）排水條件 距離廠區(qū)圍墻西側300m有一條河流，河水最大流量33m/s；最小流量1.7m/s；最高水位44。使用功能主要為一般工業(yè)用水和景觀用水，

6、屬地表水環(huán)境質(zhì)量標準gb-3838-2002中類水域。4、設計任務 根據(jù)已知資料，進行啤酒廠廢水處理站工藝設計。要求確定污水處理流程，計算各處理構筑物的尺寸，布置污水處理站總平面圖和總高程圖。表1-1啤酒廠出水水質(zhì)指標水量（mg/l) cod(mg/l) bod5(mg/l) ss(mg/l) tnh4-n(mg/l) tp(mg/l) 9000 1700 850 300 40 6 要求達到的出水水質(zhì)達到國家污水綜合排放一級標準。5、設計內(nèi)容（1）設計說明書說明廠區(qū)概況、設計任務、工程規(guī)模、水質(zhì)水量、工藝流程、設計參數(shù)、主要構筑物的尺寸和個數(shù)、主要設備的型號和數(shù)量等；（2）設計計算書各構筑物的

7、計算過程、主要設備（如水泵、鼓風機等）的選取、污水處理站的高程計算（各構筑物內(nèi)部的水頭損失查閱課本或手冊，構筑物之間的水頭損失按管道長度計算）等；（3）設計圖紙污水處理站總平面布置圖（2#）和高程布置圖各一張（1#） 。4第二章第二章 設計方案的確定和說明設計方案的確定和說明 2.12.1 工藝流程工藝流程 加藥調(diào) ph進水 出水 外運2.22.2處理工藝流程說明處理工藝流程說明 2.2.12.2.1 格柵格柵格柵是一組(或多組)相平行的金屬柵條與框架組成，傾斜安裝在進水的渠道，或進水泵站集水井的進口處，以攔截污水中較大的懸浮物及雜質(zhì)， 以減輕后續(xù)處理負荷，以保證后續(xù)處理構筑物或設備的正常工作

8、。格柵是一種最簡單的過濾設備，也是最常見的攔污設備，是污水處理廠中污水處理的第一道工序一預處理的主要設備，對后道工序有著舉足輕重的作用，要給排水工程的水處理構筑物中，其重要性日益被人們所認識。實踐證明，格柵選擇的是否合適，直接影響整個水處理實施的運行。人工格柵一般用于小型污水處理站，構造簡單，勞動強度大。機械格柵一般用于大中型污水處理廠，這類格柵構造較復雜，自動化程度較高。根據(jù)本污水特點，選用細格柵。2.2.22.2.2 調(diào)節(jié)沉淀池調(diào)節(jié)沉淀池 調(diào)節(jié)池是用以調(diào)節(jié)進、出水流量的構筑物。由于該針織廢水是周期性排放的，廢水的排放量是不均衡的，而且廢水中污染物種類及濃度也會隨生產(chǎn)工藝的變化而發(fā)生改變。這

9、些特點給污水處理帶來一定的難度，必須設一調(diào)節(jié)池以格柵調(diào)節(jié)沉淀池uasb接觸氧化池沉淀池污泥濃縮池污泥脫水5均合調(diào)節(jié)污水水質(zhì)水量，才不致后續(xù)處理受到較大的負荷沖擊。為了保證處理設備的正常運行，在污水進入處理設備之前，必須預先進行調(diào)節(jié)。將不同時間排出的污水，貯存在同一水池內(nèi)，并通過機械或空氣的攪拌達到出水均勻的目的。調(diào)節(jié)池根據(jù)來水的水質(zhì)和水量的變化情況，不僅具有調(diào)節(jié)水質(zhì)的功能，還有調(diào)節(jié)水量的作用，另外調(diào)節(jié)池尚具有預沉淀、預曝氣 、降溫和貯存臨時事故排水的功能。 本設計中向調(diào)節(jié)池內(nèi)投加naoh 以調(diào)節(jié)ph，用ph 計進行調(diào)節(jié)，池內(nèi)設置一攪拌機以使水質(zhì)混合均勻，另配備液位計、潛水泵、轉(zhuǎn)子流量計等附屬設

10、備。2.2.32.2.3 上流式厭氧污泥床反應器（上流式厭氧污泥床反應器（uasbuasb）廢水從反應器底部流入由顆粒污泥組成的污泥床；廢水流經(jīng)污泥床層與污泥中的微生物接觸，發(fā)生酸化和產(chǎn)甲烷反應；產(chǎn)生的氣體一部分附著在污泥顆粒上，自由氣體和附著在顆粒污泥上的氣體連同污泥和水一起上升至三相分離區(qū)。沼氣碰到分離器下部的反射板時，折向反射板四周，穿過水層進入氣室。固液混合液經(jīng)過反射板進入沉淀區(qū)，廢水中的污泥在重力作用下沉降，發(fā)生固液分離。分離后的水由出水渠排出。沉淀下來的厭氧污泥靠重力自動返回到反應區(qū)，集氣室收集的沼氣由沼氣管排出反應器，uasb 反應器內(nèi)部設攪拌裝置，上升的水流和產(chǎn)生的沼氣可滿足攪

11、拌要求，反應器內(nèi)不需填裝填料，構造簡單，易于操作運行，便于維護管理。uasb 有以下優(yōu)點： 沉降性能良好，不設沉淀池，無需污泥回流 不填載體，構造簡單節(jié)省造價由于消化產(chǎn)氣作用，污泥上浮造成一定的攪拌，因而不設攪拌設備污泥濃度和有機負荷高，停留時間短2.2.42.2.4 接觸氧化池接觸氧化池 廢水經(jīng)水解酸化后其可生化性得到了進一步提高，然后由進入接觸氧化池進行生物接觸氧化處理，在接觸氧化池利用好氧微生物將廢水中的有機物進行較為徹底的去除，最終分解成co2、h2o 及少量的硝酸鹽。生物接觸氧化法是一種介于活性污泥法與生物濾池之間的生物膜法工藝。接觸氧化池內(nèi)設有填料，部分微生物以生物膜的形式固著生長

12、于填料表面，部分則是絮狀懸浮生長于水中。因此它兼有活性污泥法與生物濾池二者的特點。由于其中填料及其生物膜均淹沒于水中，它又被稱為淹沒式生物濾池。生物膜生長至一定厚度后，近填料壁的微生物將由于缺氧而進行厭氧代謝，產(chǎn)生的氣體及曝氣形成的沖刷作用會造成生物膜的脫落，并促進新生膜的生長，形成生物膜的新陳代謝，從而降低廢水中的cod、bod 含量，脫落的生物膜將隨出水流出池外。因廢水的有機物濃度較高，本設計采用的生物接觸氧化池為直流鼓風曝氣接觸氧化池，并選用軟性纖維填料。接觸氧化池與水解酸化池選用同種規(guī)格的填料便于安裝和管理。2.2.52.2.5 沉淀池沉淀池 廢水經(jīng)生化處理后，其有機污染物濃度有了很大

13、程度的降低。廢水進入沉淀池停留數(shù)小時，將不溶于水的大顆粒絮凝物在重力作用下從水中沉淀下來形6成污泥。沉淀池采用豎流式。廢水由中心管上部進入，從管下溢出，經(jīng)反射板的阻攔向四周分布，然后再由下而上在池內(nèi)垂直上升，上升流速不變。澄清水由池周邊集水堰溢出。污泥貯存在污泥斗內(nèi)，由排泥管通過靜壓排泥的方式排出。沉淀池中配有六角蜂窩填料，不僅可以最大程度地提高沉淀負荷與效率，而且還可以保持沉淀池中上部分水的穩(wěn)定性，有效防止污泥上浮。廢水經(jīng)沉淀后溢流出來后進入過渡池收集。在uasb、接觸氧化池和沉淀池中均有微生物作用，可大大降低污水中有機物、色度、硫化物等污染物的含量，為后處理提供便利。2.2.62.2.6

14、污泥處理系統(tǒng)污泥處理系統(tǒng) 污泥濃縮脫水的主要對象是間隙水，它占污泥含水量的65%-85%，因此濃縮減少污泥體積最經(jīng)濟有效的方法。污泥含水率從99%降至96%，污泥體積可減少75%，這就為后續(xù)處理創(chuàng)造了良好的條件，節(jié)省設備投資，降低處理成本?？梢赃@樣說，不管污泥采用何種方式處理處置，污泥濃縮是必不可少的。由于在氣浮過程中產(chǎn)生的浮渣和沉淀過程中產(chǎn)生的污泥，同時生化處理過程中微生物死亡脫落及廢水中的懸浮物沉淀等在池底形成污泥。這些污泥含水率比較高，很容易造成二次污染，所以必須加以有效處理。處理時首先將污泥排入污泥池，然后利用污泥泵將污泥打入壓濾機進行壓濾，經(jīng)壓濾后形成含水率低于70%的泥餅，這些泥餅

15、要裝袋后集中處理，避免產(chǎn)生二次污染，濾液回流進入廢水調(diào)節(jié)池重新進行處理。2.2.72.2.7 污水廠平面高程布置污水廠平面高程布置2.2.7.12.2.7.1 平面布置平面布置 廢水處理廠的構筑物包括生產(chǎn)性處理構筑廢水、輔助建筑物和連接各構筑物的管渠。對廢水處理廠平面布置規(guī)劃時，應考慮的原則有以下幾條。1)布置盡可能緊湊，以減小處理廠的占地面積和連接管線的長度。2)生產(chǎn)性處理構筑物作為處理廠的主要建筑物，在作平面布置時，必須考慮各構筑物的功能要求和水力要求，結合地形、地質(zhì)條件，合理布局，減少投資、運行管理方便。3)對于輔助建筑物，應根據(jù)安全方便等原則布置。如泵房、鼓風機房等應盡量靠近處理構筑物

16、，變電所應盡量靠近最大用電戶，以節(jié)省動力管道；辦公室、化驗室等與處理構筑物保持一定的距離，并處于它們的上風向，以保證良好的工作條件；貯氣罐、貯油罐等易燃易爆建筑的布置應符合防爆防火規(guī)程；廢水處理廠內(nèi)的管路應方便運輸。4)廢水管渠的布置應盡量短，避免交叉。此外還必須設置事故排放水渠和超越管，以便發(fā)生事故或檢修時，廢水能超越該處理構筑物。5)廠區(qū)內(nèi)給水管、空氣管、蒸汽管及輸配電線路的布置，應避免相互干擾，既要便于施工和維護管理，又要占地緊湊。當很難敷設在地上時，也可敷設在地下或架空敷設。6)要考慮擴建的可能，留有適當?shù)臄U建余地，并考慮施工方便。應當指出，在7工藝設計計算時，就應考慮平面布置，相應地

17、，在平面布置時，如發(fā)現(xiàn)不妥，也可根據(jù)情況重新調(diào)整工藝設計?？傊?，廢水處理廠的平面設計，除應滿足工藝設計上的要求外，還必須符合施工、運行上的要求。2.2.7.22.2.7.2 高程布置高程布置 高程布置的目的是為了合理地處理各構筑物在高程上的相互關系。具體地說，就是通過水頭損失的計算，確定各處理構筑物的標高，以及連接構筑物間的管渠尺寸和標高，從而使廢水能夠按處理流程在各構筑物間順利流動。1)高程布置的主要原則有兩條a.盡量利用地形特點使各構筑物接近地面高程布置，以減少施工量，節(jié)約基建費用。b.廢水和污泥盡量利用重力自流，以節(jié)省運行動力費用。2)確定水土流失數(shù)量 為了達到到重力自流的目的，必須精確

18、計算廢水流動中的水頭損失。水頭損失包括：a.流經(jīng)處理構筑物的水頭損失，包括進出水管渠的水頭損失。b.流經(jīng)管渠的水頭損失，包括沿程和局部水頭損失，按所選類型計算。3)高程布置時應考慮的因素a.初步確定各構筑物的相對高差，只要選某一構筑物的絕對高程，其他構筑物的絕對高程也可確定。b.進行水力計算時，要選擇一條距離最長、水頭損失最大的流程，掃遠期最大流量計算。同時還應留有余地，以保證系統(tǒng)出現(xiàn)故障或處于不良工況時，仍能正常運行。c.當廢水及污泥不能同時保證重力自流時，因污泥量較少，可采用泵提升污泥。d.高程布置應保證出水能排入受納水體。廢水處理廠一般以廢水水體的最高水位作為起點，逆廢水流程向上倒推計算

19、，以使處理后廢水在洪水季節(jié)也能自流排出，如設立泵站，則可使泵站揚程最小。e.結合實際情況來考慮高程布置。如地下水較高，則應適當提高構筑物的設置高度，以減少水下施工的工程量，降低工程造價。2.2.82.2.8 主要構筑物一覽表設備名稱 尺寸 （mm) 數(shù)量 主要組成格柵 3200 1200 1000 1 柵條集水井 d=3m,h=6m 1 提升泵和水力篩調(diào)節(jié)沉淀池 2500 1500 550 1 qjb7.5/6640/3-303/c/suasb反應器 1900 1300 650 2 鋼筋砼接觸氧化池 4000 800 500 2 bzo.w-192球冠型微孔曝氣器沉淀池 8000 8000 7

20、000 4 中心管集泥井 400 400 300 1 污泥提升泵80qw50-10-3污泥濃縮池 720 720 300 2 鋼筋砼8污泥脫水間 1400 720 300 1 帶式壓濾機dyq-1000第三章第三章 設計方案計算書設計方案計算書 3.13.1 格柵的設計與計算格柵的設計與計算 3.1.13.1.1格柵的作用格柵的作用格柵安裝在廢水渠道、集水井的進口處，用于截流較大的懸浮物或漂浮物,主要對水泵起保護做用。另外,可以減輕后續(xù)構筑物的處理負荷。 3.1.23.1.2 參數(shù)選取參數(shù)選取格柵過柵流速一般采用0.61.0m/s 1格柵前渠道內(nèi)的水流速度，一般采用0.40.9m/s 2格柵傾

21、角，一般采用4560o，人工清渣的格柵傾角小時較省力，但占地多 3通過格柵的水頭損失，一般采用0.080.15m 4格柵間工作臺兩側過道寬度不應小于0.7m 5機械清渣不小于0.2m 6本次設計選取細格柵；柵條間隙 b=10mm；柵前水深 h=0.5m；過柵流速v=0.6m/s，柵條寬度 s=0.01m；安裝傾角 a=60o設計流量 qmax=90001.6m3/d=14400 m3/d=600 m3/h=0.17m/s 3.1.33.1.3 設計計算設計計算 9bbbl500h /tg1000l =1/2l12160hhhhhhh進柵條工作平臺水21111112 圖圖3 31 1 格柵計算草

22、圖格柵計算草圖 1柵條間隙數(shù)（n） n=45.8.，取n=46條bhvaqsinmax6 . 001. 05 . 060sin17. 02柵槽有效寬度（b）設計柵條寬度 s=0.01m，則柵槽寬度為b=s（n-1）+bn=0.01(46-1)+0.0146=0.91m3進水渠道漸寬部分長度 設進水渠道內(nèi)的流速為 0.7m/s 進水渠道寬取 b1=0.5m 漸寬部分展開角 30 l1=0.40m，tgbb2130tg25 . 091. 04柵槽與出水渠道連接處的5漸窄部分長度l2=l1/2=0.20m5過柵水頭損失 h2 阻力系數(shù)與柵條的斷面幾何形狀有關，當迎水面為半圓形的矩形時，形狀系數(shù) 取1

23、.83，10=4/3=1.83()4/3=1.83bs01. 001. 0=3 1.83=0.08msin2h22gvk60sin81. 926 . 02式中：k系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增大倍數(shù)，一般采用k=3.通過格柵的水頭損失一般為 0.080.15m，為避免格柵前涌水，故將柵后槽下降 h2 作為補償。6柵槽總高度(h)一般情況下，柵前槽總高度為柵前水深h、格柵前渠道超高h1(一般取0.3m)之和，柵后槽總高度為h、h1 和格柵的水頭損失h2 之和，即：取柵前渠道超高h1=0.3m，柵前槽高0.5+0.3=0.8m1hhh前=h+h1+h2=0.5+0.3+0.1=0.9m后h7柵

24、槽總長度（l） l=l1+l2+1.0+0.5+tgh前=0.4+0.2+1.0+0.5+=2.68m60tg8 . 08每日柵渣量： 取每單位體積污水攔截污物 w1 為 0.07m3/103m3，污水流量總變化系數(shù) 為 1.52kw=0.78m/d10008640021maxkwq10005 . 18640008. 017. 0w1-單位體積污水柵渣量 m3/(103m3污水）0.010.1 取0.06m3/(103m3）-污水流量總變化系數(shù)。=1.62k2k采用人工清渣。3.23.2 集水池集水池113.2.13.2.1 設計說明設計說明 集水池是匯集準備輸送到其他構筑物去的一種小型貯水設

25、備，設置集水池作為水量調(diào)節(jié)之用，貯存盈余，補充短缺，使生物處理設施在一日內(nèi)能得到均和的進水量，保證正常運行。3.2.23.2.2 設計參數(shù)設計參數(shù) 設計流量q = 9000m3/d = 375m3/h =0.104m3/s ；3.2.33.2.3 設計計算設計計算 集水池的容量為大于一臺泵五分鐘的流量，設一臺水泵，每臺泵的流量為q=0.093 m3/s 。 集水池容積采用相當于一臺泵30min的容量 m5610003060931000qtw 有效水深采用6m，則集水池面積為f=28 ，其尺寸為 d=3.0m。 集水池構造 集水池內(nèi)保證水流平穩(wěn)，流態(tài)良好，不產(chǎn)生渦流和滯留，必要時可設置導流墻，水

26、泵吸水管按集水池的中軸線對稱布置，每臺水泵在吸水時應不干擾其他水泵的工作，為保證水流平穩(wěn)，其流速為0.3-0.8m/h為宜。3.33.3 調(diào)節(jié)沉淀池調(diào)節(jié)沉淀池 調(diào)節(jié)池的設計主要是選擇池型和確定其有效容積，然后計算其各部尺寸和攪拌設備。調(diào)節(jié)池有效容積的確定分停留時間法和累積曲線法兩種，停留時間法是目前國內(nèi)應用最普遍的方法，關鍵在于確定合適的停留時間。對于針織印染廢水，停留時間一般為68h，在缺乏水質(zhì)資料時，可憑經(jīng)驗選取。本設計中，擬選用矩形水質(zhì)調(diào)節(jié)池，兼具調(diào)節(jié)水量和水質(zhì)的作用。廢水呈酸性，為保證后續(xù)處理工藝的ph值，在調(diào)節(jié)池內(nèi)投加堿性物質(zhì)提高ph?？紤]到避免調(diào)節(jié)池中發(fā)生沉淀，需輔以攪拌混合，擬采

27、用機械攪拌方式。 3.2.13.2.1 設計參數(shù)設計參數(shù)設計流量 q = 9000m3/d = 375 m3/h =0.104m3/s ；調(diào)節(jié)池停留時間 t=5.0h 。 3.2.23.2.2 設計計算設計計算（1）調(diào)節(jié)池有效容積 v = qt = 3755 =1875m3 (2)調(diào)節(jié)池面積 取池子總高度 h=5.5m,超高 0.5m，有效水深 5m。池面積為 a=v/h=1875/5=375m 取池長 l=25m,池寬 b=a/l=375/25=15m（3）小結 調(diào)節(jié)池尺寸為：25155，一座。其配套設備選擇如下：a.攪拌機 數(shù)量：1 臺；型號：jbg 型立式環(huán)流攪拌機：配用電機功率：122

28、.2kw，單機服務范圍最大面積100m2，最大寬度10m，最大深度26m(可調(diào))：機體最大插入水深：14.5m，重量390kg；b.ph 計 數(shù)量：1 套，測定范圍：1-14，電源：190-260vac， 50/60hz規(guī)格：p53，電極：ph 電極；c.液位計 數(shù)量：1 套；電源：220vac；d.轉(zhuǎn)子流量計 數(shù)量：1 組。e.潛水泵 數(shù)量：2 臺；規(guī)格：isw80-100；流量/揚程：65m3/h，10m；功率：3kw；電源：三相 380vac。3.43.4 uasbuasb設計計算設計計算 3.4.13.4.1 組成部分組成部分 uasb 反應器主要由下列幾部分組成：1、進水分配系統(tǒng) 配

29、水系統(tǒng)設在反應器的底部，器功能主要是把廢水均勻的分配到整個反應器，使有機物能在反應區(qū)內(nèi)均勻分布，有利于廢水與微生物的充分接觸，使反應器內(nèi)的微生物能夠充分獲得營養(yǎng)，這樣有利于提高反應器容積的利用率。同時，進水分配系統(tǒng)還具有攪拌功能。反應區(qū) 反應區(qū)是整個反應器的核心部分，包括污泥床和污泥懸浮層區(qū)。反應區(qū)是培養(yǎng)和富集厭氧微生物的區(qū)域，廢水再這里與厭氧微生物充分接觸，產(chǎn)生強烈的生化反應，使有機物被厭氧菌分解，污泥床位于整個uasb反應器的底部，污泥床具有很高的污泥生物量，其濃度(mlss)一般位于40000-80000mg/l,甚至可達15000mg/l。2、三相分離器 三相分離器的功能是把氣體、固體

30、和液體分開，由沉淀區(qū)、集氣室和氣封組成。氣體先被分離后進入集氣室，然后固液混合液在沉淀區(qū)進行分離，下沉的固體靠重力由回流縫返回反應區(qū)。三相分離器的分離效果直接影響著反應器的處理效果。3、出水系統(tǒng) 出水系統(tǒng)的作用是將澄清后的廢水均勻的收集起來，排出反應器。出水是否均勻?qū)μ幚硇Ч泻艽蟮挠绊憽?、排泥系統(tǒng)及沼氣收集系統(tǒng) 排泥系統(tǒng)的作用上的定期均勻地排放反應區(qū)的聲譽厭氧污泥。 根據(jù)不同的廢水性質(zhì)，反應器的構造有所不同，主要可分為開放式和封閉式兩種。 開放式的特點是反應器的頂部不密封，不收集沉淀區(qū)液面釋放的沼氣。這種反應器主要是用于處理中低濃度的有機廢水，中低濃度的廢水經(jīng)反應區(qū)處理后，出水中的有機物濃

31、度已較低，所以在沉淀區(qū)產(chǎn)生的沼氣量較少，一般不需要回收。這種形式的反應器構造比較簡單，易于施工安裝和維修。 封閉式的特點是反應器的頂部是密封的，三相分離器的構造與開放是不同的，不需要專門的集氣室，而是在液面與池面之間形成一個大的集氣室，可以同時13收集反應區(qū)和沉淀區(qū)的沼氣。這種形式的反應器適用于處理高濃度有機廢水或含硫酸鹽較高的有機廢水。因為處理高濃度有機廢水時，在沉淀區(qū)仍有較多的沼氣逸出，必須進行回收。 uasb反應器的水平截面一般采用圓形或矩形，反應器的材料常用鋼結構或鋼筋混凝土結構，通常當采用鋼結構時，為圓柱形池子；當采用鋼筋混凝土結構時，為矩形池子。由于三相分離器的構造要求，采用矩形池

32、子便于設計、施工和安裝。 uasb反應器通常采用地面式，處理廢水時一般不加溫，充分利用廢水本身的水溫可在常溫下進行，降低運行費用，但反應器一般都要求采取保溫措施。在寒冷地區(qū)就要進行加熱，同時必須保溫。3.4.23.4.2 設計計算設計計算 3.4.2.13.4.2.1 反應器所需容積及主要尺寸的確定反應器所需容積及主要尺寸的確定1、uasb反應器的有效容積表 3-1 uasb 反應器進出水水質(zhì)指標 水質(zhì)指標 cod（l） bod（l） ss（l） 進水水質(zhì) 1700 850 40 設計去除率 85% 80% / 設計出水水質(zhì) 255 170 40設計流量q = 9000m3/d = 375 m

33、3/h =0.17m3/s ；進水cod=1700mg/l 去除率為85% ；容積負荷（nv）為：5kgcod/(m3d)；污泥產(chǎn)率為：0.1kgmlss/kgcod ；產(chǎn)氣率為：0.5m3/kgcod 。 對于中等濃度和高濃度有機廢水，一般情況下，有機容積負荷率是限制因素，反應器的容積與廢水量、廢水濃度和允許的有機物容積負荷去除率有關。設計容積負荷為nv=5kgcod/(m3d),codq去除率為85%，則uasb反應器有效容積為： v有效 = =2655mve0n)c-(cq5225. 07 . 19000）（ 式中： v有效 - 反應器有效容積，m3 q - 設計流量，m3/d c0 -

34、 進水有機物濃量,kgcod/m3 - 出水有機物濃量,kgcod/m3ec nv - 容積負荷,kgcod/(m3d) 2. uasb反應器的形狀和尺寸 工程設計反應器2座，橫截面為矩形 反應器有效高度為6m，則14 橫截面積 s=442.5m2hvs有效62665 單池面積 =222m21s2s 單池從布水均勻性和經(jīng)濟性考慮，矩形池長寬比在2：1以下較為合適設池長l=21m，則寬b=12m 。 設計反應池總高h=6.5m，其中超高0.5 m （一般應用時反應池裝液量為70%-90%） 單池總容積 =1443m3shv 5 . 6222 單池有效反應容積 =1332m3 shv有效6222

35、單個反應器實際尺寸 21m12m6.5 m 反應器數(shù)量 2座 總池面積 =444m212ss2222 反應器總容積 =2886m3vv2總14432 總有效反應容積 =2664m， 符合有機負荷求有效，有效vv213322uasb體積有效系數(shù) =88% 在70%-90%之間，符合要求28862664 水力停留時間（hrt）及水力負荷率(vr) thrt =v有效 / q=(1332/4500)24=7.1h vr=q/si=375/2*222=0.8m3 /m2h 水力負荷vr （0.10.9m3 /m2h ）符合設計要求。3.4.2.23.4.2.2 進水分配系統(tǒng)的設計進水分配系統(tǒng)的設計 1

36、.布水點的設置 進水方式的選擇應根據(jù)進水濃度及進水流量而定，通常采用的是連續(xù)均勻進水方式。不水電的數(shù)量可選擇一管一點或一管多點的布水方式，布水點數(shù)量與處理廢水的流量、進水濃度、容積負荷等因素有關。 由于所取容積負荷為5.0kgcod/(m3d),因此每個點的布水負荷面積大于2。本次設計池中工設置84個布水點，則每點的負荷面積為： si=s/n=222/84=2.64(m2)配水系統(tǒng)形式 uasb 反應器的進水分配系統(tǒng)形式多樣，主要由樹枝管式、穿孔管式、多管多點式和上給式四種。本次設計使用u形穿孔配水，一貫多孔式。為配水均勻，配水管中心距可采用1.02.0m,出水孔孔距也可采用1.02.0m,孔

37、徑一般為1020mm,常采用15mm,空口向下或與垂線呈45。方向，每個出水孔的服務面積一般為24.。配水管中心距池底一般為2025cm,配水管的直徑最好不小于100mm.為了使穿孔管各孔出水均勻，要求出口流速不小于2m/s. 進水總管管徑取200mm,流速約為1.7m/s.反應器中設置6根 100mm的u形管，15每兩根之間的中心距為1.786m,每根管上有6個配水孔，孔距為1.667m孔徑采用15mm，每個孔的服務面積1.428 1.667=2.38m,空口向下并與垂線呈。45 共設置布水孔84個，出水流速u選為3.51m/s,則孔徑為： d=0.015(m)nq3600451. 314.

38、 38436005 .1874 本裝置采用連續(xù)進料方式，布水孔空口向下，有利于避免關口堵塞，而且由于uasb反應器底部反射三部作用，有利于布水均勻。 為了增強污泥和廢水之間的接觸，減少底部進水管的堵塞，建議進水點距反應池底200250mm。本工程中設計補水管離uasb反應器底部200mm。上升水流速度和氣流速度 本次設計中常溫下容積負荷nv=5kgcod/(m3d), 沼氣產(chǎn)率r=0.35m3/kgcod,根據(jù)接種污泥的不同選擇不同空塔水流和氣流速度。如采用厭氧消化污泥接種，需要滿足空塔水流速度uk1.0m/h,空塔沼氣上升速度ug1.0m/h。如采用顆粒污泥接種，水流速度可以提高至1至4m/

39、h。這里計算按接種消化污泥為依據(jù)。則 空塔水流速度 =q/s=187.5/222=0.84m/h1.0m/h, 符合要求。ku 空塔氣流速度 ug=qc0r/s=187.5*1.7*0.85*0.5/222=0.6m/h1.0m/h,符合要求。 為cod去除率，取85%。3.4.2.33.4.2.3 三相分離器的設計三相分離器的設計 三相分離器要具有氣、液、固三相分離的功能。三相分離器的設計主要包括沉淀區(qū)、回流縫、氣液分離器的設計。沉淀區(qū)設計 本設計中，與短邊平行，沿長邊布置7個集氣罩，構成6個分離單元，則設6個三相分離器。 三相分離器長度為b=10m，每個單元寬度l=21/6=3.5m，其中

40、沉淀區(qū)長b1=10m，寬度b=3m，集氣罩寬度a=0.5m。壁厚0.2m，沉淀室底部進水口寬度b1=2m。沉淀區(qū)面積s1=nb1b=61103=180（m2）沉淀區(qū)表面負荷q=qs1=187.5/180=1.04m3/ （m2h）1.2m3/ （m2h），符合要求. 沉淀室進水口面積 s2=nbb1=6102=120（m2） 沉淀室進水口水流上升速度 v2=qs2=187.5120=1.6m3/ （m2h）2.0m3/ （m2h），符合要求。沉淀區(qū)斜壁角度和深度設計 三相分離器沉淀區(qū)斜壁傾斜度應在45-60之間，沉淀區(qū)斜面的高度h3一般0.5-1.0m。設uasb反應器沉淀區(qū)最大水深為2m，h

41、1=0.5m（超高） ，h2=0.5m，h3=1.0m，則傾角=arctan=arctan) 14 . 0(5 . 03bbh16=55vmvnmbmn傾角，b2=0.8m，=70，分隔板下端距反射錘垂直距離mn=0.225m，60則縫隙寬度l1=mnsin=0.225sin60=0.195m。 廢水總流量為4500 m3/d，設有0.8q=3600m/d廢水通過進水縫進入沉降區(qū)，另有0.2q=900m/d廢水通過回流縫進入沉降區(qū)，則：vm=1.603(m/h) mnuumbmn所以，該三相分離器可脫除dg0.01cm的沼氣泡，分離效果很好。4、分隔板的設計 b2=0.6m，b3=0.5（b-

42、b2）=1.1m，氣體因受浮力作用，氣泡上升速度在進水縫中vn=9.58m/h，沿進水縫向上的速度分量為vnsina=9.58sin55=7.847m/h,則進水縫中水流速度應滿足v7.847m/h，否則水流把氣泡帶進沉降區(qū)。 =v=3600247.847=19.116（）進水縫總s進水縫q共6組（12條）進水縫，每條進水縫截面積： =n=11.11612=1.593（）進水縫單s進水縫總s進水縫寬度 =b=1.59310=0.159（m） ，應滿足和 相當級數(shù)，且2l進水縫單s2l1l0.159m，現(xiàn)設=0.240m，則進水縫中水流速度2l2l v=/=3600/（24260.2410）=5

43、.208（m/h）進水縫q進水縫s95%，取s=1000kg/ m3，則19污泥產(chǎn)量為 qs=48.75(m3/d).p)-(1sx98%)-(11000975污泥泥齡的計算 污泥齡 c=m/x=7825.5/780=10.03d.排泥系統(tǒng)設計 一般認為，排出剩余污泥的位置在反應器的一半高度處，但大都推薦把排泥設備安裝在靠近反應器底部，也有人在三相分離器下0.5處設計排泥管，以排除污泥床上面部分的剩余絮狀污泥，而不會把顆粒污泥排走。對uasb反應器排泥系統(tǒng)，必須同時考慮在上中下不同位置設排泥設備，應根據(jù)生產(chǎn)運行中的具體情況考慮實際的排泥要求，來確定排泥位置。由于反應器的占地面積較大，所以必須進

44、行均布多點排泥，建議每10m2設一個排泥點。專設排泥管直徑不應小于200mm,一方堵塞。 本設計在三相分離器下0.5m處設置4個排泥口，排空時由污泥泵從排泥管強排，進水管也可兼作排泥管。 uasb反應器沒3個月排泥一次，污泥排入集泥池，在由污泥泵送入污泥濃縮池。排泥管選dn150的鋼管，排泥總管用dn200的鋼管。 3.4.2.53.4.2.5 出水系統(tǒng)的設計計算出水系統(tǒng)的設計計算 1.溢流堰設計計算 為了保持出水均勻，沉淀區(qū)的出水系統(tǒng)通常采用出水渠，一般每個單元三相分離器沉淀區(qū)設一條出水渠，而出水渠每隔一定距離設三角出水堰。 池中設有6個單元的三相分離器，出水槽共6條，槽寬bc=0.2m。反

45、應器流量 q=0.052（m3/s）6060244500設出水槽槽口附近水流速度vc=0.4m/s,則槽口附近水深 =0.108（m） ，cccfbvqh2 . 04 . 06/052. 0取槽口附近水槽深為0.25m，出水槽坡度為0.01。ch出水槽溢流堰共12條，每條長10m。uasb處理水量52l/s，溢流負荷12l/（ms） ，設計溢流負荷f=1.733l/（ms） ，則堰上水面總長 l=qf=521.733=30m三角堰數(shù)量 =lb，=300.05600個三角堰n 則每條溢流堰三角堰數(shù)量為60012=50個，共50個100mm的堰口，50個100mm的間隙。堰上水頭校核每個堰出流率2

46、0 q=8.67（m/s）三角堰nq600052. 0510按90三角堰計算公式 q=1.43 h2.5，則堰上水頭為： h=0.0206（m）4 . 043. 1q4 . 0543. 11067. 82.出水渠設計計算 uasb反應器沿長邊設一條矩形出水渠，7條出水槽的出流流至此出水渠。出水渠保持水平，出水由一個出水口排出。出水渠寬度=0.8m，坡度0.01。設出水渠去口附近水流速度=0.4m/s，則渠qbqv口附近水深=0.163（m）qfhqqbvq8 . 04 . 0052. 0考慮渠深應以出水槽槽口為基準計算，所以出水渠渠深 =0.25+0.163=0.413（m）qh出水渠的出水直

47、接自流進入接觸氧化反應池。3.4.2.63.4.2.6 沼氣收集系統(tǒng)設計計算沼氣收集系統(tǒng)設計計算 1.沼氣集氣系統(tǒng) 由于有機負荷較高，產(chǎn)氣量大，因此設置一個水封罐，水封罐出來的沼氣通入氣水分離器，然后再進入沼氣貯存。（1）集氣室沼氣出氣管 每個集氣罩的沼氣用一根集氣管收集，共有10根集氣管，采用鋼管。 每根集氣管內(nèi)最大氣流量 =g/n=640024360010=0.0074（m3/s）maxg本工程設計集氣管直徑為dn150，設置500mm立管出氣，共10根。（2）沼氣主管 10跟集氣管先匯入沼氣主管。沼氣管道坡度為0.5%。 沼氣主管內(nèi)最大氣流量 g=g243600=0.074（m3/s）

48、。主管直徑與沼氣流量的關系為 g=ad2v/4，a為充滿度，取0.6。流速v約為0.826m/s.取沼氣主管直徑為dn250。2沼氣柜容積確定由上述計算可知該處理站日產(chǎn)沼氣3500m3，則沼氣柜容積為2h產(chǎn)氣量的體積來確定，即 v=qt=6400224=533（m3）選用600鋼板水槽內(nèi)導軌濕式貯氣柜，尺寸為8000h8000mm。3.4.2.73.4.2.7 uasbuasb的其他設計考慮的其他設計考慮取樣管設計21 在池壁高度方向上設置若干個取樣管，用以采取反應器內(nèi)的污泥樣，以隨時掌握污泥在高度方向的濃度分布情況。在距反應器底1.1-1.2m位置，沿池壁高度上設置取樣管4跟，沿反應器高度方

49、向各管相距0.8m水平方向各管相距2.0m。取樣管選用dn100鋼管，取樣口設于距地面1.1m處，配球閥取樣。檢修人孔 為便于檢修，在uasb反應器距地坪1.0處設600mm人孔一個。通風 為防治部分容重過大的沼氣在uasb反應器內(nèi)聚集，影響檢修和發(fā)生危險，檢修時可向uasb反應器中通入壓縮空氣，因此在uasb一側預埋壓縮空氣管。采光 為保證檢修時采光，除采用臨時燈光外，不設uasb頂蓋。仿佛措施 厭氧反應器腐蝕比較嚴重的地方是反應器上部，此處無論是鋼材或水泥都會被損壞，因此，uasb反應器應重點進行頂部的防腐處理。在水平面以下，溶解的co2,發(fā)生腐蝕，水泥中的cao會因為碳酸的存在而溶解。沉

50、降斜面也會腐蝕，為了延長反應器的使用壽命，反應器的防腐措施是必不可少的。本次設計中，反應器上部2m以上池壁用玻璃鋼防腐，三相分離器所有裸露的碳鋼部位用玻璃鋼防腐。給排水 在uasb反應器布置區(qū)設置一根dn32供水管供補水、沖洗及排空時使用。通行 在反應器頂不上設置鋼架、鋼板行走平臺，并連接上臺樓梯。安全要求uasb反應器的所有電器設施，包括泵、閥、燈等一律采用防爆設備。禁止明火火種進入該布置區(qū)域，動火操作應遠離該區(qū)沼氣柜。保持該區(qū)域良好的通風。3.53.5 接觸氧化池設計計算接觸氧化池設計計算 生物接觸氧化池工藝設計的主要內(nèi)容是計算填料的有效容積和池體的尺寸，計算空氣量和空氣管道系統(tǒng)等。目前一

51、般是在用有機負荷計算填料容積的基礎上，按照構造要求確定池子的具體尺寸、池數(shù)以及池的分級。對于工業(yè)廢水，最好通過實驗確定有機負荷，也可審慎地采用經(jīng)驗數(shù)據(jù)。生物接觸氧化池的容積一般按bod5( v n =10001800gbod5/ 3 m d)的容積負荷或接觸氧化的時間計算(按有效容積計48h)，并且相互核對以確定填料容積。生物接觸氧化法的供氣量，要同時滿足微生物降解污染物的需氧量和氧化池的混合攪拌強度。滿足微生物需氧所需的空氣量，為保持氧化池內(nèi)一定的攪拌強度，滿足營養(yǎng)物質(zhì)、溶解氧和生物膜之間的充分接觸，以及老化生物膜的沖刷脫落，氣水比宜大于10，一般取1020。進水bod5 濃度過高時，應考慮

52、設出水回流系統(tǒng)；填料層高度一般采用3.0 m；每單元接觸氧化池面積不宜大于25m2，以保證布水、布氣均勻.3.5.13.5.1 設計參數(shù)設計參數(shù) 設計水量：q=375m/h；進水bod5la=170mg/l， ；出水bod5lt=15mg/l；容積負荷 =6000gbod5/ 3 m d；氣水比d0=15:1；填料層高度h0=3m；vn3.4.23.4.2 設計計算設計計算221、接觸氧化池的有效容積 v，即填料體積為： =233mvtan)l-(lqv 6000151709000）（池總面積為： =770hva 3233池子分為三格，每格面積為： =a/3=26a取每格的寬為5m，則每格長為

53、5.2m，取5m。校核反應時間： t=v/q=233375=0.62h(合格)池深為： =3+0.5+0.5+1.0=5.0m3210hhhhh式中，為超高0.5m，為填料層上水深0.5m,為填料至池底高度1.0m，則1h2h3h接觸氧化池的實際尺寸為：m ，一座。55152、所需空氣量 =15 375=5625m/h=93.8m/minqdq0氣3、空氣管道布置:單池空氣量a、空氣管直徑取400mm，管內(nèi)流速為1d1v =12.44m/s 滿足規(guī)范要求。214rqv氣22 . 014. 3360056254b、曝氣系統(tǒng)采用球型微孔擴散器布氣 本設計采用bzo.w-192球冠型可張微孔擴散器布

54、氣，其規(guī)格如下 曝氣器尺寸：d192180mm ,215mm,260mm ；氧利用率：2431%； 曝氣器阻力損失：小于、等于3200pa；適用工作空氣量：0.83m3/h.個 充氧能力：0.1690.244kgo2/m3.h；服務面積：0.350.6m2/個 充氧動力效率：6.56.8kgo2/kw .h 。布置、安裝和調(diào)試 球冠形曝氣器設備可成套供應，附件包括布氣道、管件、水平調(diào)節(jié)器、清除裝置、連接件等。c、鼓風機選型空氣總量為93.8m3/min；水下4m 處的壓強為：p1=gh=10009.84=40.2kpa23則阻力損失為水壓與曝氣器阻力之和：p=p1+p2=40.2+3.2=43

55、.4kpa本設計采用sd60型羅茨鼓風機，2臺。型號：sd 60 48-120/11000性能參數(shù) 風量：120m/min;靜壓力：1100mm水柱配套電機jsq1410-6 功率為380w.4、填料設計料高度為3m，其體積為： v=773=231m 本設計與水解酸化池選擇同種軟性填料，所用軟性纖維采用高醛化度維綸絲，具有比表面積大、利用率高、空隙可變不堵塞、重量輕、強度高、性能穩(wěn)定、運輸方便、組裝容易等優(yōu)點。填料規(guī)格如下：纖維束長度：120mm；束間距離：60mm；安裝距離：120mm；纖維束量：1157束/m；密度：2.53kg/m3；成膜后密度：50kg/m3；孔隙率：99%；理論比表面

56、積：3472/m。3.63.6 沉淀池設計計算沉淀池設計計算 豎流式沉淀池多為圓形，亦有呈方形或多角形，本設計為正方形，1 座。為使池內(nèi)配水均勻，池徑不宜過大，一般采用47m，不大于10m。池徑(或正方形的一邊)與有效水深之比一般不大于3。污水從設在池中央的中心管進入，從中心管的下端經(jīng)過反射板后均勻緩慢地分布在池的橫截面上，由于出水口設置在池面或池壁四周，故水流向基本由下向上。污水在中心管內(nèi)的流速對懸浮顆粒的去除有一定的影響，其流速不應大于30mm/s，中心管下口應設有喇叭口和反射板，底板面距泥面不宜小于0.3m，水從中心管喇叭口與反射板間流出的縫隙出流速度一般不大于40mm/s。生物膜法后，

57、沉淀時間為1.5-4.0h，表面負荷為1.0 1.5m3 /(m2 h)。污泥貯積在底部的污泥斗中，污泥含水率為96%-98%，固體負荷2 150kg /(m d)，堰口負荷1.7l /(sm)。3.6.13.6.1 設計參數(shù)設計參數(shù) 本設計采用4座沉淀池，單池設計流量q=93.75m/h=0.026m/s；中心管內(nèi)流速=0.03m/s；縫隙出流速度=0.04m/s；沉淀區(qū)表面負荷q=1.5m/(h)；0u1u沉淀時間t=2h；污水進水懸浮物濃=400 mg/l， =30 mg/l，污泥含水率0c1c=96%；污泥區(qū)污泥斗的圓錐面與地平呈45角。0p3.6.23.6.2 設計計算設計計算1、中

58、心管計算 中心管過水面積為 f=0.860uq03. 0026. 0中心管直徑 24 =1.05mfd4014. 386. 04喇叭口直徑與高度為 =1.35 1.05=1.42m0135. 1dd 反射板直徑為 =1.3=1.3 1.42=1.85m2d1d喇叭口直反射板的縫隙高度為 =0.146m3h11duq42. 104. 014. 3026. 02、沉淀區(qū)計算 沉淀區(qū)有效斷面面積 =62.5qqf 5 . 175.93 沉淀池邊長 =8mlfl86. 05 .62 沉淀池有效水深 =ut=1.5 2=3m2h 式中u沉淀區(qū)上升流速，數(shù)值上與q 相當。 =2.7(不大于3，合格)38h

59、l3、污泥區(qū)計算 每天污泥排放容積為： =20.8m/s)p-(1001000)100c-(c24010qvw96)-(1001000100010030)-(4002475.93式中g 為污泥容重，kg/m3，含水率在95%以上時，可取1000 kg/m3。污泥斗容積為： =252m)(225llllhv)228(8322式中h5污泥斗高度，m；l污泥斗下底邊長，m；根據(jù)三角形幾何關系，有(l- l)/2= ，取l=2m，則=3m。5h5h=12.11d 即12天排泥一次。wvv8 .20252254、沉淀池總高度計算 沉淀池總高度為： =0.3+3+0.146+0.5+3=6.946m 取7

60、米。54321hhhhhh式中保護高，一般=0.3m；1h1h緩沖層厚，有反射板時=0.3m。4h4h5、小結 沉淀池尺寸為：887m；4座。3.73.7 集泥井集泥井3.7.13.7.1 設計說明設計說明 污水處理系統(tǒng)各構筑物所產(chǎn)生的污泥每日排泥一次，集中到集泥井，然后在由污泥泵打到污泥濃縮池。 污泥濃縮池為間歇運行，運行周期為24h,其中各構筑物排泥、污泥泵抽送污泥時間為1.01.5h，污泥濃縮時間為20.0h,濃縮池排水時間為2.0h,閑置時間為0.5h1.0h。3.7.23.7.2 設計參數(shù)設計參數(shù)設計泥量啤酒廢水處理過程產(chǎn)生的污泥來自以下幾部分：uasb反應器，q1 = 48.96