混凝土結(jié)構(gòu)課程離線作業(yè)答案

1、混凝土結(jié)構(gòu)離線作業(yè)一、 選擇題1混凝土若處于三向應(yīng)力作用下，當(dāng)（D ）。A. 橫向受拉，縱向受壓，可提高抗壓強度；B. 橫向受壓，縱向受拉，可提高抗壓強度；C. 三向受壓會降低抗壓強度；D. 三向受壓能提高抗壓強度； 2混凝土的彈性模量是指（ A ）。A. 原點彈性模量；B. 切線模量；C. 割線模量；D. 變形模量；3混凝土強度等級由 150mm立方體抗壓試驗，按（ B ）確定。A. 平均值 fcu ；B.fcu1.645 ；C.fcu2；D.fcu；4規(guī)范規(guī)定的受拉鋼筋錨固長度 la 為（ C ）。A 隨混凝土強度等級的提高而增大；B 隨鋼筋等級提高而降低；C 隨混凝土等級提高而減少，隨鋼

2、筋等級提高而增大；D 隨混凝土及鋼筋等級提高而減小； 5屬于有明顯屈服點的鋼筋有（A ）。A冷拉鋼筋 ；B鋼絲；C熱處理鋼筋；D鋼絞線；6鋼材的含碳量越低，則（ B ）。A 屈服臺階越短，伸長率也越短，塑性越差；B 屈服臺階越長，伸長率越大，塑性越好；C 強度越高，塑性越好；D 強度越低，塑性越差； 7鋼筋的屈服強度是指（D ）。A. 比例極限；B. 彈性極限；C. 屈服上限；D. 屈服下限；8能同時提高鋼筋的抗拉和抗壓強度的冷加工方法是（B ）。A. 冷拉；B. 冷拔；9規(guī)范確定 fcu,k 所用試塊的邊長是（ A ）。A 150 mm；B 200 mm；C 100mm；D 250 mm；1

3、0混凝土強度等級是由（A ）確定的。B fck ；C fcm ；D ftk ；11邊長為 100mm的非標(biāo)準(zhǔn)立方體試塊的強度換算成標(biāo)準(zhǔn)試塊的強度，則需乘以換算系數(shù)C ）。A1.05 ；B1.0 ；C0.95 ；D0.90 ；'c12 Ec'c 指的是混凝土的（ B ）。cA. 彈性模量B. 割線模量C. 切線模量D. 原點切線模量；13混凝土的彈性模量是指（A ）。A原點彈性模量；B切線模量；C割線模量；D變形模量；14屬于有明顯屈服點的鋼筋有（A ）。A冷拉鋼筋；B鋼絲 ；C熱處理鋼筋；D鋼絞線；A ）時，其軸心受壓承15對于高度、截面尺寸、配筋完全相同的柱，以支承條件為（

4、載力最大。A兩端嵌固；B一端嵌固，一端不動鉸支；C兩端不動鉸支；D一端嵌固，一端自由；16（ A）作為受彎構(gòu)件抗裂計算的依據(jù)。A a 狀態(tài)；B a 狀態(tài)；C a狀態(tài)；D 第階段；17對于無腹筋梁，當(dāng)1 時，常發(fā)生什么破壞（ A ）。A 斜壓破壞；B 剪壓破壞；C 斜拉破壞；D 彎曲破壞； 18判別大偏心受壓破壞的本質(zhì)條件是： （ C ）。Aei 0.3h0 ；Bei 0.3h0 ；CB；DB；19對于鋼筋混凝土偏心受拉構(gòu)件，下面說法錯誤的是（A ）。A如果b ，說明是小偏心受拉破壞；B小偏心受拉構(gòu)件破壞時，混凝土完全退出工作，全部拉力由鋼筋承擔(dān)； C大偏心構(gòu)件存在混凝土受壓區(qū)；D大、小偏心受拉

5、構(gòu)件的判斷是依據(jù)縱向拉力N 的作用點的位置；20鋼筋混凝土受扭構(gòu)件，受扭縱筋和箍筋的配筋強度比0.6 1.7 說明，當(dāng)構(gòu)件破壞時，（ A ）。A縱筋和箍筋都能達(dá)到屈服；B僅箍筋達(dá)到屈服；C僅縱筋達(dá)到屈服；D縱筋和箍筋都不能達(dá)到屈服； 21鋼筋混凝土構(gòu)件變形和裂縫驗算中關(guān)于荷載、材料強度取值說法正確的是（B ）。A荷載、材料強度都取設(shè)計值；B荷載、材料強度都取標(biāo)準(zhǔn)值；C荷載取設(shè)計值，材料強度都取標(biāo)準(zhǔn)值；D荷載取標(biāo)準(zhǔn)值，材料強度都取設(shè)計值； 22預(yù)應(yīng)力混凝土先張法構(gòu)件中，混凝土預(yù)壓前第一批預(yù)應(yīng)力損失l 應(yīng)為（ C ）。Al2Bl 1l 2l 3；Cl1l 2l 3l4；Dl1l2l3l 4l5；2

6、3與素混凝土梁相比，鋼筋混凝上梁承載能力（B ）。A 相同 ；B 提高許多；C 有所提高；D 不確定。24與素混凝土梁相比，鋼筋混凝土梁抵抗開裂的能力（A ）。A.提高不多；B.提高許多；C.完全相同；D.不確定。25與素混凝土梁相比，適量配筋的鋼混凝土梁的承載力和抵抗開裂的能力（B ）。A. 均提高很多；B. 承載力提高很多，抗裂提高不多；C. 抗裂提高很多，承載力提高不多；D. 均提高不多； 26鋼筋混凝土梁在正常使用情況下（A ）。A 通常是帶裂縫工作的；B 一旦出現(xiàn)裂縫，裂縫貫通全截面； C一旦出現(xiàn)裂縫，沿全長混凝土與鋼筋間的粘結(jié)力喪盡； D通常是無裂縫的。27鋼筋與混凝土能共同工作的

7、主要原因是（C ）。A. 防火、防銹；B. 混凝土對鋼筋的握裹及保護(hù)；C. 混凝土與鋼筋有足夠的粘結(jié)力，兩者線膨脹系數(shù)接近；D. 鋼筋抗拉而混凝土抗壓。28. 混凝土若處于三向應(yīng)力作用下，當(dāng)（ D ）。A. 橫向受拉，縱向受壓，可提高抗壓強度；B. 橫向受壓，縱向受拉，可提高抗壓強度；C. 三向受壓會降低抗壓強度；D. 三向受壓能提高抗壓強度；29混凝土的彈性模量是指（A ）。A. 原點彈性模量； B. 切線模量； C.割線模量； D.變形模量； 30混凝土強度等級由 150mm立方體抗壓試驗，按（B ）確定。A.平均值 fcu ；B. fcu 1.645 ；C. fcu 2 ；D. fcu

8、；31規(guī)范規(guī)定的受拉鋼筋錨固長度la 為（ C ）。A隨混凝土強度等級的提高而增大；B隨鋼筋等級提高而降低；C隨混凝土等級提高而減少，隨鋼筋等級提高而增大；D隨混凝土及鋼筋等級提高而減?。?2屬于有明顯屈服點的鋼筋有（A ）。A冷拉鋼筋 ； B鋼絲； C熱處理鋼筋； D鋼絞線。 33鋼材的含碳量越低，則（B ）。A屈服臺階越短，伸長率也越短，塑性越差；B屈服臺階越長，伸長率越大，塑性越好；C強度越高，塑性越好；D強度越低，塑性越差。34鋼筋的屈服強度是指（D ）。A. 比例極限； B. 彈性極限； C.屈服上限； D.屈服下限。35規(guī)范確定 fcu,k 所用試塊的邊長是（ A ）。A150 m

9、m；B 200 mm； C 100mm； D 250 mm。 36混凝土強度等級是由（A ）確定的。A fcu,k ；B f ck ；C fcm ；D ftk 。37邊長為 100mm的非標(biāo)準(zhǔn)立方體試塊的強度換算成標(biāo)準(zhǔn)試塊的強度，則需乘以換算系數(shù) （ B ）。A 1.05 ； B1.0 ； C0.95 ；D0.90 。38. 規(guī)范規(guī)定：按螺旋箍筋柱計算的承載力不得超過普通柱的1.5 倍，這是為（ A ）。A在正常使用階段外層混凝土不致脫落B不發(fā)生脆性破壞；C限制截面尺寸； D保證構(gòu)件的延性 A 。39. 一圓形截面螺旋箍筋柱，若按普通鋼筋混凝土柱計算，其承載力為300KN, 若按螺旋箍筋柱計算

10、，其承載力為 500KN, 則該柱的承載力應(yīng)示為（ D ）。A400KN；B300KN ；C500KN；D450KN。40. 配有普通箍筋的鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件中，箍筋的作用主要是（C ）。A 抵抗剪力； B約束核心混凝土； C形成鋼筋骨架，約束縱筋，防止縱筋壓曲外凸； D 以上三項作用均有。41. 鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件，穩(wěn)定系數(shù)是考慮了（ D ）。 A初始偏心距的影響；B荷載長期作用的影響；C兩端約束情況的影響； D附加彎矩的影響。42. 對于高度、截面尺寸、配筋完全相同的柱，以支承條件為（ A ）時，其軸心受壓 承載力最大。A兩端嵌固；B一端嵌固，一端不動鉸支；C兩端不動鉸支；D一端嵌

11、固，一端自由；43. 鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件，兩端約束情況越好，則穩(wěn)定系數(shù)（ A ）。 A越大； B越小； C不變； D.變化趨勢不定。44. 一般來講， 其它條件相同的情況下， 配有螺旋箍筋的鋼筋混凝土柱同配有普通箍筋的鋼 筋混凝土柱相比，前者的承載力比后者的承載力（ B ）。A低； B高； C相等； D. 不確定。45. 對長細(xì)比大于 12 的柱不宜采用螺旋箍筋，其原因是（D ）。A這種柱的承載力較高；B施工難度大；C抗震性能不好；D這種柱的強度將由于縱向彎曲而降低，螺旋箍筋作用不能發(fā)揮；46. 軸心受壓短柱， 在鋼筋屈服前， 隨著壓力而增加， 混凝土壓應(yīng)力的增長速率 （ C ）。A比鋼筋

12、快； B線性增長； C比鋼筋慢； D. 與鋼筋相等。A 配筋率大于柱 B，則引起的47. 兩個僅配筋率不同的軸壓柱，若混凝土的徐變值相同，柱 應(yīng)力重分布程度是（ B ）。A柱A=柱B；B柱 A柱B；C柱 A柱B；D.不確定。48. 與普通箍筋的柱相比，有間接鋼筋的柱主要破壞特征是（ D ）。A混凝土壓碎，縱筋屈服；B混凝土壓碎，鋼筋不屈服；C保護(hù)層混凝土剝落；D間接鋼筋屈服，柱子才破壞。49. 螺旋筋柱的核心區(qū)混凝土抗壓強度高于 fc 是因為（ C ）。 A螺旋筋參與受壓；B螺旋筋使核心區(qū)混凝土密實； C螺旋筋約束了核心區(qū)混凝土的橫向變形； D螺旋筋使核心區(qū)混凝土中不出現(xiàn)內(nèi)裂縫。50. 為了提

13、高鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件的極限應(yīng)變，應(yīng)該（ C ）。A采用高強混凝土；B采用高強鋼筋；C采用螺旋配筋；D加大構(gòu)件截面尺寸。51. （ C ）作為受彎構(gòu)件正截面承載力計算的依據(jù)。A a狀態(tài)； B. a狀態(tài)； C. a狀態(tài)； D. 第階段。52（ A ）作為受彎構(gòu)件抗裂計算的依據(jù)。A a狀態(tài)； B. a狀態(tài)； C.a狀態(tài)； D.第階段。53（ D ）作為受彎構(gòu)件變形和裂縫驗算的依據(jù)。A a狀態(tài)； B. a狀態(tài)； C.a狀態(tài)； D.第階段。54受彎構(gòu)件正截面承載力計算基本公式的建立是依據(jù)哪種破壞形態(tài)建立的（B )A.少筋破壞；B.適筋破壞；C.超筋破壞；D.界限破壞。55下列那個條件不能用來判斷適筋

14、破壞與超筋破壞的界限（C ）。Ab；B x bh0；C x 2a's；Dmax。56受彎構(gòu)件正截面承載力計算中，截面抵抗矩系數(shù)s 取值為：（ A ）。A （1 0.5 ）；B （1 0.5 ） ；C1 0.5 ；D1 0.5 。57受彎構(gòu)件正截面承載力中，對于雙筋截面，下面哪個條件可以滿足受壓鋼筋的屈服（ C ）。A xbh0；Bx bh0；Cx 2a's；D x 2a's。58受彎構(gòu)件正截面承載力中， T 形截面劃分為兩類截面的依據(jù)是（ D ）。A. 計算公式建立的基本原理不同；B. 受拉區(qū)與受壓區(qū)截面形狀不同；C. 破壞形態(tài)不同；D. 混凝土受壓區(qū)的形狀不同。59提

15、高受彎構(gòu)件正截面受彎能力最有效的方法是（C ）。A. 提高混凝土強度等級；B. 增加保護(hù)層厚度；C. 增加截面高度；D. 增加截面寬度；60在 T 形截面梁的正截面承載力計算中，假定在受壓區(qū)翼緣計算寬度范圍內(nèi)混凝土的壓 應(yīng)力分布是（ A ）。A. 均勻分布；B. 按拋物線形分布；C. 按三角形分布；D. 部分均勻，部分不均勻分布；61偏心受壓構(gòu)件計算中，通過哪個因素來考慮二階偏心矩的影響（D ）。A e0 ； B.ea； C.ei； D. 。62判別大偏心受壓破壞的本質(zhì)條件是： （ C ）。A ei 0.3h0 ；B ei 0.3h0 ；CB ；DB。63由 Nu Mu 相關(guān)曲線可以看出，下面

16、觀點不正確的是： （ B ）。A 小偏心受壓情況下，隨著 N 的增加，正截面受彎承載力隨之減小；B大偏心受壓情況下，隨著 N 的增加，正截面受彎承載力隨之減小；C界限破壞時，正截面受彎承載力達(dá)到最大值； D對稱配筋時，如果截面尺寸和形狀相同，混凝土強度等級和鋼筋級別也相同， 但配筋數(shù)量不同，則在界限破壞時，它們的Nu 是相同的。64鋼筋混凝土大偏壓構(gòu)件的破壞特征是： （ A ）。A 遠(yuǎn)側(cè)鋼筋受拉屈服，隨后近側(cè)鋼筋受壓屈服，混凝土也壓碎；B近側(cè)鋼筋受拉屈服，隨后遠(yuǎn)側(cè)鋼筋受壓屈服，混凝土也壓碎；C近側(cè)鋼筋和混凝土應(yīng)力不定，遠(yuǎn)側(cè)鋼筋受拉屈服；D 遠(yuǎn)側(cè)鋼筋和混凝土應(yīng)力不定，近側(cè)鋼筋受拉屈服。65一對稱

17、配筋的大偏心受壓構(gòu)件，承受的四組內(nèi)力中，最不利的一組內(nèi)力為：（ A ）。AM500kN mN 200kN ；BM491kN mN 304kN ；CM503kN mN 398kN ；DM512kN mN 506kN66一對稱配筋的小偏心受壓構(gòu)件，承受的四組內(nèi)力中，最不利的一組內(nèi)力為：（ D ）。AM525kN mN2050kN ；BM520kN mN3060kN ；CM524kN mN3040kN ；DM525kN mN3090kN 。67偏壓構(gòu)件的抗彎承載力（D ）。A 隨著軸向力的增加而增加；B隨著軸向力的減少而增加； C小偏壓時隨著軸向力的增加而增加； D 大偏壓時隨著軸向力的增加而增加。

18、68鋼筋混凝土偏心受拉構(gòu)件，判別大、小偏心受拉的根據(jù)是（D ）。A. 截面破壞時，受拉鋼筋是否屈服；B. 截面破壞時，受壓鋼筋是否屈服；C. 受壓一側(cè)混凝土是否壓碎；D. 縱向拉力 N 的作用點的位置。69對于鋼筋混凝土偏心受拉構(gòu)件，下面說法錯誤的是（A ）。A.如果 b ，說明是小偏心受拉破壞；B.小偏心受拉構(gòu)件破壞時，混凝土完全退出工作，全部拉力由鋼筋承擔(dān)；C.大偏心構(gòu)件存在混凝土受壓區(qū)；D.大、小偏心受拉構(gòu)件的判斷是依據(jù)縱向拉力N 的作用點的位置。70.鋼筋混凝土受扭構(gòu)件中受扭縱筋和箍筋的配筋強度比0.6 1.7 說明，當(dāng)構(gòu)件破壞時，（ A ）。A. 縱筋和箍筋都能達(dá)到屈服；B. 僅箍筋

19、達(dá)到屈服；C. 僅縱筋達(dá)到屈服；D. 縱筋和箍筋都不能達(dá)到屈服71.下面的關(guān)于鋼筋混凝土受彎構(gòu)件截面彎曲剛度的說明中，錯誤的是（D ）。A 截面彎曲剛度隨著荷載增大而減小；B 截面彎曲剛度隨著時間的增加而減小；C 截面彎曲剛度隨著裂縫的發(fā)展而減小；B ）。D 截面彎曲剛度不變。72鋼筋混凝土構(gòu)件變形和裂縫驗算中關(guān)于荷載、材料強度取值說法正確的是A 荷載、材料強度都取設(shè)計值；B 荷載、材料強度都取標(biāo)準(zhǔn)值；C 荷載取設(shè)計值，材料強度都取標(biāo)準(zhǔn)值；D 荷載取標(biāo)準(zhǔn)值，材料強度都取設(shè)計值。73鋼筋混凝土受彎構(gòu)件撓度計算公式正確的是（B ）。AMkl02BsBf S Mkl02B； C fSMql02；DB

20、s2M ql 0 SB74下面關(guān)于短期剛度的影響因素說法錯誤的是（D ）。A 增加， Bs 略有增加；B提高混凝土強度等級對于提高Bs 的作用不大；C截面高度對于提高 Bs 的作用的作用最大；D截面配筋率如果滿足承載力要求，基本上也可以滿足變形的限值。75混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范定義的裂縫寬度是指：（ B ）。A ）。A 受拉鋼筋重心水平處構(gòu)件底面上混凝土的裂縫寬度； B受拉鋼筋重心水平處構(gòu)件側(cè)表面上混凝土的裂縫寬度； C 構(gòu) 件底面上混凝土的裂縫寬度； D 構(gòu)件側(cè)表面上混凝土的裂縫寬度。76減少鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的裂縫寬度，首先應(yīng)考慮的措施是（A 采用直徑較細(xì)的鋼筋；B 增 加鋼筋的面積；C增加截

21、面尺寸；D 提高混凝土強度等級。77混凝土構(gòu)件的平均裂縫間距與下列哪個因素?zé)o關(guān)（A ）。A 混凝土強度等級；B混凝土保護(hù)層厚度；C縱向受拉鋼筋直徑；D 縱向鋼筋配筋率。78提高受彎構(gòu)件截面剛度最有效的措施是（D ）。A 提高混凝土強度等級；B 增 加鋼筋的面積；C 改 變截面形狀；D 增加截面高度。79關(guān)于受彎構(gòu)件裂縫發(fā)展的說法正確的是（C ）。A 受彎構(gòu)件的裂縫會一直發(fā)展，直到構(gòu)件的破壞；B 鋼 筋混凝土受彎構(gòu)件兩條裂縫之間的平均裂縫間距為1.0 倍的粘結(jié)應(yīng)力傳遞長度；C 裂縫的開展是由于混凝土的回縮， 鋼筋的伸長， 導(dǎo)致混凝土與鋼筋之間產(chǎn)生相 對滑移的結(jié)果；D 裂縫的出現(xiàn)不是隨機的。80普

22、通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)裂縫控制等級為（C ）。A. 一級 ； B. 二級 ； C.三級 ； D 四級 。81、試驗室拌合混凝土?xí)r，材料量稱量精度為±1的是（ C ）A 、水B、摻合料C、骨料D、外加劑82、人工成型混凝土試件用搗棒，下列不符合要求的是（B ）A 、鋼制，長度 600mmB、鋼制，長度 500mmC、直徑 16mmD 、端部呈半球形83、測量混凝土擴(kuò)展后最終的最大直徑和最小直徑，用其算術(shù)平均值作為坍落擴(kuò)展度值。 出現(xiàn)下列情況，本次試驗無效。 （ B ）A、兩個直徑之差 30mmB 、兩個直徑之差 60mmC、兩個直徑之差 50mmD 、兩個直徑之差 20mm84、不屬于普通混

23、凝土力學(xué)性能試驗方法標(biāo)準(zhǔn)GBT500812002 中試件制作方法的是（D ）A 、人工插搗搗實B 、振動臺振實C、插入式振搗棒振實D 、平板振動器85、坍落度大于 70mm 的混凝土試驗室成型方法 （ A ）A 、搗棒人工搗實B 、振動臺振實C、插入式振搗棒振實D 、平板振動器86、下列做法不符合試件養(yǎng)護(hù)的規(guī)定（D ）A 、試件放在支架上B、試件彼此間隔 10 20mmC、試件表面應(yīng)保持潮濕，并不得被水直接沖淋。D 、試件放在地面上。87、建筑砂漿基本性能試驗用搗棒，下列不符合要求的是（ B ）A 、鋼制，長度 350mmB、鋼制，長度 500mmC、直徑 10mmD 、端部磨圓88、不符合砌

24、筑砂漿驗收批的劃分要求的是A、同一類型、同一強度等級的砂漿試塊；C、砂漿試塊應(yīng)不少于 2 組；（C ）B、標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)、齡期為 28 天的砂漿試塊D、不超過 250m3 砌體的砌筑砂漿試塊89、砌筑砂漿不正確的抽檢方法（C ）A 、每臺攪拌機至少抽檢一次；B 、砂漿攪拌機出料口隨機取樣制作砂漿試塊。C、從不同盤攪拌機中取等量樣品混合均勻制作試塊；D、同盤砂漿只應(yīng)制作一組試塊。90、不屬于應(yīng)提高混凝土配制強度的情況（D ）A、現(xiàn)場條件與試驗室條件有顯著差異時B、采用非統(tǒng)計方法評定 C30 級及其以上強度等級的混凝土?xí)rC、A 或 B；D 、采用非統(tǒng)計方法評定混凝土?xí)r91、遇有下列情況之一時，應(yīng)對備用混

25、凝土配合比重新進(jìn)行配合比設(shè)計（C ）A、對混凝土性能指標(biāo)無特殊要求時。B、水泥、外加劑或礦物摻合料品種、質(zhì)量無顯著變化時。C、該配合比的混凝土生產(chǎn)間斷半年以上時。D、該配合比的混凝土生產(chǎn)間斷 3 個月時。92、進(jìn)行抗?jié)B混凝土配合比設(shè)計時，尚應(yīng)增加抗?jié)B性能試驗并應(yīng)符合下列規(guī)定（B ）A、試配要求的抗?jié)B水壓值即為設(shè)計值；B、試配時，宜采用水灰比最大的配合比作抗?jié)B試驗。C、試配時，宜采用基準(zhǔn)配合比作抗?jié)B試驗；D、試配要求的抗?jié)B水壓值應(yīng)比設(shè)計值提高 0.1MPa。93、下面不是硬化后混凝土的物理力學(xué)性能的是（ A ）A 、碳化B、立方體抗壓強度C、抗折強度D、靜力受壓彈性模量94、C30 以下混凝土進(jìn)

26、行抗壓強度試驗，加荷速度宜為（B ）A、0.10.3MpaB、0.3 0.5MPaC、0.50.8MPaD、 0.81.0MPa95、進(jìn)行混凝土抗壓強度試驗時，在下述條件下，關(guān)于試驗值錯誤的說法是（A ）A 、加荷速度加快，試驗值偏??；B、試件尺寸加大，試驗值偏小C、試件位置偏離支座中心，試驗值偏小；D、上下壓板平面不平行，試驗值偏小96、下面不是硬化后砂漿性能的是（D )A、砂漿強度；B、粘結(jié)力C、耐久性；D、保水性97、下面關(guān)于砌筑砂漿說法錯誤的是（B）A、配制水泥石灰砂漿時，不得采用脫水硬化的石灰膏。B、砌筑砂漿的分層度不得大于 20mm。C、水泥砂漿中，水泥用量不應(yīng)小于200kg/m3

27、 。D、水泥混合砂漿中水泥和摻加料總量宜在300 350 kg/m3 。98、水泥砂漿和微末砂漿標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)溫度（C ）A、20±1B、20± 2C、20± 399、水泥混合砂漿標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)相對濕度（B ）A、50%-70%B、60%-80%100、混凝土配合比試驗應(yīng)采用個不同的水灰比，至少為（A ）A 、 3B、 2101、砂漿配合比試驗應(yīng)采用個不同的配合比，至少為（B ）A 、 2B、 3102、一組三塊混凝土立方體抗壓強度平均值精確至（B ）A 、 0.01MPaB 、 0.1MPaC 、 0.2MPa103、當(dāng)一個驗收批混凝土試件僅有一組時，則該組試件不應(yīng)低于標(biāo)準(zhǔn)

28、值的（A 、 100%B、110%C 、 115%104、維勃稠度是用來檢測（B ）。A、砂漿B、混凝土105、混凝土坍落度值精確至（A ）A、1mmB 、 10mmC、5mm106、混凝土強度評定標(biāo)準(zhǔn)是（A ）B、GBJ81-1985A、GBJ107-1987107、混凝土的和易性的三個方面不包括： （ C ）A 、流動性B、粘聚性C、分層性D、保水性108、關(guān)于高強混凝土，不正確的是（C ）A、水泥用量不宜大于 550kg/m3 ；B 、水泥及礦物摻合料總量不應(yīng)大于 600kg/m3C、強度等級為 C50 及其以上的混凝土；D、礦物摻合料包括膨脹劑109、下列不正確的是（C ）A、混凝土試

29、模應(yīng)定期對試模進(jìn)行自檢，自檢周期宜為三個月。B、取樣和拌制好的砼拌合物至少用鐵锨再來回拌制三次。C、混凝土試模振動時不得有任何跳動，振動3min 為止，不得過振。D、坍落度試驗坍落度筒的提離過程應(yīng)在5-10S 內(nèi)完成。110、關(guān)于混凝土的抗凍標(biāo)號，下列不正確的是（D ）A 、混凝土的抗凍標(biāo)號，以同時滿足抗壓強度損失率不超過25%，重量損失率不超過 5%時的最大循環(huán)次數(shù)來表示B、抗凍等級 F50 的混凝土，表示經(jīng) 50 凍融循環(huán)后，混凝土強度損失率不超過25%，重量損失率不超過 5%C、混凝土經(jīng) 60 凍融循環(huán)后，混凝土強度損失率為15%，重量損失率為 5%，則判定抗凍等級為 F50D、混凝土經(jīng)

30、 60 凍融循環(huán)后，混凝土強度損失率為15%，重量損失率為 5%，則判定抗凍等級為 F60 111、進(jìn)行抗?jié)B混凝土配合比設(shè)計時，尚應(yīng) 增加抗?jié)B性能試驗并應(yīng)符合下列規(guī)定 （ B ）A、試配要求的抗?jié)B水壓值即為設(shè)計值；B、試配時，宜采用水灰比最大的配合比作抗?jié)B試驗；C、試配時，宜采用基準(zhǔn)配合比作抗?jié)B試驗；D、試配要求的抗?jié)B水壓值應(yīng)比設(shè)計值提高0.1MPa。C10 混凝土按標(biāo)準(zhǔn)僅需留置一組立方體抗壓強度試件，下列正確的是（B ）按 GBJ107 評定合A、試件尺寸100×100×100（mm），破壞荷載80kN、120kN 、130 kN ，格；B、試件尺寸100×10

31、0×100(mm），破壞荷載80kN、120kN 、130kN，合格；C、試件尺寸100×100×100(mm），破壞荷載80kN、120kN 、130kN，112、某工程按 GBJ107 評定不按 GBJ107 評定該組試件的試驗結(jié)果無效； D、留置組數(shù)不足，不予評定。113、下列哪種混凝土不宜按 JGJ552000 進(jìn)行配合比設(shè)計？（ A 、流動性混凝土；B 、抗?jié)B混凝土；C、抗凍混凝土；D 、高性能混凝土。114、（慢凍法）抗凍試驗，下列不正確的是（B ）A、凍結(jié)時溫度應(yīng)保持在 -15 -20；B、試件在箱內(nèi)溫度到達(dá) -15時放入；C、裝完試件，以溫度降至

32、-15時起算凍結(jié)時間；D、冷凍箱 （室 ）內(nèi)溫度均以其中心處溫度為準(zhǔn)。115、不屬于干燥狀態(tài)骨料的是： （ A ）A 、細(xì)骨料的含水率小于 1.0%；B、粗骨料的含水率為 0.2%；D、粗骨料的含水率為 0.1%。116、普通混凝土力學(xué)性能試驗方法標(biāo)準(zhǔn)驟中，下列不正確的是（ A ）GB T500812002 中立方體抗壓強度的試驗步C、細(xì)骨料的含水率小于 0.5%；A、試件從養(yǎng)護(hù)地點取出晾干后進(jìn)行試驗，將試件上下表面與上下承壓板面擦干凈。B、將試件安放在試驗機的下壓板上，試件的承壓面應(yīng)與成型時頂面垂直。C、在試驗過程中，應(yīng)連續(xù)均勻地加荷。D、當(dāng)試件接近破壞開始急劇變形時，停止調(diào)整試驗機油門，直

33、至試件破壞。然后記錄破壞117、混凝土坍落度的試驗中，下列不正確的是（B ）A、坍落度底板應(yīng)放置在堅實水平面上；B、把按要求取得的混凝土試樣用小鏟分二層均勻地裝入筒內(nèi)；C、每層用搗棒插搗 25 次；D、插搗應(yīng)沿螺旋方向由外向中心進(jìn)行。118、下列哪種情況，不需提高混凝土配制強度？（B ）A、現(xiàn)場條件與試驗室條件有顯著差異；B、現(xiàn)場條件與試驗室條件基本一致；C、C30 級強度等級的混凝土，采用非統(tǒng)計方法評定時；D、C40 級強度等級的混凝土，采用非統(tǒng)計方法評定時；119、混凝土配合比試配時，下列不正確的是（A ）A、混凝土強度試驗時應(yīng)采用三個不同的配合比；B、當(dāng)采用三個不同的配合比時，其中一個應(yīng)

34、為確定的基準(zhǔn)配合比；C、當(dāng)采用三個不同的配合比時，另外兩個配合比的砂率可分別增加和減少l% ；D、當(dāng)采用三個不同的配合比時，另外兩個配合比的用水量應(yīng)與基準(zhǔn)配合比相同。120、JGJ55 2000 中的混凝土配合比計算，下列不正確的是（A ）A 、 W/C 計算公式適用于混凝土強度等級小于C50 級的混凝土；B、W/C 計算公式中水泥的強度為水泥 28d 抗壓強度實測值；C、粗骨料和細(xì)骨料用量的確定可用重量法或體積法;D、其計算公式和有關(guān)參數(shù)表格中的數(shù)值均系以干燥狀態(tài)骨料為基準(zhǔn)。121. 關(guān)于荷載的取值，下列說法不正確的是（D ）A. 荷載的標(biāo)準(zhǔn)值是指其在結(jié)構(gòu)的使用期間可能出現(xiàn)的最大值B. 荷載

35、的組合值等于荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載組合值系數(shù)C. 荷載的準(zhǔn)永久值等于荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載準(zhǔn)永久值系數(shù)D. 荷載的設(shè)計值等于荷載的標(biāo)準(zhǔn)值除以荷載分項系數(shù)122. 與確定結(jié)構(gòu)抗震等級無關(guān)的是（B ）A. 設(shè)防烈度B.基礎(chǔ)類型C.房屋高度D. 結(jié)構(gòu)類型123. 關(guān)于地震波，下列說法不正確的是（C ）A. 地震波分為體波和面波B.體波分為縱波和橫波C.縱波使建筑物水平方向搖晃D.橫波又稱 S 波124. 地震作用在單質(zhì)點上產(chǎn)生的慣性力是（D ）A. -m xB.m（ x+ xg）C.m xD.-m（ x+ xg）125. 在用 D 值法計算框架結(jié)構(gòu)時，與框架柱標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比無關(guān)的因素是（D ）A. 總

36、層數(shù)B.該柱所在的層數(shù)C.荷載形式D. 荷載大小126. 在結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計時，下列說法不正確的是（ C ）A. 我國抗震規(guī)范將建筑分為 4 個抗震設(shè)防類別B. 抗震設(shè)計基本原則是 “小震不壞，中震可修，大震不倒 ”C. 抗震設(shè)防烈度為 6 度時，對各類建筑可不進(jìn)行地震作用計算 D.我國抗震規(guī)范采用兩階段設(shè)計法127. 對多層框架結(jié)構(gòu)，計算多遇地震作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的最大彈性層間位移時，下列選項不正 確的是（ B ）A. 各項作用分項系數(shù)采用 1.0 B.可不計入扭轉(zhuǎn)變形C.鋼筋混凝±構(gòu)件可采用彈性剛度D. 可不扣除結(jié)構(gòu)整體彎曲變形128. 在公式 SR 中，（ A ）A. 為結(jié)構(gòu)安全系數(shù)，

37、 R 為結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力設(shè)計值B. 為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)， R 為內(nèi)力設(shè)計值C. S為內(nèi)力設(shè)計值， R 為結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力設(shè)計值D. S 為結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力設(shè)計值， R 為內(nèi)力設(shè)計值129. 在多遇地震作用下，框架結(jié)構(gòu)抗震變形驗算公式ue eh 中， e為（ A ）B. 層間彈塑性位移角限值，取 1550D. 層間彈塑性位移角限值，取 1 50 ，可以（ B ）B. 減小綜合剪力墻的等效抗彎剛度 E1e0D. 減小房屋高度 H 置，下列說法不正確的是（ B ）A. 層間彈性位移角限值，取 1 550C.層間彈性位移角限值，取 1 50130. 為了加大框架剪力墻結(jié)構(gòu)的剛度特征值A(chǔ). 減小綜合框架的側(cè)移剛

38、度 CfC.減小綜合連梁的約束剛度 Cb131. 關(guān)于單層工業(yè)廠房排架結(jié)構(gòu)柱間支撐的布A. 下部柱間支撐應(yīng)設(shè)置在伸縮縫區(qū)段的兩端B. 下部柱間支撐應(yīng)設(shè)置在伸縮縫區(qū)段的中央或鄰近中央C. 上部柱間支撐應(yīng)設(shè)置在伸縮縫區(qū)段的中央或鄰近中央D. 上部柱間支撐在廠房兩端第一個柱距也應(yīng)設(shè)置132. 關(guān)于單層廠房柱吊裝階段的承載力和裂縫寬度驗算，下列說法不正確的是（C ）A. 柱自重應(yīng)乘以動力系數(shù) 1.1 1.3B. 柱的混凝土強度等級一般按強度設(shè)計值的70考慮C. 一般宜采用單點綁扎起吊，吊點設(shè)在下柱的12 處D. 當(dāng)柱變階處截面吊裝驗算配筋不足時，可在該局部區(qū)段加配短鋼筋133. 在高層剪力墻結(jié)構(gòu)中，雙

39、肢墻與壁式框架相比，（ D ）A. 整體性較強，墻肢在層間一般會出現(xiàn)反彎點B. 整體性較強，墻肢在層間一般不出現(xiàn)反彎點C. 整體性較弱，墻肢在層間一般會出現(xiàn)反彎點D. 整體性較弱，墻肢在層間一般不出現(xiàn)反彎點134. 計算豎向荷載作用下的框架內(nèi)力時，未考慮活荷載最不利布置的方法是（A ）A. 分層法B.最不利荷載位置法D.滿布荷載法C.分跨計算組合法135.關(guān)于樓板對框架梁截面抗彎剛度的影響 是（I0 為矩形截面梁的慣性矩 ），下列說法不正確的（C ）A. 對現(xiàn)澆樓蓋，中框架取 I=2I0C.對裝配式樓蓋，邊框架取 I=1.2I0B. 對現(xiàn)澆樓蓋，邊框架取 I=1.5I0D. 對裝配整體式樓蓋，

40、中框架取 I=1.5I0136. 關(guān)于框架柱側(cè)移剛度修正系數(shù)，下列說法不正確的是（ B ）A. 是反映梁柱線剛度比對柱側(cè)移剛度的影響系數(shù)B. 是上下層梁線剛度比對柱側(cè)移剛度的影響系數(shù)C. 1.0D. 與柱端約束條件有關(guān)137. 關(guān)于變形縫，下列說法不正確的是（D ）A.變形縫包括伸縮縫、沉降縫和防震縫B. 在非地震區(qū)，沉降縫可兼做伸縮縫C. 在地震區(qū)，伸縮縫或沉降縫應(yīng)符合防震縫的要求D. 伸縮縫的設(shè)置主要與場地的地質(zhì)條件有關(guān)138. 某剪力墻，在水平方向的頂點集中荷載、均布荷載和倒三角分布荷載作用下的頂點位移分別是 頂、 均和 倒，若上述三類荷載總值相同，則（ B ）A. 頂> 倒 &g

41、t; 均B. 頂 > 均 > 倒C. 倒 > 頂 > 均D. 均> 倒 > 頂139. 某大偏心受壓剪力墻墻肢，在其他條件不變的情況下，隨著軸向壓力N 的降低 （ 注：N 0.2fcbwhw) ，( A )A.正截面受彎承載力降低，斜截面受剪承載力提高B. 正截面受彎承載力降低，斜截面受剪承載力降低C. 正截面受彎承載力提高，斜截面受剪承載力提高D. 正截面受彎承載力提高，斜截面受剪承載力降低140.在其他條件不變的情況下，對整截面剪力墻，隨著高度H 的增大，( C )A.等效抗彎剛度EIeq 的數(shù)值減小，剪切變形對EIeq的影響減小B.等效抗彎剛度EIeq

42、 的數(shù)值減小，剪切變形對EIeq的影響增大C.等效抗彎剛度EIeq 的數(shù)值增大，剪切變形對EIeq的影響減小D.等效抗彎剛度EIeq 的數(shù)值增大，剪切變形對EIeq的影響增大141.與結(jié)構(gòu)抗力無關(guān)的因素是 ( B )A.設(shè)計強度B.設(shè)計彎矩C. 截面尺寸D.鋼筋直徑142.永久荷載的分項系數(shù) G=1.35適用于A.由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合B. 由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合C. 荷載效應(yīng)的偶然組合D. 荷載效應(yīng)的頻遇組合143. 下列有關(guān)地震的說法中，不正確的是A.大于 5 級的地震稱為破壞性地震B(yǎng). 我國現(xiàn)行抗震規(guī)范采用兩階段設(shè)計法C. 低于 7 度的地區(qū)為非抗震設(shè)防區(qū)D. 縱波又稱 P

43、波144. 下列有關(guān)地震的說法中，正確的是A.造成建筑物和地表破壞的地震波主要是體波B. 地殼中產(chǎn)生地震波的部位稱為震源C. 縱波是剪切波D.橫波引起地面的豎向振動145. 某框架結(jié)構(gòu)采用整體平板式基礎(chǔ)，該基礎(chǔ)的類型屬于( D )A. 獨立基礎(chǔ)B.條形基礎(chǔ)C.十字形基礎(chǔ)D. 筏式基礎(chǔ)146. 單層廠房排架柱內(nèi)力組合時，一般不屬于控制截面的是( A )A. 上柱柱頂截面B.上柱柱底截面C.下柱柱頂截面D. 下柱柱底截面147. 我國現(xiàn)行荷載規(guī)范規(guī)定，在計算風(fēng)荷載時地面粗糙度分為( C )B.三類A.兩類C.四類D.五類148.剪力墻設(shè)計時，提高墻肢斜截面抗剪承載力的措施不包括( A )A.增加墻

44、肢豎向分布鋼筋B.增加墻肢水平分布鋼筋C.提高混凝土強度等級D.增加墻肢厚度149.下列地基中，地震時可能發(fā)生液化的是( A )A.飽和松砂B.淤泥質(zhì)土C.飽和粘土D.沖填土150.采用底部剪力法時，突出屋面的屋頂間的水平地震作用效應(yīng)宜放大( D )A.1.5 倍B.2.0 倍C.2.5 倍D.3.0 倍151. 與水平地震影響系數(shù)無關(guān)的是 ( D )A. 建筑場地類別B.結(jié)構(gòu)自振周期C.抗震設(shè)防烈度D. 建筑平面形狀152. 關(guān)于框架柱的軸壓比，下列說法中正確的是( A )A. 設(shè)定軸壓比限值是為了保證框架柱的抗震延性B. 設(shè)定軸壓比限值是為了保證框架柱的極限承載力C. 軸壓比限值與結(jié)構(gòu)體系

45、無關(guān)D. 軸壓比限值與抗震等級無關(guān)153. 符合條件 > ，且 1的0剪力墻，可判定為 ( D )A. 整體墻C.聯(lián)肢墻154. 結(jié)構(gòu)設(shè)計中，高層建筑的高度是指(A. 基礎(chǔ)頂面至主要屋面的距離C.室外地面至主要屋面的距離155. 剪力墻的翼緣有效寬度取 ( B )A. 翼緣厚度的 3 倍、墻間距的一半和總高度的B. 翼緣厚度的 6 倍、墻間距的一半和總高度的C. 翼緣厚度的 3 倍、墻間距的一半和總高度的D. 翼緣厚度的 6 倍、墻間距的一半和總高度的156.有關(guān)剪力墻的布置，下列說法中不正確的是B. 小開口墻D. 壁式框架C )B. 基礎(chǔ)頂面至突出屋面電梯間的距離D. 室外地面至突出屋

46、面電梯間的距離120 中的最小值120 中的最小值120 中的最大值120 中的最大值( C )A. 剪力墻應(yīng)雙向或多向布置B. 剪力墻的門窗洞口宜上下對齊，盡量避免出現(xiàn)錯洞墻C. 墻肢截面長度與厚度之比不宜小于2D. 每個獨立墻段的總高度與長度之比應(yīng)大于2157. 有關(guān)框架結(jié)構(gòu)的計算簡圖，下列說法中不正確的是( D )A. 框架梁的跨度應(yīng)取相鄰兩根柱子軸線之間的距離B. 底層柱的長度應(yīng)取基礎(chǔ)頂面 N= 層樓板頂面之間的距離C. 框架各跨跨度相差不大于 10時，可簡化為等跨框架計算D. 不等跨框架簡化為等跨框架后，計算跨度應(yīng)取原框架中的最小跨度值158. 關(guān)于反彎點法，下列說法中不正確的是(

47、B )A. 假定橫梁的抗彎剛度無限大B.假定各層柱的反彎點均在柱高的中點C. 假定梁柱節(jié)點轉(zhuǎn)角為零D. 其適用條件是梁柱線剛度比大于 3159. 關(guān)于水平荷載作用下的框架結(jié)構(gòu)側(cè)移，下列說法中正確的是( A )A.房屋高寬比越大，由柱軸向變形引起的側(cè)移越大B. 一般對贏度超過 50m 的房屋，不必考慮梁柱彎曲變形對側(cè)移的影響C. 各樓層的層間側(cè)移露上而下逐漸減小D.各樓層處的水平側(cè)移之和即框架頂點的水平側(cè)移160. 在對框架柱進(jìn)行正截面設(shè)計時，需考慮的最不利組合一般不包括( B )A.|M|max 及相應(yīng)的 NB.|M|min 及相應(yīng)的 NC. |N|max 及相應(yīng)的 MD.|N|min 及相應(yīng)

48、的 M161設(shè) H1、H2、 H3、H4 分別為框架、框架剪力墻、框架筒體、筒體結(jié)構(gòu)適用的最大 高度，若在同一設(shè)防烈度下，均采用現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，下式正確的是( D )A H1<H2<H3<H4B H1<H3<H2<H4CH1<H4<H3<H2D H1<H2=H3<H4162地面粗糙度類別為 B 類的地區(qū)指的是( C )A 有密集建筑群的大城市市區(qū)B有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)C中小城鎮(zhèn)和大城市郊區(qū)D 海岸、湖岸、海島地區(qū) 163關(guān)于框架、剪力墻及框架剪力墻在水平荷載作用下的變形曲線，下列敘述錯誤的 是( D )A 框架的變形曲線呈

49、剪切型B剪力墻的變形曲線呈彎曲型C當(dāng)在 16 之間時，框架剪力墻的變形曲線呈彎剪型D當(dāng) 1時，框架剪力墻的變形曲線接近于剪切型164在確定高層建筑各種結(jié)構(gòu)體系所適用的房屋最大高度時，房屋高度是指（AA 室外地面至房屋檐口的高度B基礎(chǔ)頂面至房屋檐口的高度C室外地面至房屋最高點的高度D 基礎(chǔ)頂面至房屋最高點的高度165有地震作用組合時，截面承載力設(shè)計表達(dá)式為（A ）ASRREB SRC0S RD0SR RE166在需要進(jìn)行抗震設(shè)防的框架節(jié)點中（B ）A 梁、柱中的箍筋都應(yīng)在框架節(jié)點區(qū)內(nèi)設(shè)置B節(jié)點區(qū)箍筋用量至少與柱端箍筋加密區(qū)用量相同C節(jié)點區(qū)箍筋用量至少與梁端箍筋加密區(qū)用量相同D節(jié)點區(qū)無法設(shè)置箍筋，

50、只能設(shè)置拉結(jié)筋 167關(guān)于變形縫，下列不正確的說法是（C ）A 伸縮縫應(yīng)從基礎(chǔ)頂面以上將縫兩側(cè)結(jié)構(gòu)構(gòu)件完全分開 B沉降縫應(yīng)從基礎(chǔ)底面以上將縫兩側(cè)結(jié)構(gòu)構(gòu)件完全分開C伸縮縫可兼作沉降縫D地震區(qū)的伸縮縫和沉降縫均應(yīng)符合防震縫的要求 168在進(jìn)行單層廠房柱控制截面內(nèi)力組合時，每次組合都必須包括（B ）A 屋面活荷載B 恒荷載C風(fēng)荷載D吊車荷載169水平荷載作用下的多層框架結(jié)構(gòu)，當(dāng)某層其他條件不變，僅其柱上端梁剛度降低， 該層柱的反彎點位置（ A ）2A 向上移動B 向下移動至 5 層高處1C不變D 向下移動至 3 層高處170計算水平地震作用時，重力荷載代表值GE 中對于住宅樓面活荷載的組合值系數(shù)為（

51、 B ）A 0.3B 0.5C0.8D 0.9Fn171有局部突出塔樓的建筑，當(dāng)基本自振周期T1>1.4Tg 時，其附加水平地震作用 應(yīng)置于（ B ）A 局部突出塔樓的頂部B 主體房屋的頂部C 主體房屋的中部D主體房屋的底部D）172剪力墻斜截面受剪承載力計算公式建立的依據(jù)是（B 斜壓破壞D剪壓破壞A 斜拉破壞C剪拉破壞173在進(jìn)行框架梁端截面配筋計算時，下列說法正確的是（A ）A 彎矩和剪力均采用柱邊的值B彎矩和剪力均采用柱軸線處的值C彎矩采用柱軸線處的值，剪力采用柱邊值D彎矩采用柱邊值，剪力采用柱軸線處的值174在其他條件相同的情況下，有側(cè)移多層多跨框架柱的計算長度l0 最小的是 （

52、 B ）A 采用現(xiàn)澆樓蓋的邊柱B采用現(xiàn)澆樓蓋的中柱C采用裝配式樓蓋的邊柱D采用裝配式樓蓋的中柱175反彎點法可用在（D ）A 豎向荷載作用下，梁柱線剛度比小的框架B豎向荷載作用下，梁柱線剛度比大的框架C水平荷載作用下，梁柱線剛度比小的框架D水平荷載作用下，梁柱線剛度比大的框架 176在地震區(qū)的裝配式框架結(jié)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)方案應(yīng)采用（A ）A 雙向剛接方案C橫向剛接、縱向鉸接方案 177正常使用極限狀態(tài)驗算時，采用 A 荷載標(biāo)準(zhǔn)值及材料強度設(shè)計值 C荷載標(biāo)準(zhǔn)值及材料強度標(biāo)準(zhǔn)值B雙向鉸接方案D橫向鉸接、縱向剛接方案C）B荷載設(shè)計值及材料強度設(shè)計值D荷載設(shè)計值及材料強度標(biāo)準(zhǔn)值178荷載組合值 cQK （ D ）A 只用于承載能力極限狀態(tài)的基本組合B只用于正常使用極限狀態(tài)的長期效應(yīng)組合C只用于正常使用