大孤山連續(xù)梁支架計算書(100x150木方L3橫梁)改后分解

1、中鐵九局集團(tuán)有限公司七公司 2015年12月28日 東北東部鐵路通道前陽至莊河段公鐵立交工程 （DK73+203.974大盤線） 模板支撐架專項施工方案 (38+60+38) m 現(xiàn)澆混凝土連續(xù)梁 中鐵九局集團(tuán)有限公司七公司 2015年12月28日 中鐵中鐵九局集團(tuán)有限公司七公司 2015年12月28日 東北東部鐵路通道前陽至莊河段公鐵立交工程 (DK73+203.974大盤線) 模板支撐架專項施工方案 編制： _ 審核： _ (38+60+38) m現(xiàn)澆混凝土連續(xù)梁 中鐵九局集團(tuán)有限公司七公司 2015年12月28日 審批： _ 1、 工程概況 . -1 - 2、 設(shè)計依據(jù) . -4 - 3

2、、 設(shè)計技術(shù)參數(shù) . -4 - 3.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計形式 . -4- 3.2 設(shè)計荷載 -8- 4、 支撐架設(shè)計荷載及結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 . -9 - 4.1 計算箱梁結(jié)構(gòu)橫斷面面積 -9- 4.2 計算支撐架結(jié)構(gòu)設(shè)計荷載 . 10- 4.3 建立結(jié)構(gòu)荷載計算模型 . - -10- 4.4 中跨 60M支撐架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 . 11- 4.5 兩側(cè)邊跨 38M支撐架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 . 12- 5、 支撐架結(jié)構(gòu)設(shè)計 13 - 5.1 中孔 60M支撐架結(jié)構(gòu) . - -13- 5.1.1 支撐柱 N1 桿件 . -13 - 5.1.2 一次橫向分布主梁 L1 . 14 - 5.1.3 縱向分布主梁 L2 （貝雷

3、桁架梁） . 15 - 5.1.4 臨時基礎(chǔ) . 19 - 5.2 兩側(cè)邊孔 38M支撐架結(jié)構(gòu) . - -20- 5.2.1 支撐柱（N2） 桿件 . -20 - 5.2.2 邊跨橫向一次主梁 L1 . 21 - 5.2.3 邊跨縱向分布主梁 . 23 - 5.2.4 38m 邊跨支撐架臨時基礎(chǔ) . 25 - 5.3 底模板、四次縱梁 L4、三次橫向分布梁 . - -25- 5.3.1 豎向荷載計算 -25 - 5.3.2 水平荷載計算 . 26 - 5.3.3 底模驗算 -27 - 5.3.4 四次縱梁分布梁 L4 驗算 . 30 - 5.3.5 三次橫向分布梁 . 33 - 5.4 側(cè)模拉

4、筋間距計算 . - -34- 5.5 桁聯(lián)結(jié)構(gòu) . - -35- 5.5.1 縱向（順橋向）穩(wěn)定桁撐 . -35 - 5.5.2 橫橋向穩(wěn)定桁撐 . 36 - 5.5.3 與鄰近橋墩的剛性鏈接 . 36 - 5.6 Z1 落架支座 . - -37 5.4.1 Z1 落架支座設(shè)計結(jié)構(gòu) . -37 - 5.4.2 工程實例圖 . 37 -1 - 1、工程概況 東北東部鐵路通道前陽至莊河段 DK73+203.97m 處上跨公路立交橋 (大盤線)，平面位于 K-1+970mK0+217.161m 直線上、K0+217.161 K0+287.161 緩和曲線、K0+287.161 K0+558.61 圓

5、曲線上(R=600m)、 K0+558.61 K0+628.61 緩和曲線、 K0+628.61 K1 + 100.429 直線上， 橋面 全寬 16m,正常橋面設(shè) 2.0%的雙向坡。本橋為上跨新建丹大鐵路線和站場 線、鶴大高速公路而設(shè)，全橋跨徑布置共計 8 聯(lián)：為 4X 30m 預(yù)應(yīng)力砼先 簡支后連續(xù) T 梁+3 x 30m 預(yù)應(yīng)力砼先簡支后連續(xù) T 梁+3X 30m 預(yù)應(yīng)力砼先 簡支后連續(xù) T 梁x( 38+60+38) m 預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)梁+4x 30m 預(yù)應(yīng)力砼先簡 支后連續(xù) T 梁+2 x 19m 預(yù)應(yīng)力砼簡支 T 梁+3 x 30m 預(yù)應(yīng)力砼先簡支后連續(xù) T 梁+4x 30m 預(yù)應(yīng)力

6、砼先簡支后連續(xù) T 梁，橋梁全長 1030m。 (38+60+38) m 現(xiàn)澆混凝土連續(xù)梁結(jié)構(gòu)如圖 1 所示。 -2 - 上部結(jié)構(gòu)：其中第 1113 孔設(shè)計為（38+60+38） m 三跨預(yù)應(yīng)力混凝土 連續(xù)梁，第 12 孔跨越丹大鐵路線，與丹大鐵路線交叉里程為公路 K0+502.564m,跨越4條鐵路軌道， 同丹大線與本橋相交成 80o夾角， 站 場線與本橋相交成81.1o夾角。箱梁位于半徑 R=600m 的圓曲線和緩和曲 線上。箱梁橫截面設(shè)計為單箱三室 C50 鋼筋混凝土 2162.1m3,梁高由 3.8m 漸變至 1.8m，中支點梁高 3.8m，中跨跨中及兩側(cè)邊支點處梁高 1.8m。腹板厚

7、度由 65cm 漸變至最小 45cm，頂板厚度 26cm，底板厚度由 60cm 漸變至最小 25cm。 圖 2、連續(xù)梁下部橋墩結(jié)構(gòu)示意圖 下部結(jié)構(gòu)： 第10、 13號橋墩設(shè)計采用3根單樁單柱-柱接樁結(jié)構(gòu)， 樁 徑1.6m、180cmx 150cm 方柱，樁柱間設(shè) 150cm 高、260cm 寬橫系梁， C30 鋼筋混凝土樁柱，C30 鋼筋混凝土蓋梁，墩柱高為 12m 及 15.5m;第 11、12 號橋墩設(shè)計采用 3 根單柱、雙排樁結(jié)構(gòu)，樁徑 1.6m, 180cmx 250cm 方柱，C30 鋼筋混凝土樁柱，承臺橫橋向 1260cm、順橋向 660cm、第ID. 13號墩 3 lidlid用

8、 第11. 12呂墩 BcmJJC 甸規(guī)丈丄 0 I 3 尺寸單樓 CDlU * -3 - 高 250cm，下部結(jié)構(gòu)均為 C30 鋼筋混凝土，墩柱高為 14m 及 13m。連續(xù)梁 F 部橋墩結(jié)構(gòu)如圖 2 所示。第 11 及 12 號墩結(jié)構(gòu)示意圖如圖 3 所示 地質(zhì)條件：橋址地表原為農(nóng)田，地形基本平坦。表層不超過 3.5m 厚 淤積素質(zhì)土及粘質(zhì)土，基本承載能力（7 o=100kpa,以下層均為風(fēng)化板巖， 基本承載能力7 o=300kpa 及7 o=500kpa。60m 中跨跨越莊河一丹東新建鐵 路大孤山車站鐵路路基處， 路基表層 30cm 厚碾壓級配碎石 （強(qiáng)度約達(dá)到 C20 混凝土） ，其下層

9、路基碾壓基本承載能力為 250280kPa,路肩處碾 壓密實度稍差。 施工安全管理的難點和重點是：支撐架吊裝安全和高層作業(yè)、上下雙 層作業(yè)的施工安全管理；支撐架施工質(zhì)量管理和控制的難點和重點是：支 撐架桿件制作質(zhì)量、安裝空間位置的準(zhǔn)確定位控制，以及整體幾何不變體 系穩(wěn)定結(jié)構(gòu)的保證措施。2、設(shè)計依據(jù) 尺寸單圖 3、第 11 及 12 號墩結(jié)構(gòu)示意圖 - 4 - 2.1 東北東部鐵路通道前陽至莊河段公鐵立交工程（DK73+203.974大盤 線）施工設(shè)計圖； 2.2 東北東部鐵路通道前陽至莊河段公鐵立交工程（DK73+203.974大盤 線）施工組織設(shè)計； 2.3建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2

10、001（2006 年版） 2.4鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50017-2003 2.5混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50010-2002 2.6木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50005-2003 2.7建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（ JGJ128-2000） 2.8建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程 JGJ81-2002 2.9建筑施工手冊第四版 （縮印本 ） 2.10簡明施工計算手冊 2. 1 1 現(xiàn)場調(diào)研資料 3、設(shè)計技術(shù)參數(shù) 3.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計形式 本連續(xù)梁設(shè)計方案采用支架現(xiàn)澆施工工法。根據(jù)中華人民共和國住房 和城鄉(xiāng)建設(shè)部危險性較大的分部分項工程安全管理辦法 200987 號文 要求，針對本橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁模板支撐架的

11、結(jié)構(gòu)編制專項施工方案。本方 案編制的主要內(nèi)容包括支撐柱、一次橫向主梁、二次縱向主梁、三次橫梁 分配梁、四次縱向分配梁等。主梁臨時基礎(chǔ)及其桁聯(lián)穩(wěn)定結(jié)構(gòu)。 - 5 - 本橋為跨越新建丹大鐵路而改建的。為滿足新建丹大鐵路線施工及工 程車輛通行需要，支撐架擬采用貝雷桁架梁 +鋼管支撐柱的大跨型鋼門式 支撐架結(jié)構(gòu)，俗稱膺架。支撐柱截面處箱梁底結(jié)構(gòu)高度按： 2cm 竹膠板 +10cm 小方木+10 x 15cm 木方+ 150cm 貝雷桁架梁=177cm 高設(shè)計的，G 和 H 截面 L1 主梁另加 2cm 蓋板厚，其余截面調(diào)高木楔厚度依據(jù)預(yù)壓、梁底 弧度高差的實際需要設(shè)置。 中孔 60m 跨模板支撐架，扣

12、除墩身尺寸后支撐架水平凈長度剩余 57.5m。支撐架孔跨共計布置 4 跨支撐架，跨度分為 16.36m+2x 12m+14.04m。兩邊跨 16.36m 及 14.04m 跨為簡支鉸接結(jié)構(gòu)， 分別布置 5 節(jié)標(biāo)準(zhǔn) 3m 節(jié)+非標(biāo)節(jié) 2m,以及約布置 5 個標(biāo)準(zhǔn) 3m 節(jié)；中間 2 跨x 12m各布置 4 節(jié)標(biāo)準(zhǔn) 3m 長貝雷桁架連續(xù)梁結(jié)構(gòu)。邊孔 38m 跨模板支 撐架支撐長度35.65m。支撐架采用（10.5+12+10.5） m 三跨貝雷桁架梁鉸 接簡支結(jié)構(gòu)，布置普通型貝雷桁架 11 個 3m 標(biāo)準(zhǔn)節(jié)+2.5m 非標(biāo)節(jié)。為適應(yīng) 梁底面模板鋪設(shè)弧形需要，三跨貝雷桁架梁按三跨簡支折線弧面設(shè)置，中

13、 間的 G 及 H 按鉸接設(shè)置。支撐架設(shè)計結(jié)構(gòu)布置示意圖如圖 4-1 所示。 本橋 3 孔連續(xù)箱梁模板支撐架結(jié)構(gòu)，支撐柱 N 采用直徑 500mm、 壁厚12mm 鋼管柱，中跨 60m 支撐架橫向每排布置 4 根、邊跨 38m 支撐 架橫向每排布置 3 根，均按箱梁橫截面積等荷載分布布置；其上橫向主梁 L1 采用 2156b及 3156b 工字鋼兩種組合梁，按最大彎曲應(yīng)力控制，橫向布 置長度 16m;縱向跨越主梁 L2 采用普通型貝雷桁架梁，兩側(cè)邊跨（38m） 支撐架橫向布置均為 16排、中跨（60m）支撐架（A-B ）段橫向布置 30 排、（B-C-D）段布置 16 排、（D-E）段布置 2

14、2 排，各區(qū)段均按箱梁橫截- 6 - 面等荷載布置。每兩排貝雷桁架梁形成一個穩(wěn)定桁梁，桁撐米用 45cm、 90cm 及 135cm 標(biāo)準(zhǔn)間隔桁撐。 貝雷桁架梁之上橫向分布梁 L3 是為箱梁底模板鋪設(shè)需要設(shè)置的， 選擇10X 15cm 木方。兩側(cè)邊跨支撐柱 F、G、H 基礎(chǔ)采用直徑 1.2mC25 混 凝土樁基礎(chǔ)，K 點支撐于橋墩承臺上；中間跨 B、C、D 三點支撐柱采用 C25 混凝土條形擴(kuò)大基礎(chǔ)、置于路基上， A、E 點支撐柱支撐于橋墩承臺 上。 兩側(cè)邊跨模板支撐架，G、H 支撐柱形成井字穩(wěn)定桁撐，分別設(shè)置縱 橫向桁聯(lián)，F(xiàn) 及 K 支撐柱與旁邊橋墩剛性連接穩(wěn)固 3&M L2 ， 世

15、譏蟻叫 O 0 總 A- 2 s Be 卄. 航盧 2 IV 匚冊鼻ufixax |) c ) iit主輯詫4MH204樞 -4MMKD+5OJ.564 - 匸 二 侖翱MMKM KX itM KM MX KMI nnna 支比架站構(gòu)布!E 勢蟲誦出価卜|la&4說m：rrf尅1* : 1棗話 BEflCM.斤 圖 4-1、( 38+60+38) m 連續(xù)梁模板支撐架結(jié)構(gòu)縱向布置示意圖 - 7 - 圖 4-2、( 38+60+38) m 連續(xù)梁模板支撐架結(jié)構(gòu)中跨橫向布置示意圖 中跨支撐架的 B、C、D 點支撐柱縱向利用貝雷桁架梁約束縱向位 移，橫向增設(shè)斜拉剪刀撐；A 及 F 點支撐柱與

16、鄰近橋墩橫向剛性連接，通 過墩身剛度約束位移。Ml 盍撐柱 J1 (SH357) 9 (R-R)橫截血圏 敘爭點 7. 主 関 5 . 65 卄 $02”呂 尺寸單恆：以匸計. N1 支撐柱 U 主梁 N1 支撐柱 - 8 - 33 Mu 4 弓麗 e . lCQOcni 圖 4-3、( 38+60+38) m 連續(xù)梁模板支撐架邊跨橫向布置示意圖 3.2 設(shè)計荷載 3.1 鋼材彈性模量 E=2.1 105MPa; Q235 鋼材抗拉、抗壓設(shè)計控制強(qiáng)度 f=210Mpa，剪切強(qiáng)度 fv=120Mpa; fH-H)橫截而圖 LI * 1 頌 尺單代；以 mdh 邑 ; ;mlDgEmlDgE 1.

17、- 9 - 3.2 鋼筋混凝土重度 rc=26 (kN/m3);I A -10 - 3.3 結(jié)構(gòu)安全系數(shù) K=1.3，抗傾覆系數(shù) K=1.5 ; 3.4 二次分配梁允許撓度【小二L/500 ; 3.5 恒載系數(shù) 1.2,活載系數(shù) 1.4。 3.6 施工人員及機(jī)械活載按 1（ kN/m2 ）。（參考【JGJ162-200&建筑施 工模板安全技術(shù)規(guī)范取值）。 3.7 模板重量 q=3.0（ kN/m2 ）。按外側(cè)鋼模板、芯模竹膠板、木框架，參 考【JGJ162-200&建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范取值。 4、支撐架設(shè)計荷載及結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 根據(jù)本聯(lián)連續(xù)梁的結(jié)構(gòu)特征，箱梁高度隨著梁底弧線向

18、上二次拋物線 形拱起變化。梁高不等，梁體重量沿橋梁縱向不均勻線性分布，因此造成 支撐架結(jié)構(gòu)設(shè)計荷載縱向分布差異較大。為滿足結(jié)構(gòu)設(shè)計計算方便、快捷 需要，將上述非均勻線性荷載按支撐區(qū)域條塊法進(jìn)行計算。促使非均勻線 性荷載的計算值與實際值差異更小，以達(dá)到支架結(jié)構(gòu)安全與可靠。 4.1 計算箱梁結(jié)構(gòu)橫斷面面積 4.1.1 箱梁基準(zhǔn)橫斷面面積如圖 5 所示 co 200 1600 A=165006cni2 o CM 302. 5 65 型 I A -11 - 圖 5、箱梁基準(zhǔn)橫截面簡圖- 12 - 4.2 計算支撐架結(jié)構(gòu)設(shè)計荷載 (BB)橫斷面面積：A=16.5m2。 4.2.1 結(jié)構(gòu)恒載：g 仁 A

19、x rc=429KN/m ; 4.2.2 支架重量：g2=15% g 仁 64KN/m(先按結(jié)構(gòu)恒載 15%估算); 4.2.3 模板重量：g3=2.5XB=40KN/m ; B 橋面寬 16m; 4.2.4 施工活載：g4=1.0XB=16KN/m ; 4.2.5 荷載組合：q=1.2(g1+ g2+ g3)+1.4g4=662KN/m。 4.3 建立結(jié)構(gòu)荷載計算模型 圖 6、中跨 60m 梁段模板支撐架荷載計算簡圖 432 邊跨 38m 段支撐架荷載計算簡圖，如圖 7 所示。中跨EOm支撐架荷載計算簡圖 尺寸單應(yīng)*以 cm計. 4.3.1 中跨 60m 段支撐架荷載簡圖，如圖 6 所示。

20、-ii - .1050_lk _ 1200_ _ _ , 注，尺寸單位UUmit. 圖 7、邊跨 38m 支撐架荷載計算簡圖 4.4 中跨 60m 支撐架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 為滿足箱梁梁底弧面模板鋪設(shè)需要，貝雷桁架梁頂面按折線布置。 B 點及 D 點為鉸接點，BC D 間連續(xù)。 441 計算結(jié)構(gòu)內(nèi)力 依據(jù)圖 6 荷載，利用力矩平衡法依次求各支撐點支反力，得到: RA=5990KN ； RB=6829KN ； RC=6543KN ； RD=6255KN ； RE=5099KN 4.4.2 繪制結(jié)構(gòu)內(nèi)力簡圖，如圖 8 所示。- 12 - 8688 22494 kN-m） 圖 8、中跨 60m 支撐架結(jié)構(gòu)

21、內(nèi)力計算簡圖 中跨支撐架縱向分布梁：最大彎矩 Mmax=22494 （kN-m），最大剪力 Tmax=5990（ kN ）。 4.5 兩側(cè)邊跨 38m 支撐架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 為滿足梁底曲面支撐需要，兩側(cè)邊跨支撐架貝雷梁按折線布置。以 G、H 點為轉(zhuǎn)點。因此，邊跨支撐架按 FG、GH、HK 三跨簡支結(jié)構(gòu)計算。 邊跨 38m 梁段模板支撐架結(jié)構(gòu)內(nèi)力如圖 9 所示。 由圖 9 計算結(jié)果可知：RF=2123（ kN），RG=4478（ kN）， RH（max）=6775（ kN），RK=3789（ kN）;最大剪力：Tmax=3789 （kN）;最大彎矩：Mmax=11167（ kN-m ）。- 13

22、- M 圖 L1167kW-m 圖 9、邊跨 38m 梁段模板支撐架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算簡圖 5、支撐架結(jié)構(gòu)設(shè)計 5.1 中孔 60m 支撐架結(jié)構(gòu) 5.1.1 支撐柱 N1 桿件 (1) 選擇支撐柱尺寸 中孔支撐架 RB 處截面支撐分擔(dān)的荷載最大，RB=6829 (kN)。以其 為設(shè)計對象，其它支撐柱參照此柱施工。每一橫截面計劃支撐 4 點，按等 荷載分布設(shè)置，每一支撐柱分擔(dān)支撐荷載為 R=( RB)/4=1707( kN )。 支撐柱擬采用直徑 500mm、壁厚 12mm 鋼管柱。支撐柱允許承壓能 力R= fA=3551 (kN)，大于分擔(dān)荷載 R=1707 (kN)，安全儲備系數(shù) K=2.1，結(jié)構(gòu)

23、安全滿足要求。 (2) 支撐柱布置間距 按等荷載分配法計算布置間距。各支撐點布置間距為 (262+357+362+357+262) cm。其橫斷面支撐點布置如圖 10 所示。- 14 - (R-R)橫面圖尺寸單程展 um 計. 16CC A= 165006c L 一主諺 262 L 357 L 362 L 357 L 262 圖 10、中跨支撐柱橫向布置位置示意圖 5.1.2次橫向分布主梁 L1 (1) L1 主梁內(nèi)力 中跨各支撐點處 L1 橫梁承受的最大荷載為 RB=6829( kN)。依據(jù)圖 10 計算 L1 橫梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力圖，如圖 11 所示。 圖 11、中跨 L1 橫梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算簡圖

24、(2) L1 主梁結(jié)構(gòu)設(shè)計 由圖 11 可知 L1 主梁的最大彎矩為 Mmax=623(kN-m)，最大剪力為 Tmax=1023( kN )。 一次橫向主梁 L1 采用 156b 工字鋼梁，材質(zhì)為 Q235 鋼材。其幾何特征指 標(biāo)為：橫截面積 A=146 (cm2),豎向慣性矩 lx=68510 (cm4), - 15 - lx/Sx=47.2cm，d=14.5mm。 求所需根數(shù) n M max y max tj = - 由應(yīng)力法求得： nIx 250 (kpa)。支撐柱 RB 所 需的臨時基礎(chǔ)支撐面積 A 27.3m2。- 20 - B 及 D 點處理路肩處，臨時基礎(chǔ)采用橫橋向 16m 長

25、、順橋向 3m 寬、 高度 1m 的 C30 混凝土條形基礎(chǔ)，下臥到路基內(nèi)，頂面與路肩平齊，支撐 面積A=48m2，支撐能力滿足要求。 中間 C 點支撐柱，處在鐵路路基中間，路基承載能力較好。臨時基礎(chǔ) 采用橫橋向 16m 長、順橋向 2m 寬、高度 1m 的 C30 混凝土條形基礎(chǔ)，下 臥到路基內(nèi)，頂面與路基面平齊，支撐面積 A=32m2，支撐能力滿足要 求。 臨時基礎(chǔ)平面布置位置如圖 4.1 所示。 5.2 兩側(cè)邊孔 38m 支撐架結(jié)構(gòu) 5.2.1 支撐柱（N2）桿件 邊跨 38m 支撐架中的 H 截面處分擔(dān)的荷載最大，RH （max） =6775KN。以其為設(shè)計對象，其它支撐柱參照此柱施工

26、。每一橫截面計劃 支撐 3 點，按等荷載分布設(shè)置支撐點，以箱梁中心為基準(zhǔn)，布置間距 486cm+486cm （見圖 4所示。每一支撐柱分擔(dān)支撐荷載為 R=（RH） /3=2258KN 。 選擇與中間橋跨相同的支撐柱。支撐柱直徑 500mm、壁厚 12mm 鋼 管柱。 支撐柱安裝高度安裝以第 13 孔的 H 截面支撐柱為對象。支撐柱最大 受壓高度約 h=14m,中間增設(shè)一道約束，最大自由受壓長度 h0=7m，受壓 長細(xì)比入=40.6，屬于短壓桿，穩(wěn)定系數(shù) =0.897。 支撐柱允許承壓能力R= fA=3466KN，大于分擔(dān)荷載 R=2258KN , 安全儲備系數(shù) K=1.53，結(jié)構(gòu)安全滿足要求。

27、- 21 - 5.2.2 邊跨橫向一次主梁 L1 (1)計算邊跨 L1 主梁內(nèi)力 邊孔支撐架 F、G、H 及 K 各支撐點，對應(yīng) H 點的 L1 橫梁受載最大, 承受的最大荷載為 RH(max)=6775kN。依據(jù)圖 6 橫向荷載簡圖，計算 L1 橫梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力如圖 14 所示。 (2) L1 主梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(HH 梁) 由圖 14 可知 L1 主梁的最大彎矩為 Mmax=1586(kN-m)，最大剪力 為 Tmax=1300( kN )。 一次橫向主梁 L1 采用 156b 工字鋼梁，材質(zhì)為 Q235 鋼材。其幾何特 征指標(biāo)為：橫截面積 A=146cm2,豎向慣性矩 lx=68510cm4, l

28、x/Sx=47.2cm, d=14.5mm。 求所需根數(shù) n1300kN 圖 14、L1 橫梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力簡圖 - 22 - M max y max a = - 由應(yīng)力法求得： nlx 3.08 根，取 3 根。在支 撐柱頂抗彎能力不足范圍，采用補(bǔ)強(qiáng)措施。邊跨 L1 主梁補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)如圖 15 所示。 1、 尺寸單位以皿訃. 2. 所用鋼材材質(zhì)均齒盟 35“ 氛I 5 E b工 字 售I間 連 接 縫 間 隔I n埠 接 一 段 ， 每 段 連 換 埠 縫5 恥 埠 縫 高1血 叭 4、I56bT 字鋼紐含梁上下蓋板與工字鋼播觸面滿埒縫，埠縫高度 1211m. 圖 15、邊跨 L1 主梁補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)設(shè)計圖

29、 依圖 15, L1 主梁補(bǔ)強(qiáng)后：抗彎慣性矩刀 lx=272141 (cm4),抗剪切 面積刀 A=520(cm2)。 核算彎曲拉壓應(yīng)力(3I56b) CT = M max ymax max 由應(yīng)力法求得： 工 lx =168 (Mpa)，小于f=210 (Mpa), 強(qiáng)度滿足要求。 驗算抗剪能力 (3I56b) 最大剪切應(yīng)力： = 仏 max nd(lx/Sx) =63.3MPa,安全儲備系數(shù) K=1.9，安全 儲備滿足要求。 檢算彎曲撓度(3I56b) L1 主梁正彎矩很小，外側(cè)向下?lián)锨冃未?，故驗算外懸臂的下?lián)隙取?- 23 - 其外懸臂彎矩 Mmax=1443 （ kN-m），懸臂長

30、L=332cm。 假設(shè)外懸臂段作用單位荷載，其最大撓度： 匸qL4 8 E(nIx)=2.66X10- 3cm; 1 2 M i = qL 單位荷載下跌最大彎矩：彎矩 2 =5.51 （ kN.m）； 二 P M P 由位移相似比例關(guān)系求得： M1 =7mm,小于允許擾度 L/400=8.3mm，滿足要求。 經(jīng)過驗算后，G-G 及 H-H 橫梁采用 3156b 組合工字鋼梁，F(xiàn)-F 及 K-K 采用2I56b 工字鋼組合梁。 5.2.3 邊跨縱向分布主梁 縱向分布梁 L2 采用普通型貝雷桁架梁。其最大正彎矩 Mmax=11167 （kN-m），最大剪力 Tmax=3434（kN）。 貝雷桁架梁

31、的物理幾何指標(biāo)-表 3 表 3:貝雷桁架物理幾何指標(biāo)（根據(jù)交計發(fā) 199823 號文） 型號 幾何特性 容許內(nèi)力 單排單層 Ix (cm?) 3 W( cm) 彎矩(kN m) 剪力（kN） 不加強(qiáng)型 250497.2 3578.5 788.2 245.2 以抗剪能力計算所需貝雷梁數(shù)量 n （片） 所需貝雷桁架片數(shù) n二Tmax 寧T=14 （片），取 n=16 排 檢算抗彎能力 - 24 - 16 排普通型貝雷桁架梁的總抵抗彎矩為：M=nM 仁 12611kN-m,大于 最大彎矩 Mmax=11167kN-m，滿足要求。 驗算下彎撓度 本方案支撐架在兩邊孔梁段下彎矩最大為 Mmax=1116

32、7( kN-m)。利 用彎曲位移相似理論計算。 假設(shè)在兩邊孔 L=12m 區(qū)間內(nèi)作用一單位荷載 q=1。貝心 單位荷載下的最大彎矩： M 仁 q(L2)/8=18 (kN.m); 5 qL4 1 二 單位荷載下跌最大撓度 384 E( nIx)=3.2lx 10-3cm; o1 怕 P =二 M max 由位移相似比例求得： M1 =20mm。小于允許彎曲撓度 3 =L/500=24mm，滿足要求。 L2 主梁布置間距 按照等荷載分配法布置貝雷桁架間距，再以貝雷桁架的標(biāo)準(zhǔn)橫撐尺寸 進(jìn)行微調(diào)，以確保每片貝雷桁架梁均勻受載。 以支撐架最大荷載處的箱梁橫斷面為計算對象。每兩排采用標(biāo)準(zhǔn)橫撐 連接，形成

33、穩(wěn)定的桁架體系。貝雷桁架標(biāo)準(zhǔn)橫撐采用 90cm 間距和 135cm 間距兩種固定間隔桁架。邊跨支撐架貝雷桁架梁的橫向布置間距如圖 4-3 所示。兩側(cè)邊跨 38m 支撐架統(tǒng)一布置 16 排貝雷桁架梁。 5.2.4 38m 邊跨支撐架臨時基礎(chǔ) 兩側(cè) 38m 邊孔支撐架，除中墩旁 K 截面支撐柱落在橋墩承臺之上, 其余 3- 25 - 排(F、G、H)支撐柱均采用 C30 混凝土樁基礎(chǔ)。 支撐樁按最大荷載 H 點荷載計算。其余參照此標(biāo)準(zhǔn)施工。 K 點的單根樁最大荷載： Rmax=2258(kN)。 依據(jù)圖 1 給出的地質(zhì)勘 測資料，樁基礎(chǔ)置于基本承載能力(T o=300 (kPa)板巖中，其抗剪切強(qiáng)

34、度 T o=100 (kPa),采用直徑1.2m 素砼樁，樁身置于基本承載能力(T o=300 (kPa)板巖中不少于6.5m 深度。單樁樁基承載能力:R= =2788 (kPa),大于 Rmax=2258 (kN),滿足要求。 5.3 底模板、四次縱梁 L4、三次橫向分布梁 5.3.1 豎向荷載計算 我們?nèi)∵B續(xù)梁高為 1.8m 和 3.8m 兩個極限斷面分別計算豎向荷載, 腹板寬度我們?nèi)∽畈焕闆r 土高度為0.51m和0.86m。 0.65m 考慮， 1.8m 及 3.8m 對應(yīng)的空心段混凝 故: 1.8m 腹板混凝土自重： F1a=Y x ha=26X 1.8=46.8KN/m2; 3.8

35、m 腹板混凝土自重： F1b=Y x hb=26x 3.8=98.8 KN/m2; 1.8m 空心混凝土自重： F1C=Y x hc=26x 0.51=13.26 KN/m2; 3.8m 空心混凝土自重： F1d=Y x hd=26x 0.86=22.36 KN/m2; 模板自重，一塊 1.22mx2.44m 竹膠板的質(zhì)量為 32kg: F2=32kgx 9.8N/kg - (1.22mX 2.44m)=0.105 KN/m2 縱橫梁方木荷載： L4 縱梁 10cmX 10cm 方木： - 26 - g1=0.1mx0.1mX 丫 =0.06 KN/m2 式中：丫松木，取 6KN/ m3 內(nèi)模

36、及支撐荷載，取 3kpa： F3=3 KN/m2 臨時荷載 施工人員及機(jī)具：G 仁 1 KN/m2 振搗荷載：G2=2.0 KN/m2 砼施工傾倒荷載：G3=4.0 KN/m2 則臨時荷載為：G= G1 +G2+ G3=1+2+4=7KN/m2 5.3.2 水平荷載計算 混凝土振搗時對側(cè)模的荷載?。? KN/卅 新澆混凝土對側(cè)模的最大側(cè)壓力： P2=kch=1.2 26 1.05 =32.76kpa 式中：k -外加劑影響修正系數(shù)，取 1.2 v-混凝土澆注速度，取 0.5 m/h h-有效壓頭高度,h= 0.22+24.9V/T =0.22 +24.9 汶 0.5/15= 1.05m T-混

37、凝土入模溫度，取 15 C 則有： pmax=32.76+4=36.76 KN/m2 5.3.3 底模驗算 - 27 - A、模板的力學(xué)性能（取 100cm 寬度模板進(jìn)行計算） 彈性模量（廠家提供數(shù)據(jù)） E=9xl03Mpa 截面慣性矩 I=bh3/12=1 x0.023/12=6.67 x 10-7m 截面抵抗矩 W= bh2/6=1 x 0.022/6=6.67 x 10-5m3 抗彎強(qiáng)度 順紋理（T廚=13MPa B、模板受力計算 計算腹板高 3.8m 木方間距 底模下的縱梁間距暫設(shè)為 L,把底模簡化為三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算。按 照荷載最大情況腹板高度為 3.8m 計算，強(qiáng)度檢算荷載組合為：

38、+ 、剛度檢算荷載組合為：+。 q=（F1b+F2+F3）x1.2+Gx1.4=132.1KN/m2 q=qx1m=132.1kN/m （單位荷載計算） ML=0.1 x q|2=13.21l2 kN-m （彎矩來自連續(xù)連分配系數(shù)）- 28 - （r=MaXW=13.21l2一 6.67 X10-5W =13MPa 解得：LW 0.28m,取 L=0.25m 底模剛度驗算 q = （ Fib +F2+F3）X 1.2=122.28 KN/吊 q=qx 1m =122.2kN/m （單位荷載計算） f=knql4/100EI二 0677X122X0.25* looxsxioxe.eyxio-7

39、=0.53mmW f =0.25m/400=0.625mm 滿足 - 29 - 其中 km為擾度系數(shù)查表的 k 廬 0.677 （三等跨連續(xù)梁） 計算腹板高 1.8m 木方間距 原理同腹板高度為 3.8m 時 q = （F1a +F2+FOX 1.2+GX 1.4=69.7KN/m q=qX1m =69.7 kN/m （單位荷載計算） Ma=0.1 X ql2=6.97l 2 kN-m （彎矩來自連續(xù)連分配系數(shù)） （T =MaXW=6.97l2 一 6.67 X10-5 W =13MPa 解得：LW 0.35m,取 L=0.3m 底模剛度驗算 q = （ F1a +F2+F3）X 1.2=59

40、.9 KN/nn q=qx 1m=59.9 kN/m （單位荷載計算） f=k ql4/100EI= - 30 - 綜上，實心腹板處竹膠板下方的縱向背楞 L4 間距可以從最高腹板向最 低處變化，變化范圍為 0.25m-0.3m，底模板均能滿足施工要求。 計算梁高 3.8m 空心板木方間距 底模下的縱梁間距暫設(shè)為 L,把底模簡化為三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算。按 照荷載最大情梁高 3.8m 時，混凝土板厚 86cm 計算，強(qiáng)度檢算荷載組合 為：+、剛度檢算荷載組合為：+。 q = (Fid+F?+F3)x 1.2+GX 1.4=40.4 KN/m2 ML=0.1 X q|2=4.04l 2 kN-m （彎

41、矩來自連續(xù)連分配系數(shù)） (r=MaXW=4.04l2-6.67 X10-5W =13MPa 解得：LW 0.48m,取 L=0.4m 底模剛度驗算 q = ( R+F2+F3)X 1.2=30.55 KN/m2 f=kmql4/100EI= 計算梁高 1.8m 空心板木方間距 0.677x59.0X0. S4 looxexioxg.evxio-7 =0.54mmc f =0.3m/400=0.75mm 滿足要求 q=qx 1m =40.4 kN/m （單位荷載計算） q=qx 1m=30.5kN/m （單位荷載計算） looxexioxe.evxio-7 =0.8mnW f =0.4m/400

42、=1mm 滿足要求 - 31 - 原理同梁高度為 3.8m 時 q = (Fic +F2+E)X 1.2+GX 1.4=29.4KN/mi q=qxim =29.4kN/m （單位荷載計算） ML=0.1 X q|2=2.94l 2 kN-m （彎矩來自連續(xù)連分配系數(shù)） （T =Mk/W=2.94l2 一 6.67 X10-5 W =13MPa 解得：LW 0.58m,取 L=0.45m 底模剛度驗算 q = （ F1c +F2+F3）X 1.2=19.64 KN/rn q=qx 1m =19.64 kN/m （單位荷載計算） f=knql4/100EI二 =0.9 mm : f =0.45m

43、/400=1.125mm 滿足要求 綜上，連續(xù)梁空心處竹膠板下方的縱向背楞 L4 間距可以從連續(xù)梁最高 空心板向最低處變化，變化范圍為 0.4m-0.45m，底模板均能滿足施工 要求。 5.3.4 四次縱梁分布梁 L4 驗算 A.橫梁力學(xué)性能（紅松） 彈性模量 E=10X 103Mpa 截面慣性矩 I=bh 3/12=0.1 X 0.1 3/12=8.33 X 10-6卅 - 32 - 截面抵抗矩 2 2 -3 3 W二 bh/6=0.1 X 0.1 /6=0.1 67X 10 m 抗彎強(qiáng)度 (T 詞=12MPa B、縱梁 L4 受力計算 梁高 3.8m 時縱梁 L4 強(qiáng)度驗算 我們對3.8m

44、最高處實心腹板的縱梁L4進(jìn)行驗算， 此處L4間距25cm，把 縱梁簡化為三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算，暫定 L3 橫梁間距為 50cm 強(qiáng)度檢算荷載 組合為：+；剛度檢算荷載組合為：+ =F1b+F2 +g 1+F3) X 1.2+GX 1.4= 132.1 kN/m q=qx 0. 25m =33kN/m 2 2 Mk=0.1 X ql =0.1 X 33 X 0.5 =0.83kN-m 0.83 4 3 (T 二MaTW= 11 =4.95MPaC W =12MPa 0.167x10- 梁高 3.8m 實心腹板底縱梁 L4 間距 0.25m,橫梁 L3 間距 0.5m 時，縱梁 L4 強(qiáng)度滿足要求。

45、 梁高 3.8m 時縱梁 L4 剛度驗算 q=F1b+F2 +g1+F3) X 1.2= 122.28 kN/m q=qX 0.25m =30.57kN/m f=kmql4/100EI 0.677X30.57X0.54 - 7 - =0.15mnf =0.5m/400=1.25mm 1OOX1OX1OOX8.33X1O- - 33 - 縱梁 L4 剛度滿足要求。 梁高 1.8m 時縱梁 L4 強(qiáng)度驗算 我們對 1.8m 最低處實心腹板的縱梁 L4 進(jìn)行驗算， 此處 L4 間距 30cm,把 縱梁簡化為三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算，暫定 L3 橫梁間距為 80cm 強(qiáng)度檢算荷載 組合為：+；剛度檢算荷載組

46、合為：+ 2 q=Fia+F2 +g 1+F3) X 1.2+GX 1.4= 69.7kN/m q=qx 0. 3m =20.9kN/m MU=0.1 X ql 2=0.1 X 20.9 X 0.8 2=1.34kN-m 134 x - (T 二MWW= 11 =8MP 系(T W =12MPa 0.167x10- 梁高 1.8m 實心腹板底縱梁 L4 間距 0.3m，橫梁 L3 間距 0.8m 時，縱梁 L4強(qiáng) 度滿足要求。 梁高 1.8m 時縱梁 L4 剛度驗算 2 q=F1a+F2 +g1+F3) X 1.2= 59.96 kN/m q=qx 0.3m =17.99kN/m f二km|l

47、4/100EI 0.677x17. 99X0. 84 =0.6mn f =0.8m/400=2mm 100X10X1CPX8. 33Xio6 梁高 1.8m 實心腹板底縱梁 L4 間距 0.3m，橫梁 L3 間距 0.8m 是，縱梁 L4剛 度滿足要求。 同理經(jīng)計算，連續(xù)梁空心處縱向背楞 L4 的強(qiáng)度及剛度均滿足要求。間 - 34 - 距可以從連續(xù)梁最高空心板向最低處變化，變化范圍為 0.4m-0.5m。 綜上， 橫梁 L3 的間距可以由連續(xù)梁最高 3.8m 處的 50cm 間距， 逐漸達(dá)到 到最矮 1.8m 處的 80cm 5.3.5 三次橫向分布梁 L3 橫向分布梁放置在貝雷桁架頂上，我們

48、選取最不利位置的 L3 進(jìn)行 計算，此處滿足要求則其他地方亦滿足要求。從前面支撐結(jié)構(gòu)設(shè)計中我們 得到第三孔 38m 邊跨采用的貝雷梁最少只有 16 片貝雷梁，所以我們選取 第三孔邊跨梁高 3.8m 處，進(jìn)行橫梁 L3 驗算，橫梁 L3 采用 10X 15cm 木 方。 (1)橫梁驗算 A. 橫梁力學(xué)性能(紅松) 彈性模量 E=10 x 103Mpa 截面慣性矩 I=bh 3/12=0.1 X 0.1 53/12=2.81 X 10-5昭 截面抵抗矩 2 2 4 3 W= bh/6=0.1 X 0.1 5/6=3.75 X 10- m 抗彎強(qiáng)度 (T 呵=12MPa 順紋抗剪應(yīng)力:=1.5 MP

49、a B、 橫梁驗算 荷載我們用連續(xù)梁高 3.8m 處全斷面實心計算，木方自身重量忽略不 計，橫梁 L3 的支點如圖 4 3 所示是不等跨的，為了計算簡便我們將橫梁 L3- 35 - 的支點間距視為 50cm 的五等跨連續(xù)梁，L3 間距按照 50cm 考慮。強(qiáng)度檢算荷 載組合為：+；剛度檢算荷載組合為：+。 高 3.8 m 時橫梁 L3 強(qiáng)度驗算 2 q=Fib+F2+gi+F3）X 1.2+GX 1.4= 132.1 kN/m q=qx 0. 5m =66kN/m 2 2 Mmax=0.105 X ql =0.105 X 66X 0.5 =1.73kN -m （根據(jù)橋梁計算手冊五等跨連續(xù)梁內(nèi)力分配系數(shù)得 2 Mmax=0.1