大橋現(xiàn)澆箱梁預(yù)壓方案及計算

1、目錄一、荷載計算1二、加載物堆載3三、沉降觀測點布設(shè)3四、卸載并觀測4精選文檔現(xiàn)澆連續(xù)箱梁預(yù)壓計算支架預(yù)壓可以消除非彈性變形，可得出比較準(zhǔn)確的彈性變行數(shù)值，對理論計算進行證明， 為支架的預(yù)拱度提供可行的實際依據(jù)， 并驗證了支架的強度， 剛度和穩(wěn)定性 .一、荷載計算此處取右幅箱梁第二聯(lián)五孔計算，取全聯(lián)箱梁重量按平均寬度計算箱梁單位面積荷載。第二聯(lián)箱梁鋼筋混凝土自重G=2262.9m3 X26kN/m3=58939.4kN 即5893.9 噸，偏安全考慮取安全系數(shù) r=1.2,預(yù)壓施加荷載 G=120%G=70727.28kN 即 7072.7 噸。以全部重量作用在底板上計算單位面積壓力：F=G&

2、#183;÷ (19.21X105)=35.06kN/m2.右幅箱梁第二聯(lián)五孔底板平均寬度為（20.264+21.479m）/2=20.87m右幅第二聯(lián)五孔箱梁預(yù)壓施加荷載為:20.87m X35m X 35.06kN /m2 X 1.2=3073t箱梁各部分荷載計算如下：根據(jù)箱梁各部分受力的不同，因此要分塊計算箱梁荷載分布，箱梁分塊見下圖：1腹板斜腹板近似矩形計算砼厚度為2.0m2.0m× 26KN/m352KN/m2腹板寬度僅為 0.6m，每跨此部分長35m，在此范圍內(nèi)，荷載為： 0.6m× 35×52KN/m2×1.2=1310KN即 1

3、31 噸。2箱室頂?shù)装暹吘壊糠郑喉庞行Ш穸葹?0.69m。1精選文檔0.69m×2617.94KN/ m2該部分寬度為 1.6m, 每跨此部分長 35m，在此范圍內(nèi)荷載為： 1.6m×35×17.94KN/m2×1.2=1205.5KN,即 121 噸。3. 箱室的頂、底板部分：砼厚度為 0.25m（頂板和底板平均厚度）0.25×266.5KN/頂、底板平均寬度為（ 3.818×2+2.706× 2） /4=3.262m，每跨此部分 35m，在此范圍內(nèi)，荷載為：2× 3.262m×35× 6.5

4、KN/m2×1.2=1781N即 178 噸。4橫梁部分砼厚度為 2m2m× 26KN/m352KN/m2寬度為 1m 和 2m，在此范圍內(nèi)，荷載為：寬度為 1m：1m×29.834m×52KN/m2×1.2=1861KN即 186.1 噸。寬度為 2m：2m×29.834m×52KN/m2×1.2=3722KN即 372 噸。5.翼緣板部分平均厚度為（ 0.2+0.55）/2=0.375m0.375×26KN/m39.75KN/m2寬度為 3.5m，在此范圍內(nèi)，荷載為：3.5m× 35m

5、15;9.75KN/m2× 1.2=1433.25KN即 143 噸。預(yù)壓荷載平面布置圖如下：2精選文檔二、加載物堆載根據(jù)本施工條件的具體情況，我部采用砂袋預(yù)壓法，重量根據(jù)設(shè)計要求為梁重的 120%預(yù)壓時，應(yīng)盡量符合混凝土澆注的順序，縱向5m 分段，橫向分層，從中間向兩端，逐級進行加載。其加載過程為：060% G 80% G 100% G在預(yù)壓前，將梁底各部分進行放線分塊，以確定各荷載分布的位置。砂子采用人工裝袋， 吊車吊送，吊送前先對每一批吊送的砂袋進行過磅稱量， 并記錄在案。砂袋吊送上支架后， 根據(jù)放線的荷載分布情況進行人工堆放。 加載時嚴(yán)格按照荷載布置圖的重量堆放砂袋。 在堆放

6、砂袋時將觀測點空出， 以便水準(zhǔn)尺能夠豎直插入進行測量觀測。三、沉降觀測點布設(shè)在整個加載過程中，每施加一級荷載，觀測并記錄一次。支架在在受壓30分鐘后，進行下一級加載。在加載過程中隨時測量觀測點的變化情況,我部根據(jù)實際情況，在沿路線方向每5 m 布置一排觀測點，每排布置三點，具體布置形式如下圖：3精選文檔四、卸載并觀測全部加載后，不可立即卸載，需持續(xù)施壓 24h，并隨時對觀測點進行觀測，直至變形穩(wěn)定后，再進行卸載。卸載必須對稱，逐級進行。卸載的同時，并對不同的觀測點進行標(biāo)高測量， 然后通過預(yù)壓前后同一點標(biāo)高差值及支架的彈性變形量，梁的撓度等得出底模的預(yù)拱度之和，通過 U 型托座調(diào)整底模標(biāo)高。預(yù)拱度最高值設(shè)在梁的跨中， 其他各點的預(yù)拱度由中間最高值向兩端零值按二次拋物線進行分配，預(yù)拱