溫度應(yīng)力分析

1、 6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析6.2.2.1 6.2.2.1 橋梁上部結(jié)構(gòu)的溫差荷載與溫差應(yīng)力橋梁上部結(jié)構(gòu)的溫差荷載與溫差應(yīng)力1 1、T T型與型與 型橋梁的溫差荷載型橋梁的溫差荷載在日照作用下，在日照作用下，T T型與型與 型梁型梁底部的很小溫差分布和肋底部的很小溫差分布和肋板水平方向的溫差一般被略去，溫差分布近似地簡化板水平方向的溫差一般被略去，溫差分布近似地簡化為一支單向?yàn)橐恢蜗驕夭罘植紲夭罘植记€曲線 式中：式中： 梁頂、底的溫差（一般取值約梁頂、底的溫差（一般取值約2020）；）； 指數(shù)系數(shù)（一般取為指數(shù)系數(shù)（一般取為5 5，以米計）。，以米計）。ycoeTyT

2、0)(0T 0c 6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析T型與型橋梁的溫差分布與應(yīng)變 dee6 - 5ye- Cyoy6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析2 2、箱型橋梁溫差荷載、箱型橋梁溫差荷載（1）單室箱梁的溫差荷載）單室箱梁的溫差荷載在日照升溫、降溫等因素作用下，在日照升溫、降溫等因素作用下，單室箱梁單室箱梁沿橋長方沿橋長方向的溫度分布可認(rèn)為一致，沿梁高與沿梁寬的向的溫度分布可認(rèn)為一致，沿梁高與沿梁寬的溫差分溫差分布布可簡化為：可簡化為： 式中：式中： 箱梁頂、底的溫差（一般取值約為箱梁頂、底的溫差（一般取值約為15， 僅計算豎向溫差時取約僅計算豎向溫差時取約20）

3、；）；xcxycyxyeTxTeTyT00)()(yT06.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析 箱梁兩外側(cè)腹板的溫差（一般取值約為箱梁兩外側(cè)腹板的溫差（一般取值約為1515）；）； 、 指數(shù)系數(shù)（一般取指數(shù)系數(shù)（一般取7 7，僅考慮豎向溫差時，僅考慮豎向溫差時 取取5 5，x x、y y以米計）。以米計）。單室箱梁溫差分布單室箱梁溫差分布(a)沿梁高溫差分布沿梁高溫差分布 (b)沿梁寬溫差分布沿梁寬溫差分布xT0 xcycyc6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析因受因受寒流降溫寒流降溫影響，影響，箱梁箱梁各各板壁板壁厚度方向的厚度方向的溫差分布溫差分布可按下式計算：可按下

4、式計算：式中式中 指數(shù)系數(shù)（一般指數(shù)系數(shù)（一般 取取12，y以米計）；以米計）； 箱梁壁板的負(fù)溫箱梁壁板的負(fù)溫 單室箱梁降溫溫差分布單室箱梁降溫溫差分布 差（一般可取差（一般可取 -10）。）。yceTyT0)(c0T6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析（2）多室箱梁的溫差荷載）多室箱梁的溫差荷載多室箱梁多室箱梁的的豎向溫差分布豎向溫差分布規(guī)律規(guī)律與單室箱梁基本一致與單室箱梁基本一致，唯中腹板的溫度變化較小，豎向溫差分布略有差別。唯中腹板的溫度變化較小，豎向溫差分布略有差別。根據(jù)實(shí)測資料比較分析，根據(jù)實(shí)測資料比較分析，可用單室箱梁可用單室箱梁的的溫差分布圖溫差分布圖式式來分析雙室與

5、多室箱梁。來分析雙室與多室箱梁。雙室與多室箱梁雙室與多室箱梁橫向橫向的的溫差分布溫差分布規(guī)律和數(shù)值，均規(guī)律和數(shù)值，均與單與單室箱梁類同室箱梁類同。這也是由對實(shí)測溫差荷載資料進(jìn)行分析。這也是由對實(shí)測溫差荷載資料進(jìn)行分析后得出的。后得出的。6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析3、規(guī)范的溫差荷載圖式、規(guī)范的溫差荷載圖式 英國英國BSBS規(guī)范規(guī)范關(guān)于溫度荷載的規(guī)定，是國外關(guān)于橋梁結(jié)關(guān)于溫度荷載的規(guī)定，是國外關(guān)于橋梁結(jié)構(gòu)構(gòu)溫度荷載溫度荷載規(guī)定中最為規(guī)定中最為 詳細(xì)詳細(xì)的?？紤]了氣溫、的。考慮了氣溫、 太陽輻射、逆輻射等每太陽輻射、逆輻射等每 日和季節(jié)變化的因素。日和季節(jié)變化的因素。BS規(guī)范規(guī)

6、范T T型型、 型型梁梁沿沿 梁高方向的梁高方向的溫差分布溫差分布6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析我國公路橋梁規(guī)范（我國公路橋梁規(guī)范（19851985）規(guī)定）規(guī)定T T型型、 型型梁橋面板與梁橋面板與其它部位的其它部位的溫差分布溫差分布為為55（矩形圖式，矩形圖式，升溫）。升溫）。其它國家規(guī)范中也有按沿其它國家規(guī)范中也有按沿頂板厚度頂板厚度方向方向線性溫差分布線性溫差分布。我國鐵路橋梁規(guī)范規(guī)定同本書介紹。我國鐵路橋梁規(guī)范規(guī)定同本書介紹。6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析 英國英國BS規(guī)范中的箱梁頂板溫差分布規(guī)范中的箱梁頂板溫差分布升溫升溫6.2.2 6.2.2 溫

7、度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析降溫降溫6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析我國公路橋梁規(guī)范（我國公路橋梁規(guī)范（1985）中規(guī)定升、降溫的）中規(guī)定升、降溫的溫差分溫差分布布僅限于箱梁的頂板部分，采用僅限于箱梁的頂板部分，采用矩形矩形分布分布圖式圖式。我國鐵路橋梁規(guī)范關(guān)于箱梁溫差荷載如前介紹。我國鐵路橋梁規(guī)范關(guān)于箱梁溫差荷載如前介紹。其它國家規(guī)范還有沿梁高線性變化的溫差分布圖式，其它國家規(guī)范還有沿梁高線性變化的溫差分布圖式，此不贅述。此不贅述。6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析4、溫差應(yīng)力、溫差應(yīng)力假定假定沿梁長沿梁長方向方向溫度分布均勻溫度分布均勻，斷面局部變化引起的，斷面局部

8、變化引起的微小溫差分布的差別可略去；微小溫差分布的差別可略去；假定混凝土假定混凝土均質(zhì)均質(zhì)、各向同性各向同性，開裂之前符合，開裂之前符合彈性彈性變形變形規(guī)律；規(guī)律；平截面平截面假定仍然適用；假定仍然適用；可采用可采用疊加原理疊加原理組合多向溫差荷載狀態(tài)下的溫差應(yīng)力。組合多向溫差荷載狀態(tài)下的溫差應(yīng)力。（1 1）橋梁縱向溫差應(yīng)力）橋梁縱向溫差應(yīng)力以沿梁高方向溫差荷載為例進(jìn)行溫差應(yīng)力分析。以沿梁高方向溫差荷載為例進(jìn)行溫差應(yīng)力分析。6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析1 1）縱向自約束應(yīng)力縱向自約束應(yīng)力設(shè)梁高由溫差產(chǎn)生的設(shè)梁高由溫差產(chǎn)生的自由應(yīng)變自由應(yīng)變?yōu)椋簽椋?式中式中 材料的線膨脹系數(shù)

9、；材料的線膨脹系數(shù)； 沿梁高的溫差分布，原點(diǎn)在梁底方向向上。沿梁高的溫差分布，原點(diǎn)在梁底方向向上。根據(jù)平截面假定，根據(jù)平截面假定，實(shí)際應(yīng)變實(shí)際應(yīng)變?yōu)椋簽椋?式中式中 梁底處的應(yīng)變；梁底處的應(yīng)變； 截面處微段的曲率。截面處微段的曲率。)()(yTyT)(yTyy0)(06.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析以上應(yīng)變差產(chǎn)生的以上應(yīng)變差產(chǎn)生的自約束應(yīng)變自約束應(yīng)變?yōu)椋簽椋?自約束應(yīng)力自約束應(yīng)力為：為： 截面自約束應(yīng)力處于截面自約束應(yīng)力處于自平衡狀態(tài)自平衡狀態(tài)利用利用 ， 可解得可解得 與與)()()()()(0yyTyyyT)()()()(0yyTEyEy0M0N06.2.2 6.2.2 溫

10、度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析2 2）縱向外約束應(yīng)力縱向外約束應(yīng)力截面截面自約束作用自約束作用，橋梁構(gòu)件將，橋梁構(gòu)件將發(fā)生變形發(fā)生變形當(dāng)結(jié)構(gòu)為當(dāng)結(jié)構(gòu)為超靜定超靜定時，時，多余約束多余約束將引起將引起內(nèi)力內(nèi)力及及應(yīng)力應(yīng)力（2 2）橫向溫差應(yīng)力）橫向溫差應(yīng)力T T型與型與 型梁型梁一般一般不考慮不考慮橫向橫向溫差應(yīng)力溫差應(yīng)力問題問題箱梁箱梁橫向橫向溫差應(yīng)力溫差應(yīng)力計算有計算有兩個方面兩個方面：w 與與日照日照溫差荷載對應(yīng)的溫差荷載對應(yīng)的溫差應(yīng)力溫差應(yīng)力；w 與與寒流降溫寒流降溫溫差荷載對應(yīng)的溫差荷載對應(yīng)的溫差應(yīng)力溫差應(yīng)力。6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析不管哪方面，不管哪方面，橫向溫差應(yīng)力

11、橫向溫差應(yīng)力計算應(yīng)分成計算應(yīng)分成橫向自約束應(yīng)力橫向自約束應(yīng)力和和橫向框架應(yīng)力橫向框架應(yīng)力兩部分。兩部分。 1 1）板厚范圍內(nèi)非線性溫差的自約束應(yīng)力）板厚范圍內(nèi)非線性溫差的自約束應(yīng)力箱梁各板在箱梁各板在板厚范圍內(nèi)板厚范圍內(nèi)的的非線性溫差荷載非線性溫差荷載有兩種情況：有兩種情況：日照日照引起的沿梁高、寬兩個方向的溫差分布，在引起的沿梁高、寬兩個方向的溫差分布，在板厚板厚范圍內(nèi)范圍內(nèi)的的非線性非線性分布荷載；分布荷載；寒流降溫寒流降溫在在板厚范圍內(nèi)板厚范圍內(nèi)的的非線性非線性分布荷載。分布荷載。自約束應(yīng)力的分析方法同縱向自約束應(yīng)力自約束應(yīng)力的分析方法同縱向自約束應(yīng)力 6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分

12、析溫度應(yīng)力分析2 2）箱梁橫向框架約束應(yīng)力箱梁橫向框架約束應(yīng)力框架約束應(yīng)力計算方法與縱向外約束應(yīng)力計算方法相似框架約束應(yīng)力計算方法與縱向外約束應(yīng)力計算方法相似橫向框架計算簡圖橫向框架計算簡圖橫向橫向溫差應(yīng)力溫差應(yīng)力由橫向由橫向自約束應(yīng)力自約束應(yīng)力和和框架應(yīng)力疊加框架應(yīng)力疊加而成。而成。6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析5 5、關(guān)于橋梁上部結(jié)構(gòu)溫差荷載效應(yīng)的討論關(guān)于橋梁上部結(jié)構(gòu)溫差荷載效應(yīng)的討論1）溫差荷載溫差荷載分析與分析與構(gòu)件組成構(gòu)件組成相相聯(lián)系聯(lián)系鋼梁鋼梁混凝土橋面板結(jié)合梁、鋼管混凝土拱肋等混凝土橋面板結(jié)合梁、鋼管混凝土拱肋等2）溫差荷載效應(yīng)溫差荷載效應(yīng)分析與分析與結(jié)構(gòu)體系特

13、性結(jié)構(gòu)體系特性相相聯(lián)系聯(lián)系傳統(tǒng)拱橋、梁拱組合體系橋、斜拉橋等，都有特殊的傳統(tǒng)拱橋、梁拱組合體系橋、斜拉橋等，都有特殊的計算內(nèi)容計算內(nèi)容6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析 3）溫差荷載效應(yīng)溫差荷載效應(yīng)分析也與分析也與橋梁類別橋梁類別相相聯(lián)系聯(lián)系公路箱梁橋的橋面較寬，頂板完全敞開，頂、底板厚公路箱梁橋的橋面較寬，頂板完全敞開，頂、底板厚度相差較大，橫截面豎向溫差比鐵路橋要大。度相差較大，橫截面豎向溫差比鐵路橋要大。公路箱梁的豎向溫差在公路箱梁的豎向溫差在25以上，在豎向和橫向溫差以上，在豎向和橫向溫差荷載的共同作用下，頂板內(nèi)表拉應(yīng)力約達(dá)到荷載的共同作用下，頂板內(nèi)表拉應(yīng)力約達(dá)到23MP

14、a。如橫向沒有預(yù)加應(yīng)力和足夠的溫度鋼筋，勢必導(dǎo)致箱如橫向沒有預(yù)加應(yīng)力和足夠的溫度鋼筋，勢必導(dǎo)致箱梁頂板混凝土開裂。梁頂板混凝土開裂。6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析6.2.2.2 6.2.2.2 橋梁墩柱的溫差荷載與溫差應(yīng)力橋梁墩柱的溫差荷載與溫差應(yīng)力1、壁板式柔性墩溫差荷載壁板式柔性墩溫差荷載因因日輻射日輻射和和氣溫變化氣溫變化作用而產(chǎn)生的作用而產(chǎn)生的溫差應(yīng)力溫差應(yīng)力，往往成，往往成為為設(shè)計設(shè)計的的控制因素控制因素。因因日輻射日輻射和和氣溫變化氣溫變化作用產(chǎn)生的作用產(chǎn)生的溫差荷載溫差荷載，有這樣，有這樣三三種情況種情況：6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析6.2.

15、2.2 6.2.2.2 橋梁墩柱的溫差荷載與溫差應(yīng)力橋梁墩柱的溫差荷載與溫差應(yīng)力1、壁板式柔性墩溫差荷載壁板式柔性墩溫差荷載 因因年溫變化年溫變化，上部結(jié)構(gòu)發(fā)生伸縮變形，在柔性墩上，上部結(jié)構(gòu)發(fā)生伸縮變形，在柔性墩上產(chǎn)生的產(chǎn)生的溫度荷載溫度荷載； 因因日輻射日輻射溫度變化，在墩身產(chǎn)生的溫度變化，在墩身產(chǎn)生的溫差荷載溫差荷載； 寒流、降溫寒流、降溫引起的墩身溫度變化所產(chǎn)生的墩身引起的墩身溫度變化所產(chǎn)生的墩身溫差溫差荷載荷載； 6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析日照輻射日照輻射溫度變化在墩壁產(chǎn)生的溫度變化在墩壁產(chǎn)生的溫差荷載溫差荷載，根據(jù)實(shí)測，根據(jù)實(shí)測及理論分析，墩身截面的及理論分析，

16、墩身截面的控制溫度分布控制溫度分布如下：如下：墩身截面及溫差、應(yīng)變分布墩身截面及溫差、應(yīng)變分布6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析 式中：式中： 向陽與背陽墩壁的溫差（向陽與背陽墩壁的溫差（一般取值約一般取值約 20 20）； 指數(shù)系數(shù)（一般取，指數(shù)系數(shù)（一般取，y以米計）。以米計）。寒流、降溫寒流、降溫引起的引起的溫差分布溫差分布也同樣可以表示成也同樣可以表示成指數(shù)函數(shù)指數(shù)函數(shù)形式。形式。 2、箱型橋墩溫差荷載、箱型橋墩溫差荷載箱型橋墩箱型橋墩的的溫差荷載溫差荷載主要是主要是日照日照溫差荷載與溫差荷載與寒流寒流、降溫降溫溫差荷載。溫差荷載。yceTyT00)(0T0c6.2.2

17、6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析在在日照日照溫差荷載的計算時，當(dāng)斜太陽曬時可采用溫差荷載的計算時，當(dāng)斜太陽曬時可采用兩個兩個方向方向的的溫差溫差 、 ，分別，分別按正曬按正曬情況計算，然后情況計算，然后再再疊加疊加起來。起來。在在日照日照作用下，作用下，沿橫截面高度沿橫截面高度方向的方向的溫差分布溫差分布，根據(jù)，根據(jù)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的熱傳導(dǎo)特性分析和現(xiàn)場實(shí)測資料，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的熱傳導(dǎo)特性分析和現(xiàn)場實(shí)測資料，符合符合按按指數(shù)函數(shù)規(guī)律指數(shù)函數(shù)規(guī)律變化。變化。略去略去兩側(cè)壁板兩側(cè)壁板內(nèi)外表面溫度內(nèi)外表面溫度的很小的很小差別差別和沿和沿墩高方向墩高方向的的微小溫差微小溫差，沿橫截面，沿橫截面溫差分

18、布溫差分布規(guī)律（以規(guī)律（以y方向?yàn)槔┓较驗(yàn)槔┤缦拢喝缦拢簒T0yT06.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析 式中式中 朝陽面箱壁溫差，（朝陽面箱壁溫差，（約為約為1515，僅計算單向僅計算單向 溫差時溫差時約約2020）； 指數(shù)系數(shù)（一般取，以米計）。指數(shù)系數(shù)（一般取，以米計）。x x方向方向橫截面橫截面溫差分布溫差分布規(guī)律和系數(shù)取值規(guī)律和系數(shù)取值同上同上。ycyyeTyT0)(yT0210ttTyyc6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析箱型墩截面的溫差與應(yīng)變分布箱型墩截面的溫差與應(yīng)變分布 由由寒流寒流、降溫降溫產(chǎn)生產(chǎn)生的的溫差分布同箱梁溫差分布同箱梁。3、橋墩溫差應(yīng)

19、力、橋墩溫差應(yīng)力橋墩橋墩溫差應(yīng)力溫差應(yīng)力計算所作的計算所作的假定假定條件條件同同橋梁橋梁上部結(jié)構(gòu)上部結(jié)構(gòu)。溫差荷載溫差荷載在橋墩中在橋墩中產(chǎn)生產(chǎn)生的的應(yīng)力應(yīng)力可分為與可分為與支承條件無關(guān)支承條件無關(guān)的的自約束應(yīng)力自約束應(yīng)力和與和與支承條件有關(guān)支承條件有關(guān)的的外約束應(yīng)力外約束應(yīng)力。在此。在此主要討論與支承條件無關(guān)的主要討論與支承條件無關(guān)的自約束應(yīng)力自約束應(yīng)力的問題。的問題。6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析（1 1）縱向溫差）縱向溫差應(yīng)力應(yīng)力日照日照溫差引起的截面溫差引起的截面自約束應(yīng)力自約束應(yīng)力的計算的計算原理原理同同上部結(jié)上部結(jié)構(gòu)

20、構(gòu)，根據(jù)平截面假定條件及截面自約束應(yīng)力的平衡條，根據(jù)平截面假定條件及截面自約束應(yīng)力的平衡條件，可得到自約束應(yīng)力。件，可得到自約束應(yīng)力。太陽斜曬太陽斜曬時，采用時，采用疊加原理疊加原理，先計算，先計算兩個方向兩個方向的的應(yīng)力應(yīng)力，然后再然后再疊加疊加?？v向縱向外約束應(yīng)力外約束應(yīng)力，可，可按結(jié)構(gòu)力學(xué)按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法或方法或有限元分析有限元分析法法求解求解。6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析（2）橫向溫差應(yīng)力）橫向溫差應(yīng)力箱型橋墩箱型橋墩橫向約束應(yīng)力橫向約束應(yīng)力的計算的計算同箱梁同箱梁一樣，即分為一樣，即分為箱箱壁板非線性溫差壁板非線性溫差的的自約束應(yīng)力自約束應(yīng)力和和橫向框架約束應(yīng)橫向框

21、架約束應(yīng)力：力： 第一部分自約束應(yīng)力計算方法同上部結(jié)構(gòu)第一部分自約束應(yīng)力計算方法同上部結(jié)構(gòu) 第二部分橫向框架約束應(yīng)力也可用結(jié)構(gòu)力學(xué)方法第二部分橫向框架約束應(yīng)力也可用結(jié)構(gòu)力學(xué)方法或有限單元法計算或有限單元法計算6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析4、關(guān)于橋墩溫差荷載效應(yīng)的討論、關(guān)于橋墩溫差荷載效應(yīng)的討論在采用在采用固定支座傳遞的柔性墩固定支座傳遞的柔性墩體系中，體系中，簡支墩簡支墩的的日日照溫差應(yīng)力照溫差應(yīng)力數(shù)值，一般數(shù)值，一般超過超過號混凝土的號混凝土的容許拉應(yīng)力容許拉應(yīng)力，而接近而接近2020號混凝土的極限拉應(yīng)力；且拉應(yīng)力的號混凝土的極限拉應(yīng)力；且拉應(yīng)力的分布分布區(qū)域很寬區(qū)域很寬

22、，達(dá)到整個截面厚度的。，達(dá)到整個截面厚度的。6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析4、關(guān)于橋墩溫差荷載效應(yīng)的討論、關(guān)于橋墩溫差荷載效應(yīng)的討論簡支墩的簡支墩的日照溫差應(yīng)力日照溫差應(yīng)力，在柔性墩的計算中是一項，在柔性墩的計算中是一項重要的因素重要的因素，同時，在，同時，在與其它不利荷載組合與其它不利荷載組合之后將之后將決定決定設(shè)計的設(shè)計的經(jīng)濟(jì)性與安全性經(jīng)濟(jì)性與安全性。箱型橋墩箱型橋墩的的溫差應(yīng)力溫差應(yīng)力是一個重要的問題。是一個重要的問題。實(shí)測資料表明，實(shí)測資料表明，沿箱壁厚度沿箱壁厚度方向的方向的非線性溫度分布非線性溫度分布較較嚴(yán)重嚴(yán)重，溫差溫差1515以上。以上。 6.2.2 6.2.

23、2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析4、關(guān)于橋墩溫差荷載效應(yīng)的討論、關(guān)于橋墩溫差荷載效應(yīng)的討論溫差荷載在溫差荷載在箱型墩橫向箱型墩橫向產(chǎn)生產(chǎn)生溫差約束應(yīng)力溫差約束應(yīng)力，其，其影響影響往往往往超過活載效應(yīng)超過活載效應(yīng)，尤其在，尤其在角隅附近角隅附近因?qū)嶋H結(jié)構(gòu)因?qū)嶋H結(jié)構(gòu)應(yīng)力集應(yīng)力集中中的影響，可能會發(fā)生的影響，可能會發(fā)生溫度裂縫溫度裂縫。在在箱型橋墩箱型橋墩的的設(shè)計設(shè)計中，應(yīng)中，應(yīng)充分考慮溫差應(yīng)力充分考慮溫差應(yīng)力的影響，的影響，并在并在構(gòu)造處理上減少不必要自約束構(gòu)造處理上減少不必要自約束作用。作用。6.2.2 6.2.2 溫度應(yīng)力分析溫度應(yīng)力分析從溫差應(yīng)力角度考慮，即使從溫差應(yīng)力角度考慮，即使墩頂設(shè)置活動

24、支座墩頂設(shè)置活動支座也也總是總是存在存在來自梁體的來自梁體的約束約束，并非絕對活動并非絕對活動，墩身，墩身因不均勻溫度變化引起的墩頂位移可能完全被梁因不均勻溫度變化引起的墩頂位移可能完全被梁體約束掉，所需的體約束掉，所需的約束力一般都小于墩頂支座摩約束力一般都小于墩頂支座摩阻力阻力。在在橋墩溫差應(yīng)力橋墩溫差應(yīng)力計算中均計算中均應(yīng)按上端有水平約束應(yīng)按上端有水平約束的的情況來情況來考慮考慮。6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例1、連續(xù)箱梁縱向溫度效應(yīng)分析、連續(xù)箱梁縱向溫度效應(yīng)分析 頂板升溫頂板升溫 010C 時的頂板應(yīng)力（時的頂板應(yīng)力（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6

25、.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 頂板升溫頂板升溫 010C 時的腹板應(yīng)力（時的腹板應(yīng)力（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 頂板降溫頂板降溫 010C 時的頂板應(yīng)力（時的頂板應(yīng)力（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 頂板降溫頂板降溫 010C 時的腹板應(yīng)力（時的腹板應(yīng)力（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例2、連續(xù)箱梁橫向溫度效應(yīng)分析、連續(xù)箱梁橫向溫度效應(yīng)分析6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 頂板升溫頂板升溫 0

26、10C 時的橫向應(yīng)力（時的橫向應(yīng)力（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 頂板升溫頂板升溫 010C 時的橫向應(yīng)力（時的橫向應(yīng)力（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 頂板升溫頂板升溫 010C 時的橫向應(yīng)力（時的橫向應(yīng)力（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 頂板降溫頂板降溫 010C 時的橫向應(yīng)力（時的橫向應(yīng)力（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 頂板降溫頂板降溫 010C 時的橫向應(yīng)力（時的橫向應(yīng)

27、力（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 頂板降溫頂板降溫 010C 時的橫向應(yīng)力（時的橫向應(yīng)力（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 箱外、內(nèi)溫差箱外、內(nèi)溫差 100C 時的橫向應(yīng)力（時的橫向應(yīng)力（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 箱外、內(nèi)溫差箱外、內(nèi)溫差 100C 時的橫向應(yīng)力（時的橫向應(yīng)力（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 箱外、內(nèi)溫差箱外、內(nèi)溫差 100C 時的橫向應(yīng)力（時的橫向應(yīng)力（t/

28、m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 箱內(nèi)、外溫差箱內(nèi)、外溫差 100C 時的橫向應(yīng)力（時的橫向應(yīng)力（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 箱內(nèi)、外溫差箱內(nèi)、外溫差 100C 時的橫向應(yīng)力（時的橫向應(yīng)力（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 箱內(nèi)、外溫差箱內(nèi)、外溫差 100C 時的橫向應(yīng)力（時的橫向應(yīng)力（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 橫向溫差應(yīng)力的最不利疊加（橫向溫差應(yīng)力的最不利疊加（t/m2=1/1

29、00MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 橫向溫差應(yīng)力的最不利疊加（橫向溫差應(yīng)力的最不利疊加（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 橫向溫差應(yīng)力的最不利疊加（橫向溫差應(yīng)力的最不利疊加（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 橫向溫差應(yīng)力的最不利疊加（橫向溫差應(yīng)力的最不利疊加（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 橫向溫差應(yīng)力的最不利疊加（橫向溫差應(yīng)力的最不利疊加（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析

30、示例溫度效應(yīng)分析示例 橫向溫差應(yīng)力的最不利疊加（橫向溫差應(yīng)力的最不利疊加（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例3、連續(xù)剛構(gòu)橋縱向溫度效應(yīng)分析、連續(xù)剛構(gòu)橋縱向溫度效應(yīng)分析6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 頂板升溫頂板升溫 5C 時的頂板應(yīng)力（時的頂板應(yīng)力（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 頂板升溫頂板升溫 5C 時的腹板應(yīng)力（時的腹板應(yīng)力（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 頂板升溫頂板升溫 5C 時的墩柱應(yīng)力（時的墩柱應(yīng)力（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 頂板降溫頂板降溫 5C 時的頂板應(yīng)力（時的頂板應(yīng)力（t/m2=1/100MPa）6.2.3 6.2.3 溫度效應(yīng)分析示例溫度效應(yīng)分析示例 頂板降溫頂板降溫 5C 時