施工電梯基礎加固700間距版-

1、目錄一、工程概況 2.二、編制依據(jù) 2.三、荷載計算 2.四、地下室頂板加固設計 3.五、加固驗算 5.1、地下室頂板混凝土受壓強度驗算 5.2、加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）的抗壓強度驗算 63、加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）的抗彎強度驗算 64、加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）的抗剪強度驗算 75、加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）的撓度驗算 86、加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）下的可調(diào)支托（鋼管支柱） 的承載力復核驗算 8.7、加固支撐地下室頂板扣件式鋼管立柱穩(wěn)定性的驗算 8六、地下室頂板加固安全保證措施 1.217、工程概況麗都國際中心工程位

2、于成都市天府新區(qū)交子南一路與交子南二路， 錦尚西一 路與蜀錦路之間。總建筑面積 353160平方米，其中地下建筑面積為 82500 平方 米，地上建筑面積為 270660平方米，地下為 5 層，高度為 22.3 米，3、4 號樓 為住宅樓，兩個單元斷開，分別 34層和 38層，建筑高度為 127.5 米。1、2 號 樓為辦公樓， 1號樓50層，建筑高度為 186.12米，2號樓48層，高度 187米。項目3、4號樓各配置一臺SC200/200TD普通施工電梯，1、2號樓各配置一 臺SC200/200TD中速施工電梯。電梯基礎均落在地下室頂板上，根據(jù)電梯廠家提供的基礎圖紙及承載力要 求，頂板受力

3、不能滿足， 因此需要對其加固， 項目上準備采用鋼管回頂進行加固。二、編制依據(jù)1 、麗都國際中心結(jié)構(gòu)設計圖紙2、電梯廠家提供的電梯基礎圖紙及荷載要求3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 JGJ130-20114、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB50009 20125、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 GB5001020106、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 JGJ 162-20087、建筑施工手冊第四版三、荷載計算1 、荷載參數(shù) :3、4號電梯架設高度按140.8米計（注：本工程建筑38F,升降機安裝總高度按133.3m+最后一道附著安全導軌距離7.5M計）,其參數(shù)為：吊籠重：2X2000 kg；外籠重：1480 kg;

4、導軌架總重：94 X 150 kg （共需94節(jié)，每節(jié)重150 kg）;對重重：無對重；吊籠載重量： 2X 2000k1、2號樓電梯按架設高度201.77m計（注：本工程建筑48F,升降機安裝總 高度按194.27m+最后一道附著安全導軌距離7.5M計），其參數(shù)為：吊籠重：2X2000 kg；外籠重：1480 kg;導軌架總重：135X 150 kg （共需135節(jié)，每節(jié)重150 kg）; 對重重：無對重；吊籠載重量： 2X 2000 k。2、基礎承載計算：總自重：P1=吊籠重（kg） +外籠重（kg） +導軌架總重（kg） +對重重（kg） +載重量（kg） X 0.02 （KN ）。施工升

5、降機對支撐系統(tǒng)的作用力P=P1+G0 （基礎重 G0=130 KN ）則 3、 4 號電梯施工升降機對支撐系統(tǒng)的作用力P= P1+G0=471.6KN+130KN=601.6KN。1 、 2 號電梯施工升降機對支撐系統(tǒng)的作用力P= P1+G0=594.6KN+130KN=724.6KN。基礎平面尺寸為 4.4x3.8=16.72m2 則支撐系統(tǒng)荷載分別為：3、4 號電梯 601.6- 16.72=35.99KN/ m21、2 號電梯 724.6- 16.72=43.34KN/ m23、地下室頂板設計荷載地下室頂板設計活荷載為2124KN/m2。遠小于需要承受的荷載，因此必須 進行支撐加固。四、

6、地下室頂板加固設計1 、總體思路項目考慮到頂板設計荷載與電梯基礎所需承載力相差甚大， 決定采用扣件式 鋼管腳手架對基礎部位進行回頂， 回頂高度為 5層，落在筏板基礎上， 回頂范圍 為施工電梯基礎范圍。2、腳手架搭設設計腳手架采用鋼管扣件式腳手架，規(guī)格為48X 30，上方采用可調(diào)頂托支撐，與樓板接觸處采用 80x100 方木作為主梁，沿承重立桿通常布置。立桿下方通鋪50x100方木。立桿間距為700x700，離地200設縱橫掃地桿，大橫桿步距為 1500,頂端立桿自由端控制在200以內(nèi)。沿整個架體一圈滿設剪刀撐，-1及-2 層架體中間設一道水平剪刀撐。搭設架體時，應注意立桿的布局，盡量使得上下

7、層的立桿在同一位置。架體搭設尺寸為 6000x4200。3、架體搭設平面示意圖1)3、4#電梯平面布置：4-171-291_303#、4#電梯基礎回頂布置圖2)1、2#電梯平面布置870Q1#、2#電梯基礎回頂布置圖3）加固架體剖面圖電梯基礎回頂剖面五、加固驗算由于鋼管的立桿穩(wěn)定性是其承載能力的主要指標，而在搭設過程中，其搭設 的水平縱橫方向的拉結(jié)桿均未能較好的頂固，其拉結(jié)作為抗撓度的約束不能認定 為固定端。由升降機對地下室頂板產(chǎn)生的均布荷載遠大于設計荷載的2124 KN/卅，如果按應力完全分散均布在地下室頂板上，必定導致頂板支撐點之間產(chǎn)生一 定的彎矩，從而產(chǎn)生彎曲變形，影響地下室頂板的結(jié)構(gòu)安

8、全，故此為安全考慮在 加固設計時，必須盡可能的讓加固支撐直接對應升降機導軌架位置。1、地下室頂板混凝土受壓強度驗算1) 3#、4# 電梯按照應力考慮范圍，設定升降機及其基礎載荷全部集中，并均勻分布于支撐 頂板底部的寬80mm高100m的水平橫支承方木（木楞）上。地下的室頂板底與 方木（木楞）受壓接觸面，按立桿布置圖可知，長度為4200m共計9條，即得總2接觸面面積： 4200mmm 80mmm 9條= 3024000mm ，由升降機及其基礎產(chǎn)生的恒動2 2 2 荷載：601600N 得：fci=601600N/3024000mm0.2N/mm < f c =14.3 N/ mm （由 地

9、下室頂板砼強度C30軸心抗壓設計值，查混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-2002 表4.1.4） ，由此表明 方木（木楞）與地下室頂板之間的應力傳遞混凝土受壓強度 驗算合格。2） 1 #、2#電梯由于基礎尺寸一樣，僅電梯荷載不同。因此，此處/ 2 2 2f c1/ =724600N/3024000mm2=0.24N/ mm < fc =14.3 N/ mm 。由此表明 方木（木楞）與地下室頂板之間的應力傳遞混凝土受壓強度驗算合 格。2、加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）的抗壓強度驗算由“地下室頂板混凝土受壓強度驗算”得，升降機及其基礎載荷全部均勻分 布于支撐頂板底部的9根長4200

10、mrK寬80mrK高100mr的方木（木楞）上，由此計 算出地下室頂板傳遞的荷載壓應力 fc1, 忽略掉地下室頂板承受一部分荷載。對 于3#、4#電梯，fc1 =601600N/3024000mm2 =0.2N/ mm2，方木（木楞）按建筑 施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008選用 針葉樹種木材“南方松”，查該規(guī)范2表A.3.1-1得其強度等級為AC15A查該規(guī)范表A.3.1-3得順紋抗壓fc=13N/mm，橫紋抗壓fc9°=2.1N/mm2，按最不利情況按橫紋抗壓值考慮。貝U:22fc1=0.2N/ mm <fc90=2.1N/mm .對于1#及2#電梯，22fc1=0

11、.24N/ mm <fc90=2.1N/ mm 。由此表明加固支撐地下室頂板水平橫支承方木 （木楞）的抗壓強度驗算合格 。3、加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）的抗彎強度驗算由“地下室頂板混凝土受壓強度驗算”得，升降機及其基礎載荷全部均勻分 布于支撐頂板底部的9根長4200mrK寬80mrK高100m的方木（木楞）上，由此說 明方木（木楞）承受來自于地下室頂板的均布荷載處于方木（木楞）的 4000m全 長，為此進行方木（木楞）抗彎強度驗算。由立桿布置圖可知方木（木楞）的支 撐點為多個中間等跨700mm標準方木（木楞）長度為2000mm現(xiàn)按簡支結(jié)構(gòu)計 算其彎矩：加載在方木（木楞）上均

12、布的荷載（按力較大計算）：q=0.24N/mm2汶80mm=19.2 N/mm 彎矩：Mmax=q /8=19.2 N/mm x700 mm700mm/8=1176000N.mr依,建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008方木（木 楞）抗彎強度應按該規(guī)范的522-3公式進行計算，其中fm查JGJ162-2008表A3.1-15使用針葉樹種南方松由表 A3.1-1得TC15AS表A3.1-3得fm=15,同時另依 表A3.1-4考慮本方案中方木（木楞）為長時間使用，按較為不利狀態(tài)考慮“按恒2載驗算時”選用系數(shù)為0.8得調(diào)整后的fm=15 0.8=12N/mm ;其中W由矩形木楞（方木（木楞

13、）寬80mm<高100m查表5.2.2的截面最小抵抗矩=133333.33m 木楞（方木（木楞）的抗彎強度：322-=1176000N.mm/133333.33 mm =8.82N/ mm < fm=12N/ mm由此表明加固支撐地下室頂板水平橫支承方木 （木楞）的抗彎強度驗算合格。4、加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）的抗剪強度驗算按建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008第5.2.2第2小條以及木結(jié) 構(gòu)設計規(guī)范GB 50005-2003第5.2.2要求：依前條驗算條件，查JGJ162-2008規(guī)范附表A.3.1-3按TC15冰材順紋抗剪強2度值：fv=1.6 N/

14、mm ;受彎構(gòu)件剪力設計值 V=ql/2=19.2 N/mm X 700/2=6720N;334構(gòu)件的全截面慣性矩I=b h /12=80 X 100 /12= 6666666.67 mm ;構(gòu)件的截面寬度 b=80mm剪切面以上的截面面積對中性軸的面積矩 S= （80mm/2 X 100mrX3（80mm/2=80000mm ;代各參數(shù)入公式計算：（V X S）/（l X b）=（6720N X342280000mm ）/ （6666666.67 mm X 80mr）i =1.008N/ mm < f v=1.6 N/ mm ;由此表明加固支撐地下室頂板水平橫支承方木 （木楞）的抗剪強

15、度驗算合格。5、加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）的撓度驗算按建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008第5.2.2第3小條以及木 結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB 50005-2003第5.2.6要求，受彎構(gòu)件應進行撓度驗算，JGJ162-2008明確簡支楞梁須按照該規(guī)范的5.2.1-4或5公式進行驗算，本設計沒有出現(xiàn)集中荷載,故選用5.2.1-4式進行驗算:5qgL4v =384EI< Ivl，其中彈性模2量 E 查 JGJ162-2008 規(guī)范附表 A.3.1-3 按 TC15A木材 E=10000 N/mm ;全截面4慣性矩1=6666666.67 mm ;最大撓度v的取值按JGJ16

16、2-2008規(guī)范的441條第3小條的“支架的壓縮變形或彈性撓度，為相應的結(jié)構(gòu)計算跨度的1/1000”得v=700mm/1000=0.7mm代各參數(shù)入公式計算 =(5X 19.2 N/mmX 700 mm< 70024mmX 700 mmX 700mm） /（ 384 X 10000N/ mm X 6666666.67 mm ）=0.576mm<v =0.7mm.由此說明加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）的撓度驗算合格 。&加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）下的可調(diào)支托（鋼管支柱）的承載力復核驗算由于加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）下必須通過可調(diào)支托（鋼管

17、支柱），傳遞至扣件式鋼管支架支撐系統(tǒng)，其承載力一是必須經(jīng)過核算滿足最低要求才能使用，依JGJ162-2008第5.2.5條之第2小條說明，查5.2.5-1表，取表中最大長度容許荷載的最小值12KN由立桿布置圖可知立桿每排9根共7排共計9X 7=63根，按均勻分布計算每根立桿的荷載應為：設計總荷載（取大值）724600N/63條=11501.5N=11.5KN/根 < 最大長度容許荷載的最小值12KN.由此說明加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）下的可調(diào)支托（鋼管支柱）的承載力復核驗算合格。7、加固支撐地下室頂板扣件式鋼管立柱穩(wěn)定性的驗算受壓桿件的計算長度L° =1.5m （

18、即縱橫水平拉桿步距為1500mr）i依JGJ162-2008第5.2.5條之第2之（ 2）小條說明：“立柱應考慮插管與套管之間因松動而產(chǎn)生的偏心（按偏半個鋼管直徑計算），應按下式的壓彎桿件計算” 與JGJ162-2008第525條之第3小條說明：“扣件式鋼管立柱應按單桿軸心受壓 構(gòu)件計算，計算公式為該規(guī)范的5.2.5-10，公式中的計算長度采用縱橫向水平拉 桿的最大步距，最大步距不得超過1.8m”在本設計方案中均存在，故此受壓桿件且須保證的計算長度Lo=1.5m （即實際施工時縱橫水平桿的步距不得超過 1.5m，鋼管立柱的上下末端均須設置縱橫水平桿），其余按 525-9式計算:N- mxM x

19、f ANx Wx(1-0.8)(5.2.5 9)式中 N所計算桿件的軸心壓力設計值;彎矩作用平面內(nèi)的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)i2的值和鋼材屈服強度（y），按本規(guī)范附錄D的表D采用，其中NexI x2Ix1，Ix1為上插管慣性矩，Ix2為下套管慣性矩;A鋼管毛截面面積;Pmx等效彎矩系數(shù)，此處為mx =1.0 .7-JM x = N x彎矩作用平面內(nèi)偏心彎矩值，2，d為鋼管支柱外徑;Wx彎矩作用平面內(nèi)較大受壓纖維的毛截面抵抗矩;NexNex2EA歐拉臨界力,2'xE鋼管彈性模量，按本規(guī)范附錄B的表B.1.3采用其中軸心壓力設計值 N=設計總荷載724600N/63根=11.5KN;軸心

20、受壓穩(wěn)定 系數(shù)；鋼材抗壓強度設計值f按該規(guī)范附錄A表A.1.1-1和表A.2.1-1采用, 按牌號Q235鋼直徑4060（鋼管直徑為48mm查表取用抗拉、抗壓和抗彎強度設計值f=205 N/mm2 ;鋼材屈服強度值fy :本設計方案使用鋼管用鋼牌號為 Q235 按鋼鐵產(chǎn)品牌號表示方法GB221-2000第321條說明，其屈服強度為2235N/mm，軸心受壓桿件毛截面面積 A按壁厚3.0mm外直徑48mn取用A=(48/2)21(48/2-3.0) 2 X 3.14159= 424.11 mm，直徑為48mm的下套管的鋼管回轉(zhuǎn)半徑4. 4(i 2= , (482 (48mm-3.0mm 2)2)

21、/4=15.945mm,其慣性矩 Ix2 =(d +d1 )464=3.14159 X( 48 +(48mm-3.0mm 2)4) /64=413320.932 mm ； 上插管為實心U型可調(diào)支托，其直徑按JGJ162-2008規(guī)范6.1.9條明確“螺桿外徑與立柱鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm =48-3.0 X 2-3 X 2=32mm 其慣性矩Ix1 = '=3.14159 X 324/64= 51471.8114 mm 推! x244小mm /51471.811 mm =8.03 ; 得錄D計算y235 =199.89 X (235 N/mm2/235) =199.89 查表范圍，

22、-=0.186;彎矩作用平面內(nèi)偏心彎矩值Mx =N -2 其中 N=11501.5N, d=48mm 得Mx=11501.5.1N X48mm/2=276036N.m;彎矩作用平面內(nèi)較大受壓的毛截面抵抗矩Wx=-. =(3.14159 X(48- (48mm -3.0mm 2)4 /48 ) )/32= 4492.96mm歐拉臨界力NexEA22 2 2 2=3.14 X 206000 N/mm X 424.11 mm /199.89 =21558.72N;i2 =2.1248 X 1500mm/15.945mm199.89 ;按 JGJ162-2008 規(guī)范查附N： xMx- dxA Wx(

23、1+0.8 旦)代各參數(shù)入公式計算得：Nex =115O1.5N/ ( 0.186 X2424.11 mm )+( 1.0 X 276036N.mm)/4492.96mm X ( 1+0.8 X2(11501.5N/21558.72N) ) = 188.86N/ mm 抗拉、抗壓和抗彎強度設計值 f=2052N/mm。由此說明加固支撐地下室頂板扣件式鋼管立柱縱橫水平拉桿步距為1500mm時穩(wěn)定性的驗算合格。&抗沖擊力計算施工電梯在下降過程中，會對樓板產(chǎn)生沖擊力，因此，須對樓板進行抗沖擊 力驗算。由沖量定律得：F.t=m.v其中F為沖力，t為時間，m為施工電梯籠子加貨物的重量，m=籠子中2x2000+貨物重2x2000=8000Kg v為速度，由施工電梯參數(shù)可知為 0.6m/s。由能量守恒可知：mv 1 由加速度公式可知：距離x=r0t -vt，V0為0,則t=0.113sF=42477.8N=42.5KN,則施工電梯基礎收到的沖擊荷載為kx22 2K為彈簧的勁度系數(shù)，x為彈簧的壓縮量，由于期間還涉及到電能、勢能及摩 擦損失，不能夠精確計算，因此只考慮動能轉(zhuǎn)化為彈簧的勢能，近似計算。由彈簧廠家提供的彈簧數(shù)據(jù)，預壓50N