500噸年產(chǎn)香菇多糖提取綜合車(chē)間設(shè)計(jì)

1、Haran UnlvarsJty of Technology500噸/年產(chǎn)香菇多糖提取綜合車(chē)間設(shè)計(jì)一、設(shè)計(jì)任務(wù)和內(nèi)容1.1設(shè)計(jì)題目年產(chǎn)5噸香菇多糖的工藝設(shè)計(jì)1.2設(shè)計(jì)原始數(shù)據(jù)（1）廠址及氣象資料河南鄭州高新區(qū) 廠區(qū)位置：地勢(shì)：廠區(qū)地勢(shì)平整氣溫：最高溫度40C最低溫度-10C平均溫度15C2）原料：香菇3）產(chǎn)品：香菇多糖4）產(chǎn)量：500噸/年5）工作制度：三班制 年工作日6）乙醇回收車(chē)間有關(guān)數(shù)據(jù) 發(fā)酵液酒精濃度：70（v） 精餾塔操作壓強(qiáng)：0.02MPa 精餾塔進(jìn)料溫度：30 r 精餾塔塔頂溫度：785C 精餾塔塔釜溫度：996C 精餾塔進(jìn)料濃度：32（ V ） 精餾塔塔釜產(chǎn)品濃度：<0.

2、01%300天2.1 全廠總平面布置 全廠總平面設(shè)計(jì)為本設(shè)計(jì)的一項(xiàng)重要任務(wù)， 總平面設(shè)計(jì)合理與否， 直接影響 新建廠能否節(jié)約而有效的的順利進(jìn)行，影響到新建廠后的生產(chǎn)、管理、成本、能 耗等各個(gè)方面， 同時(shí)還影響到全廠的美觀和今后的發(fā)展。 總平面設(shè)計(jì)的基本原則 為；（1）（2）二、設(shè)計(jì)說(shuō)明建筑物之間相互配置應(yīng)符合生產(chǎn)程序的要求，并能保證合理生產(chǎn)作業(yè)線； 原材料、半成品、成品的生產(chǎn)作業(yè)線應(yīng)銜接協(xié)調(diào)，流程疏通，避免交叉和 往返；廠內(nèi)一切運(yùn)輸系統(tǒng)布置應(yīng)適合貨物運(yùn)轉(zhuǎn)的特征， 盡可能使貨運(yùn)路線和人員 路線不交叉；4）5）2.1.1適當(dāng)劃分廠區(qū)， 建筑物之間的距離盡量縮小， 但必須符合防火和衛(wèi)生技術(shù) 條件的要

3、求；在保證安全生產(chǎn)的前提下力求縮小廠房戰(zhàn)地面積， 廠房布置盡量緊湊， 根 據(jù)生產(chǎn)的特點(diǎn)和設(shè)計(jì)擬建的工廠為中小型企業(yè)的情況， 將工廠劃分為幾個(gè) 區(qū)域，并按照區(qū)域進(jìn)行布置， 以保證各區(qū)域之間位置的協(xié)調(diào)配合， 并符合 衛(wèi)生防疫和環(huán)境美化。原料廠及堆場(chǎng)本廠的主要原料是香菇， 香菇受潮容易腐爛發(fā)霉， 所以要防止雨淋。 同時(shí)應(yīng) 保證良好的通風(fēng)條件。 應(yīng)設(shè)計(jì)在工廠主干道旁并且靠近粉碎車(chē)間， 以便減少運(yùn)輸。2.1.2 生產(chǎn)區(qū)生產(chǎn)區(qū)是工廠的主要組成部分， 占地面積很多。 生產(chǎn)區(qū)的布置在工廠的中心 地帶，與大門(mén)直接相對(duì)，使工人上下班和運(yùn)輸都比教方便。建筑物的相對(duì)位應(yīng)符合生產(chǎn)流程的要求， 同一生產(chǎn)系統(tǒng)多生產(chǎn)線路盡可

4、能成 鏈狀列。建筑物之間的距離， 在滿(mǎn)足防火要求的前提下盡量縮小， 以減少建筑面 積。提高建筑系數(shù)和場(chǎng)地利用系數(shù)。廠房的方向、位置和間距應(yīng)符合采光通風(fēng)的要求。 從方向來(lái)說(shuō)， 按生產(chǎn)流程 方向自東向西；就位置而言，苛重和震動(dòng)大的車(chē)間，如鍋爐房等，力求設(shè)置在地 址較好的地段上。 為了獲得較好的自然采光以及廠房的防震效果， 大部分采用工 字形、L形、11形廠房，外形簡(jiǎn)單整齊。為了獲得良好的通風(fēng)條件，廠房與主導(dǎo) 風(fēng)向仍成 45 度角。輔助附屬車(chē)間及其它服務(wù)環(huán)節(jié)的位置位于其服務(wù)范圍的中心或靠近主要服 務(wù)對(duì)象。如原料場(chǎng)靠近車(chē)間， 廢渣回收靠近運(yùn)輸路線。 生產(chǎn)性質(zhì)相同的車(chē)間或輔 助環(huán)節(jié)，做到盡量聯(lián)合布置，在

5、大廠房中，這樣可以縮短距離，提高場(chǎng)地的利用 率和辦事效率。 而各種不易受氣候影響的設(shè)備如塔等， 均采用露天布置， 這樣可 以節(jié)省投資。合理的進(jìn)行廠內(nèi)道路布置， 對(duì)提高運(yùn)輸效率，保證運(yùn)輸安全等均有重要意義。 道路的寬度主要取決車(chē)輛通行量、 行使車(chē)輛的型號(hào)和工廠的規(guī)模。 擬建廠設(shè)計(jì)道 路寬度為 9 米，道路的交叉口為圓形。工廠綠化可分為生產(chǎn)區(qū)綠化、 廠前區(qū)的綠化、 生產(chǎn)區(qū)與生活區(qū)之間隔離地帶 的綠化。生產(chǎn)區(qū)的綠化能減弱生產(chǎn)中散發(fā)出來(lái)的有毒氣體和噪音對(duì)人體的影響。 同時(shí)能凈化空氣， 吸收生產(chǎn)過(guò)程中散發(fā)出來(lái)的煙塵， 有助于改善廠區(qū)的氣候， 而 且能減少夏季陽(yáng)光的輻射，在冬季能防風(fēng)，有利于保溫。2.1.

6、3 廠前區(qū) 廠前區(qū)的建筑包括行政樓、研發(fā)樓、職工食堂、醫(yī)務(wù)室等。其中行政樓位于主干道前，靠近工廠邊緣。研發(fā)樓、醫(yī)務(wù)室位于主樓后邊，周?chē)O(shè)綠化帶。2.1.4 動(dòng)力區(qū)動(dòng)力區(qū)包括配電室、 鍋爐房等， 他們盡量靠近其服務(wù)的車(chē)間。 這樣可以減少 管路的鋪設(shè)和運(yùn)輸過(guò)程的損耗。配電室位于工廠的東南側(cè)，靠近外部輸電線。2.1.5 輔助車(chē)間主要的車(chē)間有備件庫(kù)、機(jī)修車(chē)間、消防車(chē)間等。他們盡量靠近生產(chǎn)區(qū)，以便 在生產(chǎn)車(chē)間發(fā)生故障或以外事故時(shí)能及時(shí)進(jìn)行修理和搶救。2.1.6 倉(cāng)庫(kù)區(qū)倉(cāng)庫(kù)區(qū)包括原料倉(cāng)庫(kù)和產(chǎn)品倉(cāng)庫(kù)， 他們都位于主干道旁以便于運(yùn)輸， 成品倉(cāng) 庫(kù)靠近噴霧干燥的附近。以上各個(gè)區(qū)域以倉(cāng)庫(kù)區(qū)、 廠前區(qū)、原料場(chǎng)構(gòu)成生

7、產(chǎn)區(qū)。 為保證生產(chǎn)的連續(xù)性， 應(yīng)合理的布置各個(gè)區(qū)， 使生產(chǎn)發(fā)生聯(lián)系的車(chē)間、 倉(cāng)庫(kù)等就近布置， 盡量減少管路 的交叉和返回，使生產(chǎn)上或與生產(chǎn)聯(lián)系緊密的分區(qū)布置達(dá)到衛(wèi)生防火的要求。廠房建筑物的布置與生產(chǎn)工藝流程相適應(yīng)。原料、半成品和成品形成 整個(gè)順序盡量保證流水作業(yè)，避免逆行和交叉； 鍋爐房、變電站等輔助車(chē)間盡量靠近其主要部門(mén)，以縮短其間距離， 節(jié)省投資。由廠前去到生產(chǎn)區(qū)的主要干道，應(yīng)避免與主要運(yùn)輸?shù)缆方徊妫?盡量使大多數(shù)廠房向陽(yáng)、背風(fēng)、避煙塵瓦斯等，盡可能使各車(chē)間采用 自然光和自然通風(fēng)等； 按防火規(guī)范的要求，保證建筑物之間的距離，符合規(guī)定； 根據(jù)衛(wèi)生規(guī)模的要求，將生產(chǎn)區(qū)布置在生產(chǎn)區(qū)的下風(fēng)向。由嚴(yán)

8、重毒害 和煙塵的氣體，盡量布置在廠區(qū)的下風(fēng)向； 根據(jù)環(huán)保的要求，生產(chǎn)區(qū)設(shè)有廢渣處理站，廢水處理站等設(shè)施；綜上所述，平面布置有以下特點(diǎn)：3)4)5)6)(1)（8）考慮工廠今后的發(fā)展，在產(chǎn)區(qū)間留有建筑余地；（9）盡量做到以生產(chǎn)區(qū)為軸線，再考慮輔助車(chē)間、行政樓和道路的安排2.2 三廢的處理及回收在香菇多糖的生產(chǎn)過(guò)程中會(huì)用到氯仿 - 正丁醇，所以會(huì)對(duì)水有一定程度的污 染，為了解決這個(gè)問(wèn)題，采取對(duì)氯仿 - 正丁醇的回收利用。在這個(gè)工藝中，基本 上沒(méi)有廢氣污染， 同時(shí)廢渣可以發(fā)酵生產(chǎn)香菇醋， 具有很好的利用價(jià)值和經(jīng)濟(jì)價(jià) 值。擬建工廠在整個(gè)生產(chǎn)工藝中，采用比較成熟的水提醇沉提取法進(jìn)行提取多 糖，然而，生產(chǎn)

9、中所用的水、乙醇等都能回收利用；對(duì)于所用的乙醇采用精餾對(duì) 其提取，并再次用于香菇多糖的提取中。 提取香菇多糖后的殘?jiān)?可以對(duì)這些殘 渣進(jìn)行發(fā)酵生產(chǎn)香菇醋，以獲得更好的經(jīng)濟(jì)利益。因此，本生產(chǎn)工藝無(wú)“三廢” 排放，可實(shí)現(xiàn)清潔生產(chǎn)。2.3 車(chē)間布置說(shuō)明本廠采用水提醇沉法制取香菇多糖，并將所用的乙醇進(jìn)行回收再利用處理。 根據(jù)實(shí)際情況，設(shè)計(jì)包括以下幾個(gè)過(guò)程：粉碎過(guò)程，提取過(guò)程，分離過(guò)程，發(fā)酵 過(guò)程，精餾過(guò)程以及其它輔助過(guò)程等。本設(shè)計(jì)任務(wù)重點(diǎn)是酒精精餾過(guò)程。因此， 下面主要介紹一下精餾塔布置情況。由于精餾過(guò)程的主要設(shè)備是精餾塔， 精餾塔屬于露天式。 車(chē)間為兩層樓結(jié)構(gòu)， 長(zhǎng)為20m,寬為6 m，高為14.

10、1 m，一層高為7 m,二層高為7.1 m。精餾過(guò)程 設(shè)有冷凝器和再沸器，及儲(chǔ)罐等其它設(shè)備。結(jié)合生產(chǎn)流程圖、 車(chē)間立面圖、 車(chē)間平面圖可以看出生產(chǎn)設(shè)備與生產(chǎn)流程的 關(guān)系，表現(xiàn)出車(chē)間的面積與空間、生產(chǎn)管理與操作條件及各工段的聯(lián)系。輔料車(chē)間與使用設(shè)備靠近。 按流程要求，為了減少動(dòng)力消耗，提高了醛塔的位置，換熱器安裝 位置稍高，也節(jié)省了動(dòng)力消耗?；ハ嗦?lián)系的設(shè)備，在保證正常運(yùn)行必須的間距的條件下，彼此可以 適當(dāng)靠近。較合理的安排廠房的出口，通道和樓梯的位置。 各設(shè)備統(tǒng)一安排，排列整齊，有足夠的操作空間，符合工藝流程的本車(chē)間還具有以下特點(diǎn)：（1）3）4）5）（2）要求。車(chē)間布置圖， 分平面布置圖和立面布

11、置圖， 圖上標(biāo)出了各主要設(shè)備的定位尺 寸；圖上標(biāo)有輪廓線、樓梯等位置。三、工藝計(jì)算及設(shè)備選型3.1 設(shè)備工藝計(jì)算及選型3.1.1 提取罐的計(jì)算及選型 物料衡算：設(shè)工作300天，則可知每日產(chǎn)量約為1.667t/天，按提取率為7%計(jì)算，每次 投料約為10t。提取過(guò)程的溫度為90C,料液比為1:20,所以可知加水量為m水=20X10000=200000kg因?yàn)樘崛≈兄饕兴?，則溶液密度可按水密度來(lái)計(jì)算；則V= m 水/1000=200m3取V實(shí)際=1.5 V，則V實(shí)際 =300 m3熱量衡算：由于為間歇式操作，里面保持90C恒溫提起，其中需要的熱量為可用下式計(jì)算：C=4.2Q=Cm AT在提取時(shí)，

12、里面主要是大量的水，所以比熱容近似可按水的計(jì)算,kJ/mol K ；故，Q=CmAT=4.2 >(2000+100) )(90-25)=57330000 kJ總傳熱系數(shù)由經(jīng)驗(yàn)可知：K=2000W/m C所以可的加熱面積為：A K(t t0)5733004.4m22000 (9025)公稱(chēng)體積實(shí)際體積加熱面積加料口直徑外形尺寸2m33m34.5m2400mm1300(850攪拌速率排出口直徑質(zhì)量配套電機(jī)60r/mi n800mm2050kg4kw所以提取罐的體積為3m3，設(shè)計(jì)選用3.1.2蒸發(fā)器的計(jì)算及選擇蒸發(fā)設(shè)備在結(jié)構(gòu)上必須有利于過(guò)程的進(jìn)行，因此，選用和設(shè)計(jì)蒸發(fā)器設(shè)備時(shí) 應(yīng)考慮以下幾點(diǎn)：

13、1)2)提取罐主要參數(shù)表3)4)5)6)20個(gè)提取罐尺寸如下表:盡量保證較大的傳熱系數(shù)要適合溶液的一些特性，如黏度、起泡性、熱敏性、溶解度隨溫度變化的 特性及腐蝕性；能完善地分離液沫盡量減少溫差損失能排出溶液在蒸發(fā)過(guò)程中析出的結(jié)晶體能方便地清洗傳熱面綜上所述，選取了單效蒸發(fā)過(guò)程，計(jì)算如下： 水分蒸發(fā)量在蒸發(fā)器中，從溶液中蒸發(fā)出的水分可由一般物料衡算方程解出，即Fx0= (F-W) x所以W空4F(1 X0)xxF 溶液加料量，kg/h W水分蒸發(fā)量，kg/hX0, X料液與完成液的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%其中 X0=0.35%, x=1%，F(xiàn)=20t/h 則：W=13t/h 蒸汽消耗量在蒸發(fā)器中所消耗的熱

14、量主要是供給發(fā)生二次蒸發(fā)所需的潛熱，除此之外, 還要供給溶液加熱至沸點(diǎn)及損失于外界熱量，所以蒸發(fā)量由以上三者之和決定, 可以通過(guò)熱量衡算求得；DI+FCt o=Wi+(FC-WC)t 1+DC?+qD(I-C?)=W(i- Ct 1)+ FC(t 1- to)+q '由上式可以計(jì)算計(jì)算熱蒸汽的消耗量：D= W(i- Ct1)+ FC(t1- to)+q '/ (I-C?)假設(shè)加熱蒸汽和二次蒸汽都在冷凝溫度時(shí)排出，則(I-C? )與 (i- Ct 1)分別為加熱蒸汽和二次蒸汽的蒸發(fā)潛熱。所以上式可簡(jiǎn)化為：D=Wr+FC(t 1- to)+q /R式中：C溶液的比熱容，kJ/mol

15、 kkJ/molkJ/molD 加熱蒸汽的消耗量，kJ/hI 加熱蒸汽的熱含量，i二次蒸汽的熱含量，R加熱蒸汽的蒸發(fā)潛熱，kJ/mol r二次蒸發(fā)的蒸發(fā)潛熱，kJ/mol ?冷凝水的溫度，Kto, t溶液最初溫度與最終溫度(沸點(diǎn))，Kq'損失于外界的熱由于多糖含量為0.35%<20%，則溶液比熱容C近似為：C=C2(1-B)貝C=4.2 X1-0.35%)=4.18kJ/kg K 料液溫度為30r，出口為100C，蒸發(fā)器蒸發(fā)的壓力：101.3KPa,極熱蒸汽是143.3 KPa下的飽和溫度，在此溫度下，可知r=2257kJ/kg, R=2230kJ/kg故，D=1.57t 蒸汽

16、/h因?yàn)?Q=DR=15700X2230=9775.8KW所以傳熱面積：A=Q/KT已知 K=1704W/m2 K則傳熱面積 A=97758/17O4 XO= 1.6m2 蒸發(fā)器的主要尺寸加熱室主要尺寸：選用15mnX 3mm,長(zhǎng)為1m的不銹鋼管作為加熱管， 管數(shù)為：1.634根；An dol 3.14 0.015為了安全，取n=34X1.1=38根。加熱管按正三角形排列，則管束中心線上的管子數(shù)約為：nc=1.1 n1/2=1.1 X81/2=7 根b'取管心距S為50mm,取管束中心線上最外層的中心至殼體內(nèi)部的距離 為1.5do，則極熱室直徑為：di=S(nc-1)+2b =5OX7

17、-1)+2 X.5 X5)=345mm圓整后去di=400mm循環(huán)管尺寸計(jì)算：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，循環(huán)管的截面積取80%的加熱管總面積,循環(huán)管總面積為：f 0.8nd2 0.8 38 0.785 (15 3)2 0.0035m24所以循環(huán)管直徑為:/T?M 0.0035d q q 3.M 0.0668m圓整后取d=70mm分離室尺寸計(jì)算：取分離室高度為 1m。假設(shè)蒸發(fā)時(shí)的真空度為-0.08MPa, 相當(dāng)于絕對(duì)壓強(qiáng)的20KPa,二次蒸汽的密度P為0.131kg/m3，則二次蒸汽的體積 流量為：Vs0.1310.4m3/s取允許蒸發(fā)體積強(qiáng)度為Vs,y=1m3/m3 s,貝U:M 0

18、.4 J0.731m ,V 3.14Dz4Vs取 Dz=800mm所設(shè)計(jì)的外循環(huán)蒸發(fā)器主要尺寸如下表4.2：表4.2外循環(huán)蒸發(fā)器主要尺寸表規(guī)格加熱管長(zhǎng)度/m根數(shù)加熱室直徑長(zhǎng)度/m/mm分離室直徑高度/m/mm循環(huán)管 直徑/mm 15mm< 3mm138400約 1800 1703.1.3醇析罐設(shè)計(jì)計(jì)算醇析過(guò)程主要是將水提后的多糖溶液進(jìn)一步進(jìn)行醇析提取， 已得到純度較高 的多糖。醇析過(guò)程主要在常溫下進(jìn)行操作， 因?yàn)橐掖既菀讚]發(fā)，溫度過(guò)高會(huì)使乙 醇大量揮發(fā)而產(chǎn)生浪費(fèi)，并且高溫操作也會(huì)帶來(lái)危險(xiǎn)。（1）醇析罐體積計(jì)算物料衡算：由于整個(gè)過(guò)程為間歇操作，按照任務(wù)量可知每次進(jìn)料為2000kg，含糖量為

19、0.35%，經(jīng)過(guò)蒸發(fā)器蒸發(fā)濃縮后濃度達(dá) 0.1%，可計(jì)算出每次投入醇析罐的量為：2000>0.35%=1%m貝U，m=7/0.01 kg =700kg由于加入的糖溶液中99%為水，則溶液密度近似可按水密度計(jì)算，貝V 水=700/1000 m3=0.7m3按照物料衡算可計(jì)算得到加入95%乙醇的體積，計(jì)算如下：（V 水+V） 70%=95%VV 2m3所以，每次加入95%乙醇的量為2 m3。因?yàn)榭砂大w積加和性來(lái)計(jì)算，所以可近似認(rèn)醇析時(shí)的體積為2 .7m3。取裝填系數(shù)為：0.85213D2H1.1D34貝U,V實(shí)=2.7/0.85=3.1 m3,查文獻(xiàn)16可取醇析罐H/D=1.1（按反應(yīng)器類(lèi)型

20、選擇）。所以，V -4074；=1.5m，h=1.1d=1.1 心1（2）醇析罐材料選擇設(shè)計(jì)選用三個(gè)提取罐，取其壁厚為 20mm，材料為20R（ GB6654）;許用溫度為>-20 C；厚度 20mm<34mm； 壓力位1.01M Pa。3.1.4脫蛋白罐設(shè)計(jì)計(jì)算脫蛋白過(guò)程主要是為了使多糖里含有的蛋白類(lèi)物質(zhì)脫除掉， 因?yàn)榈鞍状嬖趯?對(duì)多糖的保健及醫(yī)療效果有較大影響。在脫蛋白過(guò)程中按照 1:1的物料與氯仿- 正丁醇的比例混合脫除，脫除溫度在常溫下進(jìn)行。(1)脫蛋白罐體積計(jì)算加入的過(guò)濾后的多糖經(jīng)過(guò)與水1:10溶解后加入到脫蛋白罐，則加入體 積可得：m=7X10kg=70kgVi=m/

21、p=70/1000=0.07m3m3,查文獻(xiàn)18,可取醇析罐H/D=1.1(按反應(yīng)器類(lèi)型所以 V=2 Vi=2X).07=0.14 m 取裝填系數(shù)為：0.82 貝U, V 實(shí)=0.14/0.82=0.17 選擇)。所以，V1d2h +1.1D3J 4VV3.14 1.1G1 3100 W2G2100 W100 W28.75100 85.7 百I(mǎi)T EiS0?m=444mm，圓整后取 D=450mm，H=1.1D=1.1 X50mm=495mm(2) 脫蛋白罐材料選擇 設(shè)計(jì)選用三個(gè)提取罐，取其壁厚為 10mm,材料為20R (GB6654);許用溫度為>-20 C；厚度 10mm<3

22、4mm； 壓力位1.01M Pa。3.1.5干燥器的計(jì)算及選擇設(shè)計(jì)處理的多糖液體含水量為85.7% (濕基)，環(huán)境溫度t0=20C，相對(duì)濕度 為80%，加熱蒸汽的壓力為0.8MPa,進(jìn)風(fēng)溫度t1=160C，排風(fēng)溫度t2=80C，產(chǎn) 品的含水量為2%。(1)水分蒸發(fā)量8.75 85.7 27.5kg/h100 2(2)多糖產(chǎn)量相對(duì)濕度為80%，在I H圖上查得(3) 進(jìn)風(fēng)量 根據(jù) t0=20°C,x0=0.0118kg水蒸氣/kg干空氣 l0=49.24kJ/kg 干空氣當(dāng)t1=160C, t2=80C時(shí)，在I H圖上查得11=12=192.59 kJ/kg 干空氣 x=0.0425k

23、g水蒸氣/kg干空氣所以，L化 0.04257.50.0118 244.3kg 干空氣/h根據(jù)計(jì)算求得空氣在20C時(shí)比容Y=0.87m3/kg干空氣 所以進(jìn)風(fēng)量為：(4) 排風(fēng)量 根據(jù)計(jì)算，所以排風(fēng)量為：(5) 總熱耗 理論熱耗：Vo=L v=244.3 ®.87=212.54m3/h80C時(shí)，尾氣排出時(shí)的含濕空氣比容y=1.09m3/kg干空氣V2=L v=244.3 1.09=266.3m3/h因?yàn)樵谶\(yùn)行中有設(shè)備的熱量損耗，Qt=I(12-10)=212.54 (192.59-49.24)=30467.6kJ/h這里設(shè)定熱量損耗為 8%,則QpQt30467 33117kJ/h0

24、.920.8Mpa時(shí)，飽和蒸汽溫度為當(dāng)表壓為(6)空氣加熱管面積 查飽和水蒸汽性質(zhì)表得，T=1745C,飽和蒸汽的比熱焓為：l=2778kJ/kg,冷凝水比熱焓i=734.1 kJ/kgo對(duì)數(shù)平均溫度為:則，極熱面積Atm(T to)仃 tj (174.5 20) (174.5 160)'nHln E 20174.5 16059.20CQ Ptm331 竺 6.7m259.284(7)蒸汽消耗量QpI i16.1kg蒸汽 /h331172778 734.1所以，可選擇噴霧干燥器型號(hào)為：PD-2型，其主要技術(shù)參數(shù)如下表 4.3:表4.3噴霧干燥器主要參數(shù)表型號(hào)水分蒸發(fā)量/kg所需功率/k

25、wP D-214353.1.6儲(chǔ)罐的選擇 儲(chǔ)罐(I)的用途是用來(lái)暫存原料，主要起到緩沖作用然后送入下一步處理。 設(shè)計(jì)按一天提取的任務(wù)量來(lái)計(jì)算，則所需要的體積為：V=3>3=9m3;填充系數(shù)：0.85罐實(shí)際容積：V實(shí)=10m3查文獻(xiàn)16,可選儲(chǔ)罐型號(hào)為：HG5-1574-85計(jì)算容積為10m3，儲(chǔ)罐內(nèi)徑為2000 mm，罐壁高度為：3185mm，拱頂高度 為：260mm，總高：3445mm,拱頂厚度：5.5 mm。所用材料為：20R ( GB66547)儲(chǔ)罐的液位計(jì)選擇：鋼與玻璃燒結(jié)液位計(jì)(HG216061993)其適用范圍：鋼與玻璃燒結(jié)液位計(jì)用于觀察化工、石化、醫(yī)藥等。使用溫度：0180

26、C設(shè)計(jì)壓力：-0.12.5 MPa其儲(chǔ)罐主要參數(shù)見(jiàn)下表4.4 (a)表4.4 (a)提取后原料儲(chǔ)罐主要參數(shù)表公稱(chēng)容積/m3公稱(chēng)直徑/mm拱頂咼度/mm拱頂厚度/mm總高度/mm管壁高度/mm10200085.534453185儲(chǔ)罐(n)的用途是存儲(chǔ)乙醇本儲(chǔ)罐標(biāo)準(zhǔn)系列的設(shè)計(jì)壓力為常壓， 設(shè)計(jì)溫度為OCW00C,公稱(chēng)容積Vg 為 0.18m3。所以根據(jù)乙醇儲(chǔ)罐的大小可選擇儲(chǔ)罐型號(hào)為：HG5-1573-85-19,其主要參數(shù)如下表 4.4：表4.4 (b)乙醇儲(chǔ)罐主要參表公稱(chēng)容積/m3全容積/m3公稱(chēng)直徑/mm厚度/mm咼度/mm允許腐蝕裕度/mm儲(chǔ)罐質(zhì)量/kg66.282000820002.511

27、604.2主要設(shè)備工藝計(jì)算及選型 4.2.1精餾過(guò)程原理和條件精餾是多級(jí)分離過(guò)程，即多次而且同時(shí)運(yùn)用部分氣化和部分冷凝的方法，使混合液得到較完全分離，以分別獲得接近純組分的操作。利用t-x-y相圖，可以對(duì)精餾原理作具體的分析說(shuō)明。如圖4.1將組成為XF,溫度為tF的混合液加熱到ti，使其部分氣化，并將氣 相與液相分開(kāi)，可得到氣相組成為 y1，液相組成為X1產(chǎn)品。t-x-y理論上多次部分氣化在液相中可獲得高純度的難揮發(fā)組分，多次部分冷凝在 氣相中可獲得高純度的易揮發(fā)組分， 但因產(chǎn)生大量中間組分而使產(chǎn)品量極少， 且 設(shè)備龐大。工業(yè)生產(chǎn)中的精餾過(guò)程是在精餾塔中將部分氣化過(guò)程和部分冷凝過(guò)程 有機(jī)結(jié)合而

28、實(shí)現(xiàn)操作的。如下圖4.2所示為一精餾塔。下面由加熱釜(再沸器)供熱，使釜中殘液部分 汽化后蒸汽逐板上升，塔中各板上液體處于沸騰狀態(tài)。頂部冷凝得到的餾出液部 分作回流入塔，從塔頂引人后逐板下流，使各板上保持一定液層。上升蒸汽和下因此塔底部溫度最高，而頂部回 因此塔頂部溫度最低，整個(gè)塔內(nèi)的溫度由下向上逐降液體呈逆流流動(dòng)，在每塊板上相互接觸進(jìn)行傳熱和傳質(zhì)。 原料液于中部適宜位 置處加入精餾塔，其液相部分也逐板向下流入加熱釜，汽相部分則上升經(jīng) 各板至塔頂。由于塔底部幾乎是純難揮發(fā)組分， 流液幾乎是純易揮發(fā)組分， 漸降低。圖4.2精餾塔中物料流動(dòng)示意圖精餾操作分析可知，為實(shí)現(xiàn)精餾分離操作，除了具有足夠?qū)?/p>

29、數(shù)塔板的精餾塔 以外，還必須從塔頂引人下降液流（即回流液）和從塔底產(chǎn)生上升蒸汽流，以建立 汽液兩相體系。因此，塔底上升蒸汽流和塔頂液體回流是精餾過(guò)程連續(xù)進(jìn)行的必 要條件。3.2.2精餾操作對(duì)塔設(shè)備的要求精餾所進(jìn)行的是氣（汽），液兩相之間的傳質(zhì)，而作為氣（汽），液兩相傳質(zhì)所 用的塔設(shè)備，首先必須要能使氣（汽），液兩相得到充分的接觸，以達(dá)到較高的傳 質(zhì)效率。但是，為了滿(mǎn)足工業(yè)生產(chǎn)和需要，塔設(shè)備還得具備下列各種基本要求：（1）氣（汽），液處理量大，即生產(chǎn)能力大時(shí)，仍不致發(fā)生大量的霧沫夾帶， 攔液或液泛等破壞操作的現(xiàn)象。（2）操作穩(wěn)定，彈性大，即當(dāng)塔設(shè)備的氣（汽），液負(fù)荷有較大范圍的變動(dòng)時(shí)， 仍能在較

30、高的傳質(zhì)效率下進(jìn)行穩(wěn)定的操作并應(yīng)保證長(zhǎng)期連續(xù)操作所必須具有的可靠性。（3）流體流動(dòng)的阻力小，即流體流經(jīng)塔設(shè)備的壓力降小，這將大大節(jié)省動(dòng)力消耗，從而降低操作費(fèi)用。 對(duì)于減壓精餾操作， 過(guò)大的壓力降還將使整個(gè)系統(tǒng) 無(wú)法維持必要的真空度，最終破壞物系的操作。（4）結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，材料耗用量小，制造和安裝容易。（5）耐腐蝕和不易堵塞，方便操作，調(diào)節(jié)和檢修。（6）塔內(nèi)的滯留量要小。3.2.3 塔設(shè)備的類(lèi)型 氣液傳質(zhì)設(shè)備主要分為板式塔和填料塔兩大類(lèi)。精餾操作既可采用板式 塔，也可采用填料塔。板式塔為逐級(jí)接觸型氣 -液傳質(zhì)設(shè)備，其種類(lèi)繁多，根據(jù) 塔板上氣 -液接觸元件的不同，可分為泡罩塔，浮閥塔，篩板塔，穿流多孔

31、板塔， 舌形塔，浮動(dòng)舌形塔和浮動(dòng)噴射塔等多種。工業(yè)上最早使用的是泡罩塔 （1813年），篩板塔（1832年），其后，特別是在本 世紀(jì)五十年代以后， 隨著石油， 化學(xué)工業(yè)生產(chǎn)的迅速發(fā)展， 相繼出現(xiàn)了大批新型 塔板，如 S 型板，浮閥塔板，多降液管篩板，舌形塔板，穿流式波紋塔板，浮動(dòng) 噴射塔板及角鋼塔板等。 目前從國(guó)內(nèi)外實(shí)際使用情況看， 主要的塔板類(lèi)型為浮閥 塔，篩板塔及泡罩塔，而前兩者使用尤為廣泛。（1）篩板塔篩板塔也是傳質(zhì)過(guò)程常用的塔設(shè)備，它的主要優(yōu)點(diǎn)有： 結(jié)構(gòu)比浮閥塔更簡(jiǎn)單，易于加工，造價(jià)約為泡罩塔的 60%，為浮閥塔的 80%左右。 處理能力大，比同塔徑的泡罩塔可增加 1015%。 塔板效

32、率高，比泡罩塔高 15%左右。 壓降較低，每板壓力比泡罩塔約低 30%左右。 篩板塔的缺點(diǎn)是： 塔板安裝的水平度要求較高，否則氣液接觸不勻。 操作彈性較小 （ 約 2 3）。 小孔篩板容易堵塞。（2）浮閥塔在泡罩塔的基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái)的，它主要的改進(jìn)是取消了升氣管和泡罩， 在塔板開(kāi)孔上有浮動(dòng)的浮閥，浮閥可根據(jù)氣體流量上下浮動(dòng)，自行調(diào)節(jié)，使 氣縫速度穩(wěn)定在某一數(shù)值。 這一改進(jìn)使浮閥塔在操作彈性， 塔板效率， 壓降， 生產(chǎn)能力以及設(shè)備造價(jià)等方面比泡罩塔優(yōu)越。但在處理粘稠度大的物料方 面，又不及泡罩塔可靠。 浮閥塔廣泛用于精餾， 吸收以及脫吸等傳質(zhì)過(guò)程中。塔徑從200mm到6400mm,使用效果均較好。

33、國(guó)外浮閥塔徑，大者可達(dá)10m, 塔高可達(dá)80m,板數(shù)有的多達(dá)數(shù)百塊。 得多。浮閥塔之所以這樣廣泛地被采用，是因?yàn)樗哂邢铝刑攸c(diǎn)： 處理能力大，比同塔徑的泡罩塔可增加 2040%，而接近于篩板塔。 操作彈性大，一般約為 59，比篩板，泡罩，舌形塔板的操作彈性要大400 660N/m2。塔板效率高，比泡罩塔高 15%左右。 壓強(qiáng)小，在常壓塔中每塊板的壓強(qiáng)降一般為 液面梯度小。 使用周期長(zhǎng)。粘度稍大以及有一般聚合現(xiàn)象的系統(tǒng)也能正常操作。 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，安裝容易，制造費(fèi)為泡罩塔板的6080%,為篩板塔的120 130%。根據(jù)工藝要求，本設(shè)計(jì)中選用浮閥塔。3.3精餾塔工藝設(shè)計(jì)計(jì)算3.3.1精餾塔的物料衡算根

34、據(jù)任務(wù)可知，年產(chǎn)酒精是1800噸，按每年150天計(jì)算，則平均產(chǎn)量為1.8106“ 心500kg/h ；150 24產(chǎn)物濃度（酒精）95%（v），而換算為質(zhì)量濃度為93.9%; 進(jìn)料體積濃度為70%，換算為質(zhì)量濃度為67.2%;查文獻(xiàn)19可知：乙醇含量70%時(shí)，密度0.879g/ml ;所以乙醇含量95%時(shí)，密度0.804g/ml。XfXd67.2/4667.2/46 32.8/1893.9/4693.9/46 6.1/180.4450.858MfMd(0.445 46(0.858 46500 kmol/h 40.020.555 18)g/mol0.142 18)g/mol30.46g/mol4

35、2.02g/mol釜液出料濃度控制在11.9kmol/0.01%以?xún)?nèi)，所以Xw0.01/ 460.000040.01/ 46 99.99 /18全塔物料衡算:F=D+WFxf=Dxd+Wxw又因?yàn)閄fXwXdXwXdXfW=11.05 kmol/h所以解得 F=22.95kmol/hR=2.5工藝中采用冷液進(jìn)料， 又因?yàn)?L=RD 其中取由T-X-Y圖可知，當(dāng)xf=0.445時(shí)，乙醇一水溶液的泡點(diǎn)為 80.05C，在2.994kJ/kg K 864kJ/kg4.18 kJ/kg K 2258kJ/kg品均溫度為（80.05+30） /2=55.03C下，查文獻(xiàn)17附錄查的乙醇與水的相關(guān)物 性參

36、數(shù)為：乙醇的比熱容乙醇的汽化潛熱水的比熱容水的汽化潛熱CmA=137.73 kJ/kmol K rA=38916 kJ/kmol CmB=75.26 kJ/kmol K換算成摩爾單位：乙醇的摩爾比熱容乙醇的摩爾汽化潛熱水的摩爾熱熔水的摩爾汽化潛熱rB=40644 kJ/kmol比較水與乙醇的摩爾汽化潛熱可知，系統(tǒng)滿(mǎn)足衡摩爾流假設(shè)，則: 加料液的品均摩爾熱容：Cmp CmAXA CmB(1 XA)103.06kJ/kmol g<137.73 0.445 75.26 0.555加料液的平均汽化潛熱：r aXa rB(1 Xa)389160.44540644 0.55539875.04kJ/k

37、mol所以可得:CmP(T t)r103.06 y (80.05 39875.0430)1.133.3.2理論塔板數(shù)的計(jì)算（1）作 t-x-y 圖 查文獻(xiàn)17可知乙醇-水溶液氣液平衡數(shù)據(jù)，作t-x-y 圖常壓下乙醇一水溶液的t-x-y圖圖4.3圖4.4常壓下乙醇一水溶液的x-y圖(2)由平衡數(shù)據(jù)作得x-y圖，求得最小回流比因?yàn)橐掖家凰芤旱膞-y曲線是非正常曲線，所以只能用圖解法求得最小回 流比，方法是過(guò)xd點(diǎn)作與x-y相切的直線，直線交于y軸(0, 0.27),求得直線 的斜率k，由此可以得到k= 0.66;所以 _Rn 0.66,Rmin 1Rmin = 1.9,則由經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)取得 R=2.

38、5（1.1 2.0） Rmin，貝U R=2.5。(3)逐板計(jì)算法計(jì)算理論板數(shù)則精餾段操作線方程為:yn 1LVxn2.5Xn2.5 10.714xnDVXdRR 1 R 10.8582.5 10.245提餾段液相流量：提餾段汽相流量：則提餾段操作線方程為:Lyn 1 Vxn55.68Xn DXd FXfV11.9 0.858 22.95 0.44544.6344.631.25xn 0.000057L'=L+qF=29.75+1.13 22.95=55.68kmol/hV'= L'-W=55.68-11.05=44.63 kmol/h由相平衡方程y 占匸可知，x廠九當(dāng)

39、x (0.6, 當(dāng) x (0.5, 當(dāng) x (0.3, 當(dāng) XV 0.3,根據(jù)乙醇一水體系的相平衡數(shù)據(jù)可計(jì)算出相對(duì)揮發(fā)度，結(jié)果如下: 當(dāng) x>0.7, y>0.755 時(shí)，a=1.29;0.7), y (0.698, 0.755)時(shí)，a=1.43;0.6), y (0.657, 0.698)時(shí)，a=1.72;0.5), y (0.575, 0.657)時(shí)，a=2.44;yv 0.575 時(shí)，a=4.5;y5 0.714X4 0.245 0.714 0.752 0.245 0.782因?yàn)閝=1.13,則由xq(R 1)Xf (q 1)Xd 可得.3.5 0.445 0.13 0.85

40、8Xq3.5 1.130.46已知塔頂y, Xd 0.858，按逐板計(jì)算方法可算:精餾段：從第一塊板下降的液相組成:Xiyi0.858a (a 1)yi1.29 0.29 0.8580.824從第二塊板上升的汽相組成:y20.714x10.2450.714 0.824 0.2450.833從第二塊板下降的液相組成:X2y20.833a (a 1)y21.29 0.29 0.8330.795從第三塊板上升的汽相組成:y30.714X20.2450.714 0.795 0.2450.813從第三塊板下降的液相組成:X3a (a 1)y30.8130.7721.29 0.29 0.813從第四塊板上

41、升的汽相組成:y 0.714X30.2450.714 0.7720.2450.796從第四塊板下降的液相組成:0.796X4a (a 1)y41.29 0.29 0.7960.752從第五塊板上升的汽相組成:從第五塊板下降的液相組成:y60.77，X0.721 ；y70.759，X70.709 ；y80.751，x80.678 ；y90.729， x90.652 ；y100.71， X100.631 ；y110.695 ， X110.569 ；y120.651， X120.434Xq0.46 ；同理可知:X5y5a (a 1)y50.7821.29 0.29 0.7820.736因?yàn)閄i2Xq

42、，則從第十二塊板加料，此處為進(jìn)料板。Xw0.00004 ；提餾段：從第十三塊板上升的汽相組成:y131.25x10.0000571.25 0.434 0.0000570.54244從第十三塊板下降的液相組成:Xl3yi3a (a 1)yi3O.542440.2085144.5 3.5 0.54244同理可知:y140.260586， X140.072628 ；y150.090728， x150.021693 ；y160.027059， x160.006142 ；y0.007621，x170.001704 ；y180.002073，X180.000461 ；y190.000519， x190.0

43、00115 ；y200.000087， x200.000019所以求得理論板數(shù)為20塊，加料板載第十二塊。塔釜：XW=0.00004 時(shí)，tW=99.6C(4)塔板效率的計(jì)算塔頂：XD=0.858 時(shí)，tD=78.2C所以塔頂和塔釜的算數(shù)平均溫度為78 2 99 678.2 99.6 88.9C，由此查文獻(xiàn)17知，在88.9C時(shí),乙醇0.4mPa S；0.3mPa s。根據(jù)公式lg LmXi Ig i可得:Lm10(0.445lg0.40.555lg0.31 0 (0.17711 0.29026)0.34所以，由奧康奈爾關(guān)聯(lián)式:Et0.49(g l) 0.245可得塔板效率為:Et0.49(

44、g l) 0.2450.49 (2.10.34) 0.2450.532(5)實(shí)際板數(shù)及加料位置的確定Et2535.7取整數(shù)N 36塊12 120.6，取整數(shù) Nf 21塊 0.532所以在第21快板加料(由上向下數(shù))3.4.1除沫器由文獻(xiàn)20可知，除沫器的適宜氣速為加料板位置Nfu 0.108-_-0.108J779.94 j44m/s 2.51m/sV 1.44除沫器的直徑為厚戸£ 0.399mV U V3.14 2.51則選取高效絲網(wǎng)除沫器,3.4.2接管直徑計(jì)算(1)塔頂蒸汽出口管徑高度為 150mm因?yàn)殚y孔氣速Umax可以達(dá)到7.8m/s，所以取蒸汽速度Ud 10m/s，則管

45、徑為dD 輕 J口亟 m 0.2m¥ u V 3.14 10查GB8163-87,選用 245X 10mmi勺熱軋無(wú)縫鋼管(2)回流液管徑由于靠重力回流，所以選用回流液流速為UR=0.3m/s，則管徑J4 3.8 10 4m 0.04mY 3.14 0.3廣查GB8163-87可知，選用 45)2.5mm的熱軋無(wú)縫鋼管(3)進(jìn)料管徑由于用泵進(jìn)料，所以選用UF=1.0m/sdRUr又 Fs FM LF3600 lf22.95 30.46 m3/s 2.4 104m3/s，則管徑為:3600 806.78dF匡 J4 2.4 10 4 m 0.0175mY UfY 3.14 1.0Uf查

46、 GB8163-87,(4)釜液排除管徑 釜液流出速度取選用 22X2mm的熱軋無(wú)縫鋼管uw=0.5m/s又Ws衛(wèi)也_3600 Lw薦鬻m3/s 5.8 105m3/s，則管徑為:J4WS4 5.8 10 5dwJ Jm 0.013muwV Uw V 3.14 0.5查GB8163-87,選用 18>2.5mm的熱軋無(wú)縫鋼管(5)進(jìn)氣管徑由于操作表壓為0.02MPa,進(jìn)氣量Vs=V=41.65kmol/h，取u=10m/s3/s 0.28m3/s，則管徑為:P XZ 18 41.65又 Vs ms 3600 1.08dw輕戸8m 0.189mY u V3.14 10查 GB8163-87

47、,選用203>6mm的熱軋無(wú)縫鋼管/32MPa, (T =13MIPa, os=245 MPa； <13MPa, T =113 MP, 83=235 MPa； E=1.9 X05 MPa3.42按計(jì)算壓力計(jì)算筒體和封頭的厚度筒體：3.4精餾塔機(jī)械強(qiáng)度設(shè)計(jì)及校核3.4.1材料的選擇筒體與封頭材料選用20R,群做材料選用Q235-A，材料的有關(guān)性能參數(shù)如 下：20RQ235-AO.1 800 mm 0.35mmPC2 132 0.85 0.1封頭采用標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭:PcDiK0.1 800 1S 產(chǎn)匸二_二r一:mm 0.35mm2 Y0.5PC2 132 0.85 0.5 0.1加上壁

48、厚附加量C=2mm,并圓整，還應(yīng)考慮剛度、穩(wěn)定性及多種載荷等因 素，取筒體、圭寸頭和裙座的名義厚度 Sn均為10mm，貝U Se=Sn"C=10-2=8mm。 3.4.3塔的質(zhì)量載荷計(jì)算3.4.3.1塔殼和裙座的質(zhì)量(1)圓筒塔體圓筒總高度：H0=10.8m-(0.822 0.82) 10.8 7.85 103kg 2156.3kg4m (d0 Dj2)H0 鋼4(2)封頭質(zhì)量查的DN800mm，厚度為10mm得橢圓圭寸頭質(zhì)量約為73kg，則:m2=73X2=146kg(3)裙座質(zhì)量 按圓筒計(jì)算m3 -(Do Dj2)Hs 鋼一(0.822 0.82) 2 7.85 103 399.

49、3kg44所以，m01 =m1+m2+m3=(2156.3+146+399.3) kg =2701.6kg 3.4.3.2塔內(nèi)構(gòu)件質(zhì)量由資料可查的浮閥塔盤(pán)單位質(zhì)量為m02汀叫75 73.4.3.3人孔、法蘭、接管與附屬物質(zhì)量75kg/m2。0.82 36 75kg 1356.5kgma=O.25moi=O.25X 2701.6=675.4kg343.4保溫材料質(zhì)量mo3為封頭保溫層質(zhì)量，保溫層材料為復(fù)合硅酸鹽，厚度為100mm。2 2 'm03 (D0 2 S)D0 H 0 2 2m0340.398 3000.784 (1.022 0.822) 10.8 3001055.4kg3.4.

50、3.5平臺(tái)、扶梯質(zhì)量2 2m04 (D。2ds 2B) (D。2ds)4-(0.822 0.1 2 0.9)2(0.8241333.9kg12nqpQfHf0.2)2-2 150 40 132式中：qp平臺(tái)單位質(zhì)量，為150kg/m2; Hf扶梯高度，為13m;qF籠式扶梯的單位質(zhì)量，為40kg/m；n平臺(tái)數(shù)量,3.4.3.6操作時(shí)塔內(nèi)物料質(zhì)量2個(gè)。m047DihL L 4恥L rf LhL=0.05m,779.94 879.59829.77kg/m 3，塔釜深度 ho=1m,vf=0.199 m3所以，20.82 1 829.77 0.199 829.770.82 0.050.785(750

51、.4416.9 165.1)kg1332.4kg3.4.3.7充水質(zhì)量m0436 829.770.785mo52Di Hq w 2vf w42 0.199 1000)kg2(0.785 0.810.8 10005823.9kg3.4.3.8全塔操作質(zhì)量、全塔操作質(zhì)量：全塔最小質(zhì)量及最大質(zhì)量m。m01 m02 m03 m04 口05(2701.6 1356.5 1055.48455.2kgma1333.9 1332.4675.4)kg全塔最小質(zhì)量:mminm01 0.2m02(2701.6 0.26037.6kgmam03 m041356.5 1055.4 1333.9675.4)kg全塔最大質(zhì)

52、量:mmaxm0i m02 m035823.9)kg(2701.6 1356.5 1055.4 1333.9 675.412271.3kg3.4.4塔的自陣周期計(jì)算 塔自振周期：Ti 90.33H器103T1 90.33 14100嚴(yán)孚氓103V1.9 105 8 80030.5s3.5全廠附屬設(shè)備選型3.5.1換熱器的選擇已知條件：進(jìn)口流量為：700kg/h 循環(huán)冷水入口溫度：25r，出口溫度：40C 料液入口溫度：100C，出口溫度：30r定性溫度：對(duì)于一般氣體和水等低粘度流體，其定性溫度可取流體進(jìn)出口溫度的平均值，故殼程混合氣體定性溫度為：T=100+30/2r =65 r管成流體的定性溫度為：t=40+25/2=32.5rp =980.5kg/m3Cpi=4.178kJ/kg K-?i=0.663W/m K2=0.438 >103uPas乙醇水精餾塔