midas標(biāo)準(zhǔn)滿堂支架計(jì)算書

1、1編制依據(jù)“XX橋”相關(guān)施工圖紙；公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTG/ F50-2011）；鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017-2003)；木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB500052003）；建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)；建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ166-2008)；路橋施工計(jì)算手冊(cè)（人民交通出版社2001.5）；Midas Civil 2012 有限元分析軟件；建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 50007-2011）。2工程概況項(xiàng)目工程概況現(xiàn)澆梁概況（文字+梁截面構(gòu)造圖）3支架布置形式支架正面、側(cè)面、平面布置圖。翼板下

2、橫向設(shè)置100mm×100mm的方木，軸間距600mm；縱向設(shè)置150×150mm的方木，軸間距600mm；碗扣式支架橫向間距600mm，縱向間距900mm，橫桿水平步距1200mm。底腹板下橫向設(shè)置100mm×100mm的方木，軸間距400mm；縱向設(shè)置150×150mm的方木，腹板區(qū)間距600mm，頂?shù)装鍏^(qū)間距900mm；碗扣式支架縱向間距900mm，腹板區(qū)橫向間距600mm，頂?shù)装鍏^(qū)橫向間距900mm，橫桿水平步距1200mm?；A(chǔ)采用60cm厚C20素混凝土+30cm厚37灰土換填壓實(shí)。所有模板均為15mm厚優(yōu)質(zhì)竹膠板。滿堂支架其余布置，如天桿、

3、掃地桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐等參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)、建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ166-2008)。4設(shè)計(jì)參數(shù)及材料強(qiáng)度4.1 設(shè)計(jì)參數(shù)表4.1-1 材料設(shè)計(jì)參數(shù)表序號(hào)材料規(guī)格截面積(mm2)慣性矩I（mm4）截面矩W（mm3）彈性模量（MPa）備注1竹膠板厚15mm1.5×1042.81×1063.75×10498981m寬2方木15cm×15cm2.25×1044.22×1075.63×1059×1033方木10cm×10cm1.0×

4、;1048.33×1061.67×1059×1034鋼管48×3.5mm4.89×1021.22×1055.08×1032.06×1055鋼管48×3.0mm4.24×1021.078×1054.49×1032.06×105備注混凝土容重取26kN/m3,鋼材容重取78.5kN/m34.2 材料設(shè)計(jì)強(qiáng)度表4.2-1 鋼材設(shè)計(jì)強(qiáng)度值（N/mm2）鋼材抗拉、抗壓、抗彎抗剪承壓型號(hào)厚度或直徑(mm)Q23548*3.5mm普通鋼管及碗扣支架145Q235162151253

5、2516-4020512040-60200115Q3451631018040016-40295170說明：設(shè)計(jì)強(qiáng)度按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166-2008）、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017-2003）取值。5荷載取值及荷載組合5.1荷載類型模板、背帶自重新澆筑混凝土自重（取26kN/m3）施工人員、材料及機(jī)具等施工荷載（2.5kPa）傾倒混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載（2kPa）振搗混凝土產(chǎn)生的荷載（2kPa）新澆筑混凝土對(duì)側(cè)面模板的壓力標(biāo)準(zhǔn)值混凝土側(cè)壓力按下列兩公式計(jì)算，并取其中的較小者：F = 0.22ct012

6、(5.1-1)F = cH (5.1-2)式中：F新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力(kPa)；h為有效壓頭高度(m)；混凝土的澆筑速度(m/h)，可按實(shí)測(cè)確定(暫定為2m/h)；t0新澆混凝土的初凝時(shí)間(h)，可按實(shí)測(cè)確定(暫定為6小時(shí)),當(dāng)缺乏試驗(yàn)資料時(shí)，可采用t0=200/（T+15）計(jì)算；T混凝土的溫度（）；c混凝土的容重(kN/m3)；1外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取1.0，摻緩凝作用的2.8外加劑時(shí)取1.2；2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當(dāng)坍落度小于30mm時(shí)，取0.85；5090mm時(shí)，取1.0；110150mm時(shí)，取1.15。5.2荷載組合5.2.1箱梁頂?shù)装?、翼板?jì)算荷載組合I

7、（用于強(qiáng)度計(jì)算）：荷載組合II（用于剛度計(jì)算）：5.2.2箱梁側(cè)模計(jì)算荷載組合III（用于強(qiáng)度計(jì)算）荷載組合（用于剛度計(jì)算）5.3荷載計(jì)算根據(jù)梁截面分析，翼板最厚0.5m，頂?shù)装鍏^(qū)最厚0.44m，腹板區(qū)最厚1.6m。（腹板區(qū)考慮內(nèi)側(cè)模及一排內(nèi)模支架荷載2kN/m2，頂?shù)装鍏^(qū)考慮內(nèi)模支架及頂板模型荷載4.5kN/m2）。翼板區(qū)恒載； 翼板區(qū)活載。頂?shù)装鍏^(qū)恒載；頂?shù)装鍏^(qū)活載。腹板區(qū)恒載； 腹板區(qū)活載?；炷羵?cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值由式（5.1-1）得F0.22×26×6.0×1.2×1.15×67kPa由式（5.1-2）得F26×1.641.6kPa

8、按取最小值，最大側(cè)壓力為41.6kPa，有效壓頭高度h=故有效壓頭為1.6m。6結(jié)構(gòu)計(jì)算6.1翼板模型計(jì)算翼板下15mm竹膠板計(jì)算計(jì)算模型圖6.1.1-1 翼板模型面板計(jì)算模型取1m板寬進(jìn)行受力分析。強(qiáng)度計(jì)算：，L=0.60m剛度計(jì)算：，L=0.60m6.1.1.2計(jì)算結(jié)果強(qiáng)度 滿足要求。剛度 滿足要求。6.1.2翼板下10cm×10cm方木小愣計(jì)算翼板模型面板下面10cm*10cm方木計(jì)算時(shí)按三跨連續(xù)梁考慮。 計(jì)算模型圖 翼板10cm*10cm方木小楞計(jì)算模型強(qiáng)度計(jì)算：q= 19.5×0.6=11.7kN/m，L=0.6m剛度計(jì)算：q= 13×0.6=7.8kN

9、/m，L=0.6m6.1.2.2計(jì)算結(jié)果強(qiáng)度 滿足要求。剛度 滿足要求。翼板下15cm×15cm方木大楞計(jì)算15cm×15cm方木分配梁計(jì)算時(shí)按三跨連續(xù)梁考慮。由于小楞方木的布置具有一定的隨機(jī)性，因此檢算應(yīng)力時(shí)應(yīng)按產(chǎn)生最大應(yīng)力布載模式進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算模型圖 15cm*15cm方木大楞計(jì)算模型10cm×10cm方木小楞傳遞給15cm×15cm方木分配梁的集中力為強(qiáng)度計(jì)算：P=11.7×0.67.02kN剛度計(jì)算：P=7.8×0.64.68kN6.1.3.2計(jì)算結(jié)果強(qiáng)度組合應(yīng)力圖如下：圖6.1.3-2 15cm*15cm方木大楞組合應(yīng)力圖由

10、以上組合應(yīng)力圖可知： 滿足要求。剛度位移圖如下圖 15cm*15cm方木大楞位移變形圖由以上位移圖可知： 滿足要求。6.2底板下模型計(jì)算底板下15mm竹膠板計(jì)算計(jì)算模型圖6.2.1-1 腹板下模型面板計(jì)算模型取1m板寬進(jìn)行受力分析。強(qiáng)度計(jì)算：，L=0.4m剛度計(jì)算：，L=0.4m6.2.1.2計(jì)算結(jié)果強(qiáng)度剛度 滿足要求。 6.2.2底板下10cm×10cm方木小愣計(jì)算底模面板下面10cm×10cm方木計(jì)算時(shí)按連續(xù)梁考慮。 計(jì)算模型圖6.2.2-1 底模10cm×10cm方木小楞計(jì)算模型由于底腹板屬于對(duì)稱結(jié)構(gòu)，因此取一半進(jìn)行計(jì)算。腹板下：強(qiáng)度計(jì)算：q=50.1

11、15;0.420.04kN/m剛度計(jì)算：q=43.6×0.417.44kN/m頂?shù)装逑拢簭?qiáng)度計(jì)算：q= 22.5×0.49kN/m剛度計(jì)算：q= 16×0.46.4kN/m翼板下：強(qiáng)度計(jì)算：q= 19.5×0.47.8kN/m剛度計(jì)算：q= 13×0.45.2kN/m計(jì)算結(jié)果強(qiáng)度組合應(yīng)力圖如下：圖6.2.2-2 10cm×10cm方木小楞組合應(yīng)力圖由以上組合應(yīng)力圖可知： 滿足要求。剛度位移圖如下圖6.2.2-3 10cm*10cm方木小楞位移變形圖由以上位移圖可知： 滿足要求。支點(diǎn)反力圖6.2.2-4 10cm*10cm方木小楞支點(diǎn)反

12、力圖一圖6.2.2-5 10cm*10cm方木小楞支點(diǎn)反力圖二6.2.3底板下15cm×15cm方木大愣計(jì)算底模面板下面15cm×15cm方木大楞計(jì)算時(shí)按三跨連續(xù)梁考慮。 6.2.3.1計(jì)算模型圖6.2.3-1 底模15cm×15cm方木大楞計(jì)算模型方木小楞傳遞給方木大愣的集中力。強(qiáng)度計(jì)算時(shí)P分別為6kN、13.2kN、8.4kN、6.9kN、10.8kN。剛度計(jì)算時(shí)P分別為4.8kN、11.1kN、5.9kN、5kN、9.3kN。計(jì)算時(shí)按最大荷載等效換算成均布荷載進(jìn)行計(jì)算。強(qiáng)度計(jì)算：P=13.2kN換算成均布荷載，即k=34.2kN/m；剛度計(jì)算：P=11.1k

13、N換算成均布荷載，即k=28.8kN/m。6.2.3.2計(jì)算結(jié)果強(qiáng)度組合應(yīng)力圖如下：圖6.2.3-1 底模15cm×15cm方木大楞組合應(yīng)力圖由以上組合應(yīng)力圖可知： 滿足要求。剛度位移圖如下：圖6.2.3-1 底模15cm×15cm方木大楞位移變形圖由以上位移圖可知： 滿足要求。6.3側(cè)模計(jì)算6.3.1側(cè)模面板計(jì)算計(jì)算模型圖6.3.1-1 側(cè)模面板計(jì)算模型強(qiáng)度計(jì)算：q= 43.6kN/m，L=0.4m剛度計(jì)算：q= 41.6kN/m，L=0.4m6.3.1.2計(jì)算結(jié)果強(qiáng)度 滿足要求。剛度 滿足要求。6.3.2側(cè)模面板10cm×10cm方木小愣計(jì)算 側(cè)模面板外側(cè)10

14、cm×10cm方木計(jì)算時(shí)按三跨連續(xù)梁考慮。 6.3.2.1計(jì)算模型圖6.3.2-1 側(cè)模10cm×10cm方木小楞計(jì)算模型強(qiáng)度計(jì)算：q= 17.4kN/m，L=0.6m剛度計(jì)算：q= 16.6kN/m，L=0.6m6.3.2.2計(jì)算結(jié)果強(qiáng)度 滿足要求。剛度 滿足要求。6.3.3 248鋼管背帶計(jì)算側(cè)模248鋼管背帶計(jì)算時(shí)按三跨連續(xù)梁考慮。由于小楞方木的布置具有一定的隨機(jī)性，因此檢算應(yīng)力時(shí)應(yīng)按產(chǎn)生最大應(yīng)力布載模式進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算模型圖6.3.3-1 248鋼管背帶計(jì)算模型10cm×10cm方木小楞傳遞給248鋼管背帶的集中力為強(qiáng)度計(jì)算：P=17.4×0.61

15、0.44kN剛度計(jì)算：P=16.6×0.69.96kN6.3.3.2計(jì)算結(jié)果強(qiáng)度組合應(yīng)力圖如下：圖6.3.3-2 248鋼管背帶組合應(yīng)力圖由以上組合應(yīng)力圖可知： 滿足要求。剛度位移圖如下圖6.3.3-3 248鋼管背帶位移變形圖由以上位移圖可知： 滿足要求。6.3.4 拉桿受力檢算圖6.3.4-1 248鋼管背帶受力圖根據(jù)雙拼鋼管背帶的支反力圖可知，拉桿受最大的拉力為16.5kN，設(shè)計(jì)采用14圓鋼拉桿，套16的螺母（有效直徑14mm，設(shè)計(jì)強(qiáng)度210MPa）。F16.5kNA210×153.8/1000=32.3KN 滿足要求。6.4碗扣支架計(jì)算計(jì)算參數(shù)支架搭設(shè)最大高度13.

16、4m，碗扣支架步距120cm，計(jì)算得出步數(shù)為12步。計(jì)算荷載恒重荷載：翼板處：N1=13×0.6×0.9=7.02kN腹板處：N1=43.6×0.6×0.9=23.54kN頂?shù)装逄帲篘1=16×0.9×0.9=12.96kN經(jīng)比較腹板處支架受力最不利，計(jì)算采用此處。其他荷載主要考慮模板支架、傾倒、振搗荷載及施工荷載：N2=(2+2+2.5)×0.6×0.9=3.51kN則單根立桿最大軸力：N=N1+N2=23.54+3.51=27.05kN立桿穩(wěn)定性計(jì)算根據(jù)公式 長(zhǎng)細(xì)比=l0/i=1.2/(1.594×10