機(jī)械設(shè)計(jì)試題庫(kù)

1、第二章1、不隨時(shí)間變化或緩慢變化的載荷稱為 _靜載荷2、隨時(shí)間作周期性變化或非周期性變化的載荷稱為 _變載荷3、 計(jì)算載荷等于_名義載荷乘以載荷系數(shù)K4、機(jī)械零件喪失工作能力或達(dá)不到設(shè)計(jì)要求性能時(shí)，稱為 _失效5、零件不發(fā)生失效時(shí)的安全工作限度稱為 _工作能力6根據(jù)名義載荷求得的應(yīng)力稱為 名義應(yīng)力7、_計(jì)算應(yīng)力中有時(shí)還要記入應(yīng)力集中等因素第六章1、一個(gè)雙線螺紋副，螺距為4mm則螺桿相對(duì)螺母轉(zhuǎn)過(guò)一圈時(shí)，它們沿軸向相對(duì)移動(dòng)的距離應(yīng)為4mm 。（ x ）2、一個(gè)單線螺紋副，螺距為4mm則螺桿相對(duì)螺母轉(zhuǎn)過(guò)一圈時(shí)，它們沿軸向相對(duì)移動(dòng)的距離應(yīng)為4mm（V ）3、三角形螺紋由于當(dāng)量摩擦系數(shù)大，強(qiáng)度高，所以是

2、常用的連接螺紋。（V ）4、設(shè)計(jì)外載荷是軸向變載荷的緊螺栓連接，除考慮螺栓的靜強(qiáng)度外，還必須驗(yàn)算其疲勞強(qiáng)度。（V ）5、對(duì)受軸向變載荷的普通螺栓連接適當(dāng)增加預(yù)緊力可以提高螺栓的抗疲勞強(qiáng)度。（V ）6普通螺栓連接的強(qiáng)度計(jì)算，主要是計(jì)算螺栓的剪切強(qiáng)度。（x）7、 受橫向載荷的螺栓組連接中的螺栓必須采用有鉸制孔的精配合螺栓。（x ）8、受軸向載荷的緊螺栓連接的螺栓所受的總拉力是預(yù)緊力與工作拉力之和 （x ）9、受翻轉(zhuǎn)（傾覆）力矩作用的螺栓組連接中，螺栓的位置應(yīng)盡量遠(yuǎn)離接合面的幾何形心。（V ）10、在受軸向變載荷的緊螺栓連接結(jié)構(gòu)中，在兩個(gè)被連接件之間加入橡膠墊片，可以提高螺栓疲勞強(qiáng)度。（x）11、在

3、受軸向變載荷的緊螺栓連接中， 使用柔性螺栓， 其主要作用是降低螺栓的 應(yīng)力幅。（V ）12、受軸向載荷的緊螺栓連接的螺栓所受的總拉力是剩余預(yù)緊力與工作拉力之和 （V ）13、控制螺栓預(yù)緊力的方法有哪幾種？答：（1） 使用測(cè)力矩扳手，通過(guò)控制擰緊力矩來(lái)控制預(yù)緊力F。（2）使用定力矩扳手，通過(guò)控制擰緊力矩來(lái)控制預(yù)緊力F。（3）裝配時(shí)通過(guò)測(cè)量被擰緊螺栓桿的伸長(zhǎng)量來(lái)控制擰緊力矩， 從而控制預(yù)緊力 F。14、螺紋聯(lián)接預(yù)緊的目的？ 答：提高聯(lián)接剛度、提高防松能力、提高緊密性，對(duì)于受拉螺栓還可提高螺栓的疲勞強(qiáng)度，對(duì)于受剪螺栓有利于增大聯(lián)接中的摩擦力。15、螺紋聯(lián)接防松的根本問(wèn)題是什么？具體的防松措施有哪些？

4、 根本問(wèn)題在于防止螺紋副的相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)。就工作原理看，可分為利用摩擦（摩擦防松） 、直接鎖?。C(jī)械防松）和破 壞螺紋副關(guān)系（永久防松）三種。16、分別說(shuō)明普通螺紋、梯形螺紋的特點(diǎn)和應(yīng)用場(chǎng)合答： 普通螺紋自鎖性能好，強(qiáng)度高，主要用于連接。梯形螺紋效率比矩形螺紋略低，但牙根強(qiáng)度較高，易于對(duì)中，磨損后可以補(bǔ) 償，在螺旋傳動(dòng)中應(yīng)用最普遍。17、螺紋聯(lián)接有哪些基本類型？緊聯(lián)接與松聯(lián)接相比，那種聯(lián)接應(yīng)用較多？ 答：螺栓連接、螺釘連接、雙頭螺柱連接、緊定螺釘連接四種類型。緊聯(lián)接應(yīng)用較多。18、提高螺紋聯(lián)接強(qiáng)度的措施有哪些？答： 1）改善螺紋牙間的載荷分配不均； 2）減小螺栓的應(yīng)力幅； 3）減小螺栓的 應(yīng)力集中；

5、 4）避免螺栓的附加載荷（彎曲應(yīng)力）； 5）采用合理的制造工藝。19、為什么螺母的螺紋圈數(shù)不宜大于 10 圈？或者說(shuō)，為什么使用過(guò)厚的螺母不 能提高螺紋聯(lián)接強(qiáng)度？ 答：因?yàn)槁菟ê吐菽傅氖芰ψ冃问孤菽傅母魅β菁y所承擔(dān)的載荷不等， 第一圈螺紋受載最大，約為總載荷的1/3，逐圈遞減，第八圈螺紋幾乎不受載，第十圈沒(méi) 用，所以使用過(guò)厚的螺母并不能提高螺紋聯(lián)接強(qiáng)度。20、如圖所示采用鉸制孔用螺栓組連接，已知外載荷 如圖所示。試計(jì)算受力最大螺栓所受的橫向工作載荷F= 5kN,各有關(guān)幾何尺寸Fsmaxo解：將F向螺栓組形心平移，同時(shí)得轉(zhuǎn)矩 T160T=500 X F= 5X 103X 500= 2.5 X 1

6、06 (NR在F作用下，各螺栓所受橫向力為3F 5 10s1=z 4-1250 (N)在T作用下，各螺栓所受橫向力也相等，為T(mén)2 5江106Fs2= 5524.3 ( N)4r 4*802802顯然，1、2兩螺栓所受的橫向力最大，為2 2Fsmax = . FsiFs2 2Fs1 Fs2 C0S-2 2 :-= 12505524.3 -2 1250 55243 cos135= 6469 (N)21、 有一受預(yù)緊力F'和軸向工作載荷F作用的緊螺栓連接，已知預(yù)緊力 F'=1000 N,螺栓的剛度C與連接件的剛度C2相等，軸向工作載荷F=1000N試計(jì)算:(1) 螺栓所受的總拉力F。

7、？(2) 剩余預(yù)緊力F”？(3) 在預(yù)緊力F'不變的條件下，若保證被連接件間不出現(xiàn)縫隙，該螺栓的最大軸向工作載荷Fmax為多少？解：C1(1) F0=F1F -1000 0.5 1000 =1500N5 +c2(2) F JF C2 F =1000 -0.5 1000 =500NG +c2(3) 為保證被連接件不出現(xiàn)縫隙，則 F”0。c2F =F F -0 Fmax=2F = 2 1000 =2000NC1 - C222、 一壓力容器蓋螺栓組連接如圖所示，已知容器內(nèi)徑 D=250mm內(nèi)裝具有一定 壓強(qiáng)的液體，沿凸緣圓周均勻分布 12個(gè)M16( d1 = 13.835mm的普通螺栓，螺

8、栓材料的許用拉應(yīng)力二=180MPa，螺栓的相對(duì)剛度C1/( c 1+ C2)=0.5，按緊密 性要求，剩余預(yù)緊力F" =1.83 F，F(xiàn)為螺栓的軸向工作載荷。試計(jì)算：(1 )該螺栓組連接允許容器內(nèi)的液體最大壓強(qiáng)Pmax ；(2)每個(gè)螺栓連接所需的預(yù)緊力F'。解：(1)計(jì)算容器內(nèi)液體最大壓強(qiáng)Pmax每個(gè)螺栓允許的最大總拉力：2 2Fo= 20815NU180 二 13.83524 1.3 一5.2F0 =FF =2.83FFo2.83208152.83= 7355N2二 DPmax4 12PmaxF 4 12: D27355 48二 2502=1.8Mpa(2)計(jì)算每個(gè)螺栓連接

9、所需的預(yù)緊力F'F=F0- C1 F =20815 -0.5 7355 =17137.5N c1 c223、如圖所示螺栓連接中,采用兩個(gè) M20的普通螺栓，其許用拉應(yīng)力 c = l60MPa,連接件接合面間摩擦系數(shù)卩s = 0.20 ,防滑系數(shù)Kf = 1.2 ,計(jì)算該連接件 允許傳遞的最大靜載荷 F ? (M20的螺栓d1 = 17.294mm解:螺栓預(yù)緊后，接合面所產(chǎn)生的最大摩擦力必須大于或等于橫向載荷，假設(shè)各螺栓所需預(yù)緊力均為F'則由平衡條件JsF mz _ kf Fkf螺栓危險(xiǎn)截面的強(qiáng)度條件為掙心則 f公丄皿將代入4心.32 2di；smz 二 17.924160 0.

10、2 2 2Fmax1927375 N5.2kf5.2 1.224、圖示鋼板用普通螺栓連接。已知：橫向工作載荷為F=3600N接合面之間的摩擦系數(shù)卩s=0.15,可靠系數(shù)Kf=1.2。試求：?jiǎn)蝹€(gè)螺栓所需預(yù)緊力 F/。預(yù)緊力：F，KfF , m=2,z=4mz=3600NKf F1.2 3600FASmz 0.15 乂 2 x 4第七章1、 滑鍵的主要失效形式不是磨損而是鍵槽側(cè)面的壓潰。（x ）2、傳遞雙向轉(zhuǎn)矩時(shí)應(yīng)選用兩個(gè)對(duì)稱布置得切向鍵（即兩鍵在軸上位置相隔180° ）3、平鍵聯(lián)接的一個(gè)優(yōu)點(diǎn)是軸與輪轂的對(duì)中性好。4、 進(jìn)行普通平鍵的設(shè)計(jì)時(shí)，若采用兩個(gè)按180。對(duì)稱布置的平鍵時(shí)，強(qiáng)度比采

11、用一個(gè)平鍵要大(V )5、花鍵聯(lián)接通常用于要求軸與輪轂嚴(yán)格對(duì)中的場(chǎng)合(V )6、楔形鍵聯(lián)接不可以用于高速轉(zhuǎn)動(dòng)的聯(lián)接(V )7、普通平鍵(靜聯(lián)接)工作時(shí)，鍵的主要失效形式為鍵被壓潰或剪斷。8、按標(biāo)準(zhǔn)選擇的普通平鍵的主要失效形式是剪斷。9、兩端為圓形的平鍵槽用圓盤(pán)形銑刀加工。10、平鍵聯(lián)接一般應(yīng)按不被剪斷而進(jìn)行剪切強(qiáng)度計(jì)算。11、楔鍵的工作面是上下兩面，切向鍵的工作面是側(cè)面。12、鍵連接的主要失效形式是壓潰和磨損。13、導(dǎo)向鍵聯(lián)接和滑鍵聯(lián)接都是動(dòng)聯(lián)接。14、普通平鍵用于動(dòng)聯(lián)接。15、普通平鍵按結(jié)構(gòu)分只有兩種：圓頭的和方頭的。16、半圓鍵的缺點(diǎn)是工藝性較差。17、半圓鍵的工作面是側(cè)面。1&半

12、圓鍵的工作面是上下兩個(gè)表面。19、楔鍵的工作面是側(cè)面，切向鍵的工作面是上下兩面。20、新標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定漸開(kāi)線花鍵聯(lián)接是由作用于齒面上的壓力自動(dòng)平衡來(lái)定心的。21、 平鍵的長(zhǎng)度L由輪轂長(zhǎng)度確定22、 常用的花鍵連接有矩形花鍵和漸開(kāi)線花鍵 23、新標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定矩形花鍵以 內(nèi)徑 定心24、 按用途，平鍵分為普通平鍵、_導(dǎo)向平鍵、和滑鍵三種25、平鍵的截面尺寸bx h由軸徑確定第十一章1、在傳動(dòng)比不變的條件下,V帶傳動(dòng)的中心距增大，則小輪的包角減小,承載能力增大。(x2、在傳動(dòng)比不變的條件下,力減小。V帶傳動(dòng)的中心距增大，則小輪的包角減小,承載能3、在傳動(dòng)比不變的條件下,V帶（三角帶）傳動(dòng)的中心距增大，則小

13、輪的包角增大，因而承載能力增大4、 當(dāng)A型V帶的初步計(jì)算長(zhǎng)度為1150時(shí)，其基準(zhǔn)長(zhǎng)度為1120。（ V ）5、已知V帶的截面夾角是40度，帶輪輪槽的角應(yīng)比40度小，且輪徑越小，角越小。6、 帶傳動(dòng)由主動(dòng)輪、從動(dòng)輪和緊套在兩輪上的帶組成7、 帶傳動(dòng)依靠 帶與 帶輪之間的 摩擦力進(jìn)行傳動(dòng)。&帶傳動(dòng)中，帶中產(chǎn)生的應(yīng)力有：拉應(yīng)力、彎曲應(yīng)力、離心應(yīng)力三種。9、 帶傳動(dòng)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)應(yīng)使帶的松 邊在上，緊 邊在下,目的是增大 包角 。10、主動(dòng)輪的有效拉力與_初拉力_、當(dāng)量摩擦系數(shù)_、_包角有關(guān)11、 單根V帶所能傳遞的功率與初拉力、 _速度_、當(dāng)量摩擦系數(shù)_、_包角 有關(guān)。12、帶傳動(dòng)中的初拉力F0是由

14、于安裝時(shí)把帶張緊產(chǎn)生的拉力。運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，即將進(jìn)入主動(dòng)輪的一邊，拉力由Fq變化到R;而將進(jìn)入從動(dòng)輪的一邊，拉力由 Fq變化 到F2。貝U,Fq、F1、F2的大小關(guān)系為，F(xiàn)q<_F_1,Fq_>_F_2,有效拉力F=F1-F 2_。13、 帶傳動(dòng)中，若小帶輪為主動(dòng)輪，則帶的最大應(yīng)力發(fā)生在帶 緊邊繞上主動(dòng)輪處，其值為 _ 1+二b1。帶中的最小應(yīng)力發(fā)生在 松邊處。14、在一般傳遞動(dòng)力的機(jī)械中，主要采用（C ） 傳動(dòng)。A、平帶B、同步帶C、V帶D、多楔帶15、帶傳動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)是（C ）A. 結(jié)構(gòu)緊湊，制造成本低廉B. 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，傳動(dòng)比準(zhǔn)確，中心距便于調(diào)整C. 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造成本低廉，傳動(dòng)平穩(wěn)，吸震

15、，適用于中心距較大的傳動(dòng)D. 傳動(dòng)比大，傳遞功率大16、帶傳動(dòng)的最大摩擦力與（B ） 有關(guān)。A.帶的張緊方法B.小帶輪包角C.大帶輪包角D.彎曲應(yīng)力17、 帶傳動(dòng)中，在相同的預(yù)緊力條件下，V帶比平帶能傳遞較大的功率，是因?yàn)閂 帶（C ）。A、強(qiáng)度高B、尺寸小C、有楔形增壓作用 D、沒(méi)有接頭18、 中心距一定的帶傳動(dòng)，對(duì)于小帶輪上包角的大小，（D ） 的影響最大。A.小帶輪的直徑B.大帶輪的直徑C.兩帶輪直徑之和D.兩帶輪直徑之差19、同一 V帶傳動(dòng)用在減速時(shí)（小帶輪為主動(dòng)輪）和用在增速時(shí)（大帶輪為主動(dòng)輪）相比較，若主動(dòng)輪轉(zhuǎn)速不變，則傳動(dòng)所能傳遞的功率（C ）。A.相等 B.減速時(shí)較大C.增速時(shí)

16、較大D.數(shù)據(jù)不足無(wú)法判斷20、V帶傳動(dòng)的帶輪基準(zhǔn)直徑應(yīng)取為（B ）。A. D B. D2C. D3D. D421、小帶輪直徑取值要求di羽min，是因?yàn)椋˙ ）。A.使結(jié)構(gòu)緊湊B、限制彎曲應(yīng)力，保證帶和帶輪接觸面間有足夠的摩擦力C.限制中心距 D.限制小帶輪上的包角22、帶和輪槽的正確安裝情況應(yīng)如下圖（C ） 所示。23、帶傳動(dòng)中，帶速v<10m/s,緊邊拉力為Fi,松邊拉力為F2。當(dāng)載荷達(dá)到極限 值，帶開(kāi)始打滑還未打滑時(shí)，F(xiàn)i和F2的比值是（B ）。A. 1 B. ef> C. 0D.1<F1/F 2<ef:24、帶傳動(dòng)中，帶速v<10m/s,緊邊拉力為F1，松

17、邊拉力為F2。當(dāng)載荷未達(dá)到極限值時(shí)，F(xiàn)l和F2的比值是（D ）。A. 1 B. ef> C. 0D.1<F1/F 2<ef:25、帶傳動(dòng)中，帶速v<10m/s，緊邊拉力為F1，松邊拉力為F2。當(dāng)空載時(shí)，F(xiàn)1和F2的比值是（A )。A. 1 B. ef> C. 0D.1<F1/F 2<ef:26、和普通帶傳動(dòng)相比較，同步帶傳動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)不包括 （C ）。A.傳遞功率大B.傳動(dòng)效率高C.帶的制造成本低D.帶與帶輪間無(wú)相對(duì)滑動(dòng)27、與齒輪傳動(dòng)相比，帶傳動(dòng)的主要優(yōu)點(diǎn)是（A ）。A.工作平穩(wěn)，無(wú)噪聲B.傳動(dòng)的重量輕C.摩擦損失小，效率高D.壽命較長(zhǎng)28、如果功率一定

18、，帶傳動(dòng)放在（A ） 好。A.高速級(jí) B. 低速級(jí) C. 兩者均可 D.根據(jù)具體情況而定29、設(shè)計(jì)V帶傳動(dòng)時(shí)，膠帶的標(biāo)準(zhǔn)長(zhǎng)度是指帶的（C ）。A、內(nèi)周長(zhǎng)B、外周長(zhǎng)C、節(jié)線長(zhǎng)D 、平均長(zhǎng)度30、帶傳動(dòng)的中心距過(guò)大時(shí)，會(huì)導(dǎo)致（C ）。A.帶的壽命短B. 承載能力降低C.帶在工作時(shí)會(huì)產(chǎn)生顫動(dòng)D.小帶輪包角減小31、有一由V帶傳動(dòng)、鏈傳動(dòng)和齒輪傳動(dòng)組成的減速傳動(dòng)裝置，試合理確定其傳 動(dòng)布置順序，并說(shuō)明其原因。答：V帶傳動(dòng)-齒輪傳動(dòng)一鏈傳動(dòng)。V 帶傳動(dòng)在高速級(jí)可使有效拉力小，并且可以緩沖、吸振。鏈傳動(dòng)在低速級(jí) 傳動(dòng)的不均勻性和動(dòng)載荷小。32、試分析張緊力 F0 對(duì)帶傳動(dòng)正反兩方面的影響。答：張緊力 F0

19、 越大，則帶傳動(dòng)的承載能力就越大，但同時(shí)帶中所受的拉應(yīng) 力也越大，從而降低帶的壽命；張緊力越小，雖可減小帶中的拉應(yīng)力， 提高帶的壽命， 但帶傳動(dòng)的承載能力 會(huì)降低。33、試分析帶傳動(dòng)的彈性滑動(dòng)和打滑答：由于帶的緊邊拉力和松邊拉力不同， 由此產(chǎn)生的變形也就不同。 當(dāng)帶繞 過(guò)主動(dòng)輪時(shí)，將逐漸縮短并沿輪面滑動(dòng)，使帶的速度落后于主動(dòng)輪的圓周速度。 而在從動(dòng)輪上，帶將逐漸伸長(zhǎng)，也會(huì)沿輪面滑動(dòng)， 是帶速超前從動(dòng)輪的圓周速度。 這種由于材料的彈性變形而產(chǎn)生的滑動(dòng)稱為彈性滑動(dòng)。打滑是帶所需傳遞的圓周力超過(guò)帶與輪面間的極限摩擦力總和時(shí)， 帶與帶輪 將發(fā)生顯著的相對(duì)滑動(dòng)，這種現(xiàn)象稱為打滑。34、在普通V帶傳動(dòng)中，

20、帶的最大應(yīng)力發(fā)生在哪個(gè)部位？為何要限制小輪直徑，使 d>dmin ？答：帶傳動(dòng)中， 最大應(yīng)力發(fā)生在小輪進(jìn)口部位。 小帶輪的最小直徑根據(jù)帶的 型號(hào)來(lái)選。帶輪越小， 帶的彎曲應(yīng)力越大， 帶容易疲勞斷裂， 為避免產(chǎn)生過(guò)大的彎曲應(yīng) 力，所以要限制小帶輪的直徑。35、計(jì)算V帶傳動(dòng)時(shí)為何要限制帶速V< VmaX答：帶速V過(guò)大，帶的離心力過(guò)大，帶和帶輪之間的摩擦力減小，容易產(chǎn)生 打滑現(xiàn)象，不能傳遞較大的功率。36、帶傳動(dòng)常用的類型有哪些？應(yīng)用最廣泛的是哪種？答：在帶傳動(dòng)中，常用的有平帶傳動(dòng)、V帶傳動(dòng)、多楔帶傳動(dòng)和同步帶傳動(dòng)等。其中V帶傳動(dòng)應(yīng)用最廣泛。37、V帶的主要類型有哪些？答：V帶有普通V帶

21、、窄V帶、聯(lián)組V帶、齒形V帶、寬V帶等多種類型第十二章1、 設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)時(shí)，若保持傳動(dòng)比i和齒數(shù)和z = 7-1 Z2不變，而增大模數(shù) m則齒輪的彎曲強(qiáng)度不變，接觸強(qiáng)度提高（ X）2、 對(duì)于開(kāi)式齒輪傳動(dòng)，在工程設(shè)計(jì)中，一般只需按彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)。（V ）3、設(shè)計(jì)閉式軟齒面直齒輪傳動(dòng)時(shí)，選擇齒數(shù) 乙，的原則是在保證輪齒有足夠的抗彎疲勞強(qiáng)度的前提下，齒數(shù)選多些有利。（V ）4、 齒輪傳動(dòng)對(duì)稱布置時(shí)，齒寬系數(shù)=d可取大些。（V ）5、一對(duì)圓柱齒輪，通常把小齒輪的齒寬做得比大齒輪寬一些，其主要原因是便于安裝，保證接觸線長(zhǎng)度。（V ）6齒輪傳動(dòng)的失效形式主要有輪齒折斷和齒面損傷兩類。（V ）7、 齒輪輪齒的

22、折斷一般發(fā)生在齒根部位。（V ）8、 在設(shè)計(jì)一對(duì)硬齒面直齒圓柱齒輪傳動(dòng)時(shí)，通常按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)。（X ）9、 齒輪的計(jì)算準(zhǔn)則是由失效形式確定的。（V ）10、 齒輪傳動(dòng)的潤(rùn)滑方式主要取決于齒輪的圓周速度。（V ）11、 在分析一對(duì)軸線相互垂直的直齒圓錐齒輪嚙合傳動(dòng)的受力時(shí)，主動(dòng)齒輪的軸 向力與從動(dòng)齒輪的徑向力的關(guān)系是（B ）A.大小相等，方向相互垂直B.大小相等，方向相反C.大小相等，方向相同D.大小關(guān)系與錐角有關(guān)，方向相同12、 A B兩對(duì)齒輪傳動(dòng)，圓周速度相同，已知 A齒輪制造精度為7級(jí)，B齒輪制造精度為8級(jí)，則傳動(dòng)的動(dòng)載荷系數(shù)（A ）。A. Ka < KvbB. K va

23、= KvbC. Kva > Kvb D.不能判斷大小關(guān)系13、硬齒面齒輪的表面布氏硬度應(yīng)該在什么范圍？ （ C ）A. 250350之間 B.280350 之間 C.大于 350 D.大于 28014、 在齒輪熱處理加工中，輪齒材料達(dá)到（D ）狀態(tài)時(shí)，將有利于提高齒輪 抗疲勞強(qiáng)度和抗沖擊載荷作用的能力。A.齒面硬、齒芯脆B.齒面軟、齒芯脆C.齒面軟、齒芯韌D.齒面硬、齒芯韌，作為強(qiáng)度15、計(jì)算齒輪的彎曲強(qiáng)度時(shí)，假定全部載荷作用于輪齒的 （B ）計(jì)算的依據(jù)。A. 齒根處B.齒頂處 C. 節(jié)圓處 D. 分圓處16、設(shè)計(jì)一對(duì)材料相同的軟齒面齒輪傳動(dòng)時(shí)，一般使小齒輪齒面硬度HBS和大齒輪HBS的

24、關(guān)系為（C ）A. HBSvHBS B. HBS i=HBS C. HBS i>HBS D. HBS i>HBS17、為了有效地提高齒面接觸強(qiáng)度，可（B ）A.保持分度圓直徑不變而增大模數(shù)B.增大分度圓直徑C.保持分度圓直徑不變而增加齒數(shù)D.減小分度圓直徑18、在下列參數(shù)中，影響漸開(kāi)線圓柱齒輪齒形系數(shù)YFa的參數(shù)是（AA.齒數(shù)B. 模數(shù)C.齒寬D.齒高19、直齒圓柱齒輪傳動(dòng)，當(dāng)齒輪直徑不變，而減小模數(shù)增加齒數(shù)時(shí)，則（A、提高了輪齒的彎曲強(qiáng)度、提高了齒面的接觸強(qiáng)度C、降低了輪齒的彎曲強(qiáng)度、降低了齒面的接觸強(qiáng)度20、齒面硬度HBc 350HBS的閉式鋼制齒輪傳動(dòng)中，最主要失效形式為（A

25、.齒面磨損C.齒面膠合D.輪齒折斷21、一對(duì)相嚙合的圓柱齒輪的乙乙，bi>b2，其接觸應(yīng)力的大小關(guān)系是（A. T H1< T H2B. T H1 > T H2C.(T H1= (T H2D.可能相等，也可能不等22、齒輪傳動(dòng)中，輪齒的齒面疲勞點(diǎn)蝕通常首先發(fā)生在（D ） oA.齒頂部分B. 靠近節(jié)線的齒頂部分C.齒根部分D.靠近節(jié)線的齒根部分23、斜齒圓柱齒輪的法面模數(shù) m與端面模數(shù)m的關(guān)系式，應(yīng)該是（CA. mn=msin BB. mn=m/cos BC. mn=mcos BD. mn=mcos a24、般參數(shù)的閉式硬齒面齒輪傳動(dòng)最經(jīng)常出現(xiàn)的失效形式是（A ）A.輪齒折斷 B

26、.齒面疲勞點(diǎn)蝕C.齒面膠合D. 齒面磨損25、 一減速齒輪傳動(dòng)，主動(dòng)輪1用45號(hào)鋼調(diào)質(zhì)，從動(dòng)輪用45號(hào)鋼正火，貝尼們 齒面接觸應(yīng)力的關(guān)系是H 1 ( B ) ；H2。A. > B. = C. < D.無(wú)法判斷26、如下圖所示的齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)，已知主動(dòng)錐齒輪1轉(zhuǎn)動(dòng)方向，試分析以下內(nèi)容:1. 在圖中標(biāo)出各轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)向、及斜齒輪 4輪齒旋向。2. 分析錐齒輪1、2及斜齒輪3、4所受的徑向力Fr、圓周力Ft、軸向力Fa (用受力圖表示出各力的作用位置及方向)。X/ 2 1X 13k xx1 1 Xi27、如下圖所示圓柱齒輪一蝸桿傳動(dòng)，已知斜齒輪1的轉(zhuǎn)動(dòng)方向和斜齒輪2的輪 齒旋向。試分析確定以下內(nèi)

27、容：(1) 在圖中嚙合處標(biāo)出齒輪1和齒輪2所受軸向力Fa1和Fa2的方向。為使蝸桿軸上的齒輪2與蝸桿3所產(chǎn)生的軸向力相互抵消一部分，試確定并標(biāo)出蝸桿3輪齒的螺旋線方向，并確定蝸輪4輪齒的螺旋線方向及其轉(zhuǎn)動(dòng)方向。(3)在圖中嚙合處標(biāo)出蝸桿3和蝸輪4所受各分力(Fa、Fr、Ft)的方向解:4(b)28、下圖所示蝸輪蝸桿一斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)組成的傳動(dòng)裝置，蝸桿為主動(dòng)件，若蝸桿1的轉(zhuǎn)動(dòng)方向如圖中ni所示，蝸桿齒的螺旋線方向?yàn)橛倚?。試分析?為使中間軸I所受的軸向力能抵消一部分，確定蝸輪 2、斜齒輪3和斜 齒輪4的輪齒旋向；(2) 在圖中標(biāo)出I軸、U軸旋轉(zhuǎn)方向；(3) 在圖中分別標(biāo)出蝸輪2、斜齒輪3、4的

28、圓周力Ft、徑向力Fr和軸向力X =丿3右旋29、下圖為由圓錐齒輪和斜齒圓柱齒輪組成的傳動(dòng)系統(tǒng)。已知：1軸為輸入軸, 轉(zhuǎn)向如圖所示。(1) 在圖中標(biāo)出各軸轉(zhuǎn)向。(2) 為使2、3兩輪的軸向力方向相反，說(shuō)出 3、4兩輪的輪齒旋向并在圖 中標(biāo)明。(3) 在圖中標(biāo)出2、3兩輪在嚙合點(diǎn)處所受各分力(Ft、Fr、Fa)的方向。解:niLdl30、在圖示的二級(jí)展開(kāi)式斜齒圓柱齒輪減速器中，已知：I軸為輸入軸，轉(zhuǎn)向如圖 所示，m軸為輸出軸；齒輪1的輪齒為右旋；試解答：(1) 確定齒輪2、3和4的輪齒旋向，在圖中標(biāo)出，要求使U軸上 2和3齒輪的 軸向力相互抵消一部分以減輕軸承所受的載荷；(2) 在圖中標(biāo)出各軸轉(zhuǎn)

29、向；(3) 標(biāo)出各齒輪在嚙合點(diǎn)處所受圓周力 Ft、徑向力Fr和軸向力Fa的方向。nJXXX31、在圖示的二級(jí)斜齒圓柱齒輪減速器中，試求：(1) 根據(jù)圖示尺寸判斷軸I、II、III哪個(gè)轉(zhuǎn)速最高；(2) 軸的轉(zhuǎn)向(標(biāo)于圖上)(3) 為使軸u的軸承所承受的軸向力較小，判斷各齒輪的螺旋線方向(標(biāo)于圖 上);(4) 齒輪2、3、4所受各分力的方向(標(biāo)于圖上);答：(1)軸I(2) (3) (4)如圖所示第十三章1、蝸桿傳動(dòng)中，蝸桿所受的圓周力Fti的方向總是與與其旋轉(zhuǎn)方向相反 而徑向力Frl的方向總是 指向圓心2、 阿基米德蝸桿和蝸輪相嚙合。蝸桿的_軸向模數(shù)應(yīng)與蝸輪的_端面模數(shù)相等。3、 閉式蝸桿傳動(dòng)的

30、功率損耗，一般包括：_嚙合功率損耗_；_軸承摩擦功耗 和攪油功耗三部分。4、 因蝸桿傳動(dòng)在齒面間有較大的相對(duì)滑動(dòng)速度， 所以更容易產(chǎn)生膠合和磨損_失效。5、 在蝸桿傳動(dòng)中，產(chǎn)生自鎖的條件是：:：凡，即_導(dǎo)程角小于_當(dāng)量摩擦角。6、 在蝸桿傳動(dòng)中，已知作用在蝸桿上的軸向力Fai=1800N圓周力Fti=880N若不考慮摩擦影響，貝M乍用在蝸輪上的軸向力Fa2=_880_N，圓周力Ft2_1800_N。7、阿基米德蝸桿和蝸輪在中間平面上相當(dāng)于齒條與齒輪的嚙合。8、 在標(biāo)準(zhǔn)蝸桿傳動(dòng)中，當(dāng)蝸桿為主動(dòng)時(shí)，若蝸桿頭數(shù)乙和模數(shù)m 定，而增大直徑系數(shù)q，則蝸桿剛度增大;若增大導(dǎo)程角，則傳動(dòng)效率提高o9、 有一

31、普通圓柱蝸桿傳動(dòng)，已知蝸桿頭數(shù)乙=2,蝸桿直徑系數(shù)q=8,蝸輪齒數(shù)z2 =37,模數(shù) m=8mm則傳動(dòng)中心距 a 180 mm ；傳動(dòng)比i = 18.5。10、 變位蝸桿傳動(dòng)僅改變 蝸輪的尺寸，而蝸桿的尺寸不變。11、 有一普通圓柱蝸桿傳動(dòng)，已知蝸桿頭數(shù) 乙=2，蝸桿直徑系數(shù)q=8,蝸輪齒數(shù)z2=37,模數(shù)m=8mm則蝸桿分度圓直徑d1 =_64_mm_ ;蝸輪分度圓直徑d2 =296mm 。12、 阿基米德蝸桿傳動(dòng)變位的主要目的是為了 湊傳動(dòng)比和湊中心距。13、 在進(jìn)行蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)時(shí)，通常蝸輪齒數(shù)Z2 > 28是為了保證傳動(dòng)的平穩(wěn)性;Z2 V 80(100)是為了防止蝸桿長(zhǎng)度過(guò)長(zhǎng)，剛度

32、不足。14、蝸桿傳動(dòng)中，一般情況下蝸輪的材料強(qiáng)度較弱，所以主要進(jìn)行 蝸輪 輪齒的強(qiáng)度計(jì)算。15、 蝸桿傳動(dòng)時(shí)蝸桿的螺旋線方向應(yīng)與蝸輪螺旋線方向 _相同；蝸桿的分度圓柱導(dǎo)程角應(yīng)等于蝸輪的分度圓螺旋角。16、為了蝸桿傳動(dòng)能自鎖，應(yīng)選用 _單頭蝸桿；為了提高蝸桿的剛度，應(yīng)采用_較大的直徑系數(shù)q。17、蝸桿分度圓直徑d1 = d1 = mq;蝸輪分度圓直徑d2=d2 =mz2。18、蝸桿傳動(dòng)發(fā)熱計(jì)算的出發(fā)點(diǎn)是單位時(shí)間內(nèi)產(chǎn)生的熱量_等于散發(fā)的熱量丄19、 蝸桿的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)是軸面_模數(shù)，蝸輪的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)是端面模數(shù)。20、為了提高蝸桿傳動(dòng)的效率，應(yīng)選用 _多_頭蝸桿；為了滿足自鎖要求，應(yīng)21、 在普通蝸桿傳動(dòng)中

33、，蝸桿中間平面上面上的參數(shù)是標(biāo)準(zhǔn)參數(shù)，在該面內(nèi)其嚙合狀態(tài)相當(dāng)于 齒輪和齒條的嚙合。22、 蝸桿傳動(dòng)的主要缺點(diǎn)是齒面間的相對(duì)滑動(dòng)速度很大，因此導(dǎo)致傳動(dòng)的效率較低、溫升較高。23、 在蝸桿傳動(dòng)中，蝸桿頭數(shù)乙越少，則傳動(dòng)效率越低_，自鎖性越 _好。24、由于刀具加工位置不同，圓柱蝸桿又分為法向直廓蝸桿、阿基米德蝸桿、漸開(kāi)線蝸桿等多種。25、 蝸桿傳動(dòng)的失效形式有疲勞點(diǎn)蝕、膠合、磨損、輪齒折斷c26、 蝸桿材料按熱處理不同分有硬面蝸桿和調(diào)質(zhì)蝸桿。27、蝸桿傳動(dòng)除了作強(qiáng)度計(jì)算外，還須作熱平衡計(jì)算，其根本目的在于防止膠合。28、蝸桿傳動(dòng)中，一般情況下蝸輪的強(qiáng)度較弱，失效總是發(fā)生在蝸輪上（V ）29、導(dǎo)程角

34、是影響蝸桿傳動(dòng)嚙合效率最主要的參數(shù)之一。（V ）30、左旋蝸桿與右旋蝸桿的原理相同,因此計(jì)算方法也相同,所以作用力方向也相同(X )31、 相嚙合的蝸桿和蝸輪的螺旋角必須大小相等，旋向相反。（X ）32、 相嚙合的蝸桿和蝸輪的螺旋角必須大小相等，旋向相同。（V ）33、 蝸桿頭數(shù)少，傳動(dòng)效率高，但傳動(dòng)比較小。（X ）徑向力和軸向力34、在蝸桿傳動(dòng)中作用在齒面上的法向壓力仍可分解為圓周力、35、在與基圓柱相切的截面內(nèi)，漸開(kāi)線蝸桿的齒廓一側(cè)為直線，另一側(cè)為曲線（v ）36、 錐蝸桿傳動(dòng)的特點(diǎn)是：嚙合齒數(shù)多，重合度大。（V ）37、 閉式蝸桿傳動(dòng)的主要失效形式是（D. ）。A. 蝸桿斷裂B.蝸輪輪齒

35、折斷C. 磨粒磨損膠合、疲勞點(diǎn)蝕38、用（ D ）計(jì)算蝸桿傳動(dòng)比是錯(cuò)誤的。A. i= 3 1/ 3 2B. i=比/乙C. i= n1 /n2D. i=d1/d239、在蝸桿傳動(dòng)中， 當(dāng)其他條件相同時(shí)， 增加蝸桿頭數(shù) z1 ，則滑動(dòng)速度（ A ）A. 增大B.C. 不變 D.減小 增大也可能減小40、蝸桿直徑系數(shù)q=（ A ）A. q=d l /mB. q=dl mC. q=a/d lD. q=a/m41、在蝸桿傳動(dòng)中，當(dāng)其他條件相同時(shí)，增加蝸桿直徑系數(shù)q,將使傳動(dòng)效率B ）。A. 提高B.減小C. 不變D.增大也可能減小42、起吊重物用的手動(dòng)蝸桿傳動(dòng)，宜采用（ A）的蝸桿。A. 單頭、小導(dǎo)程

36、角B.單頭、大導(dǎo)程角C. 多頭、小導(dǎo)程角D.多頭、大導(dǎo)程角43、提高蝸桿傳動(dòng)效率的最有效方法是( A )。A. 增加蝸桿頭數(shù) z1B.減少蝸桿頭數(shù)C. 增大蝸桿分度圓直徑 d1D.減小齒面相對(duì)滑動(dòng)速度 v44、一般中速中載條件下，蝸輪齒圈的材料應(yīng)選（B）A. 碳鋼 B. 青銅 C. 合金鋼 D. 鑄鐵45、蝸桿傳動(dòng)熱平衡計(jì)算的目的是為了控制溫升，防止（ D）A.蝸桿力學(xué)性能下降B.蝸桿材料退火C.傳動(dòng)效率下降D.潤(rùn)滑油變性或齒面膠合46、 在蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)中，除規(guī)定模數(shù)標(biāo)準(zhǔn)化外，還規(guī)定蝸桿直徑di取標(biāo)準(zhǔn)，其目的是（B ）。A.限制加工蝸桿的刀具數(shù)量B 限制加工蝸輪的刀具數(shù)量并便于刀具的標(biāo)準(zhǔn)化C為

37、了裝配方便D為了提高加工精度47、按蝸桿形狀不同，蝸桿傳動(dòng)可分為三類，其中不包括（ B ）A.圓柱蝸桿傳動(dòng) B.阿基米德蝸桿傳動(dòng) C.環(huán)面蝸桿傳動(dòng) D.錐蝸桿傳動(dòng)48、蝸桿傳動(dòng)的主要優(yōu)點(diǎn)不包括（D ）A.結(jié)構(gòu)緊湊 B.工作平穩(wěn) C.無(wú)噪聲、沖擊振動(dòng)小D.比齒輪傳動(dòng)效率高第十四章1、 鏈傳動(dòng)的動(dòng)載荷是隨著 鏈條節(jié)距的增大和 _鏈輪齒數(shù)的減少 而增加的。2、傳動(dòng)鏈的主要類型是套筒鏈、滾子_鏈、齒形鏈和成型鏈。3、 鏈傳動(dòng)工作時(shí)其轉(zhuǎn)速越高運(yùn)動(dòng)不均勻性越明顯故鏈傳動(dòng)多用于低速傳動(dòng)。4、 鏈傳動(dòng)中即使主動(dòng)鏈輪的角速度3i為常數(shù)也只有當(dāng)兩個(gè)鏈輪齒數(shù) 相同且傳動(dòng)中心距為 _節(jié)距的整數(shù)倍時(shí)從動(dòng)鏈輪的角速度3

38、2和傳動(dòng)比才能得到恒定值。5、 一般選用鏈輪齒數(shù)為奇數(shù)，節(jié)數(shù)為_(kāi)偶數(shù)的鏈條。6、 鏈傳動(dòng)瞬時(shí)傳動(dòng)比表達(dá)式是 _R_2 cosy /Ri cos B； 平均傳動(dòng)比表達(dá)式是 _Z_2/Zi。7"高，傳動(dòng)效率高，作用在軸上的徑向壓力小。&茫傳功屮出兩鏈牝的仙線任同一水下血?jiǎng)?應(yīng)將緊邊布置在上面松 邊布置在下面。9、 鏈傳動(dòng)的平均傳動(dòng)比恒定而瞬時(shí)傳動(dòng)比是變化的。10、 對(duì)于高速重載的套筒滾子鏈傳動(dòng)應(yīng)選用節(jié)距 小的多排鏈。11、 鏈傳動(dòng)屬于嚙合傳動(dòng)，所以它應(yīng)用在平均傳動(dòng)比恒定的場(chǎng)合。（V ）12、鏈條速度v被限制在v<15m/s。( V )13、對(duì)于一般鏈速 v>0.6m/

39、s 的鏈傳動(dòng)，其主要失效形式為鏈條的過(guò)載拉斷。(X )14、選取鏈傳動(dòng)參數(shù)時(shí)要注意：小鏈輪齒數(shù)不能過(guò)少、大鏈輪齒數(shù)不能過(guò)多。( V )15、 當(dāng)鏈條的鏈節(jié)數(shù)為偶數(shù)時(shí)，需采用過(guò)渡鏈節(jié)連接鏈條。( X )16、多排鏈的排數(shù)一般不超過(guò) 4 排，以免各排受載不均。 ( V )17、 鏈傳動(dòng)在布置時(shí)，鏈條應(yīng)使緊邊在下，松邊在上。( X )18、在中心距大、傳動(dòng)比小和鏈速又不太高時(shí)， 可選用較小節(jié)距的鏈條。 (X )19、鏈傳動(dòng)的最大中心距為 80p。( V )20、選擇鏈條型號(hào)時(shí)，依據(jù)的參數(shù)是傳遞的功率和小鏈輪的轉(zhuǎn)速。 ( V )21、鏈輪的齒數(shù)一般取( B )。A 偶數(shù) B 奇數(shù)C 能整除鏈節(jié)數(shù)的數(shù)

40、D 不能整除鏈節(jié)數(shù)的數(shù)22、鏈傳動(dòng)中，當(dāng)鏈輪分度圓一定時(shí)，小鏈輪齒數(shù)過(guò)少將會(huì)導(dǎo)致( A )。A鏈傳動(dòng)的運(yùn)動(dòng)不均勻性增加B鏈節(jié)磨損后更易發(fā)生脫鏈現(xiàn)象C小鏈輪的轉(zhuǎn)速過(guò)高D小鏈輪過(guò)小23、下列鏈傳動(dòng)的瞬時(shí)傳動(dòng)比公式中， ( B )是正確的。A i=d 2/d1B i=n 1/n 2C i=z 2/z 1 D i=z 1/z 224、當(dāng) V>0.6m/s 時(shí)，A 滾子和套筒的沖擊疲勞強(qiáng)度C 銷軸和套筒的抗膠合能力25、中速中載時(shí)，鏈輪材料通常采用(A經(jīng)淬火處理的中碳鋼和合金鋼面那一項(xiàng)不是鏈傳動(dòng)的主要失效形式(B )B 鏈條的靜力強(qiáng)度D 鏈板的疲勞強(qiáng)度A )。B未經(jīng)熱處理的中碳鋼C HT100D銅

41、合金26、滾子鏈鏈條的主要參數(shù)是( A )A 鏈節(jié)距 B 鏈板的厚度C 銷軸的直徑D 銷軸的長(zhǎng)度27、鏈傳動(dòng)屬于( D )A兩零件直接接觸的嚙合傳動(dòng)B兩零件直接接觸的摩擦傳動(dòng)C帶有中間撓性件的摩擦傳動(dòng)D帶有中間撓性件的嚙合傳動(dòng)28、鏈傳動(dòng)中合理的鏈長(zhǎng)（D)0A應(yīng)等于奇數(shù)倍鏈節(jié)距B可為任意值C按鏈輪齒數(shù)來(lái)決定D 應(yīng)等于偶數(shù)倍鏈節(jié)距29、鏈磨損后將會(huì)導(dǎo)致（A)0A脫鏈B銷軸的破壞C套筒的破壞D鏈板的破壞30、鏈傳動(dòng)設(shè)計(jì)中，大鏈輪齒數(shù)不超過(guò)120,這是為了（ B ）A避免鏈輪過(guò)大B避免出現(xiàn)跳齒和脫鏈等現(xiàn)象C保證鏈傳動(dòng)的平穩(wěn)性D限制傳動(dòng)比第十八早1、自行車(chē)的中軸是轉(zhuǎn)軸。2、 為了使軸上零件與軸肩緊密貼

42、合，應(yīng)保證軸的圓角半徑 小于軸上零件的圓角半徑或倒角Co3、一般單向回轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)軸，考慮起動(dòng)、停車(chē)及載荷不平穩(wěn)的影響，其扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力的性質(zhì)按脈動(dòng)循環(huán)處理。4、 傳動(dòng)軸所受的載荷是 轉(zhuǎn)矩o5、工作時(shí)承受彎矩并傳遞轉(zhuǎn)矩的軸，稱為轉(zhuǎn)軸6以傳遞轉(zhuǎn)矩為主，不承受彎矩或彎矩很小的軸，稱為傳動(dòng)軸7、軸上安裝輪轂部分叫做 軸頭8、 軸上被支承部分叫做 軸頸o9、 聯(lián)接軸頸和軸頭的部分叫做 軸身10、采用（A ）的措施不能有效地改善軸的剛度。A.改用高強(qiáng)度合金鋼B.改變軸的直徑C.改變軸的支承位置D.改變軸的結(jié)構(gòu)11、對(duì)于受對(duì)稱循環(huán)轉(zhuǎn)矩的轉(zhuǎn)軸，計(jì)算彎矩（或稱當(dāng)量彎矩）MM 2 2， :應(yīng)?。– ）oA.：0.3 B

43、. ： 0.6C . : =1 D . ： 1.312、按照承載情況，自行車(chē)的前軸是（C ） oA.傳動(dòng)軸 B. 轉(zhuǎn)軸 C.固定心軸D. 轉(zhuǎn)動(dòng)心軸13、工作時(shí)只傳遞轉(zhuǎn)矩，不承受彎矩的軸，稱為（C ）A.心軸B. 轉(zhuǎn)軸C. 傳動(dòng)軸 D.固定心軸14、按許用彎曲應(yīng)力計(jì)算轉(zhuǎn)軸的強(qiáng)度時(shí),在當(dāng)量彎矩的計(jì)算式M丄.M 2 C T）2中，系數(shù)a是考慮（B ）A.計(jì)算公式不準(zhǔn)確B.C.材料的抗彎與抗扭的性質(zhì)不同轉(zhuǎn)矩和彎矩的循環(huán)方式不同D.強(qiáng)度理論的要求15、當(dāng)轉(zhuǎn)軸所受的徑向力大小和方向不變時(shí)，其外圓面上任一點(diǎn)的應(yīng)力屬于（C ）。A.靜應(yīng)力B.脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力 C.對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力D. 一般循環(huán)變應(yīng)力16、后輪驅(qū)動(dòng)

44、的汽車(chē)，支持后輪的軸是（B）。A.心軸B.轉(zhuǎn)軸C.傳動(dòng)軸 D. 曲軸17、 在計(jì)算轉(zhuǎn)軸的強(qiáng)度時(shí)，安全系數(shù)法比當(dāng)量彎矩法更精確。（V ）18、 當(dāng)軸上有鍵槽時(shí)，考慮軸的強(qiáng)度，應(yīng)將軸頸增大一倍。（X ）19、 當(dāng)軸的剛度不夠時(shí)，可以采取選用更好的材料來(lái)提高軸的剛度。（X ）20、 按許用剪切應(yīng)力計(jì)算軸的強(qiáng)度，計(jì)算精度比較低，但方法簡(jiǎn)便。（V ）21、在一般情況下，軸的工作能力決定于它的強(qiáng)度和剛度，對(duì)于機(jī)床主軸，后者尤為重要。（V ）22、碳素鋼比合金鋼廉價(jià)，對(duì)應(yīng)力集中的敏感性較小，所以應(yīng)用比較廣泛。（V ）23、 零件在軸上的軸向固定經(jīng)常采用平鍵、花鍵、成形聯(lián)接等方法。（X ）24、 改變軸上零件

45、的布置方案，可以減小軸受的扭矩。（V ）25、在斜齒輪和直齒輪構(gòu)成的減速裝置中，斜齒輪應(yīng)放在低速級(jí)中（X）26、軸系結(jié)構(gòu)如圖所示，軸承的潤(rùn)滑方式為油潤(rùn)滑。指出該結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的錯(cuò)誤。要求：.說(shuō)明圖中編號(hào)處的結(jié)構(gòu)錯(cuò)誤原因。（2）.不必在圖中改正。解：未分開(kāi)加工面與未加工面，軸承端蓋中間應(yīng)設(shè)計(jì)凹形；缺少調(diào)整墊片；無(wú)需彈性擋圈軸向定位；軸承應(yīng)位于軸承座孔內(nèi)；軸肩過(guò)高，軸肩高度不 應(yīng)大于軸承內(nèi)圈高度的3/4 ;軸比轂略短，短23mm鍵槽長(zhǎng)度過(guò)長(zhǎng)；軸 套高度低于內(nèi)圈高度；軸徑在此處略小一點(diǎn)，便于軸承安裝；加密封圈，透 蓋與軸不能接觸；O1與帶輪相配合軸段缺少鍵槽； '軸比轂略短，短23mm 需用軸端擋

46、圈進(jìn)行軸向固定。27、在圖示軸的結(jié)構(gòu)圖中存在多處錯(cuò)誤，請(qǐng)標(biāo)注序號(hào)指出錯(cuò)誤點(diǎn)，說(shuō)明出錯(cuò)原因， 不需要在圖上改正10<-9解: 1.缺少調(diào)整墊片；2.加密封圈，透蓋與軸不能接觸；3.鍵太長(zhǎng)；4.無(wú)定位 軸肩；5.軸徑在此處略小一點(diǎn)，便于軸承安裝；6.軸肩過(guò)高，軸肩高度不應(yīng)大 于軸承內(nèi)圈高度的3/4 ； 7.軸比轂略短，短23mm 8.無(wú)定位；9.無(wú)墊片；10. 軸承型號(hào)不一致；11、未分開(kāi)加工面與未加工面，軸承端蓋中間應(yīng)設(shè)計(jì)凹形。28、下圖為斜齒輪、軸、軸承組合結(jié)構(gòu)圖。齒輪用油潤(rùn)滑，軸承用脂潤(rùn)滑，指出 該結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的錯(cuò)誤。要求： 在圖中用序號(hào)標(biāo)注設(shè)計(jì)錯(cuò)誤處； 按序號(hào)列出錯(cuò)誤，并用文字提出改正建

47、議; 不必在圖中改正。解加調(diào)整墊片；軸肩過(guò)高，軸肩高度不應(yīng)大于軸承內(nèi)圈高度的 3/4 ;鍵過(guò)長(zhǎng)；軸比轂略短，短23mm套筒高度過(guò)高，高度不應(yīng)大于軸承內(nèi)圈高度的 3/4 ;軸徑在此處略小一點(diǎn)，便于軸承安裝；加密封圈，透蓋與軸不能接觸；兩端的軸承要設(shè)有擋油環(huán)（或封油環(huán)）加調(diào)整墊片；加鍵槽。29、下圖為斜齒輪、軸、軸承組合結(jié)構(gòu)圖。齒輪用油潤(rùn)滑，軸承用脂潤(rùn)滑，指出 該結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的錯(cuò)誤。要求： 按序號(hào)列出錯(cuò)誤，并用文字提出改正建議； 不必在圖中改正。解：1、鍵槽過(guò)長(zhǎng)，無(wú)法安裝聯(lián)軸器；2、軸徑在此處略小一點(diǎn)，便于軸承安裝；3、端蓋與箱體間應(yīng)有調(diào)整墊片；4、端蓋與軸連接處應(yīng)有密圭寸件；5、透蓋與軸不能接觸；6

48、、套筒高度不能高于軸承內(nèi)高度的 3/4 ；7、軸比轂略短，短23mm8軸承左端面沒(méi)有軸向固定；9、此處應(yīng)該裝有擋油環(huán)(或封油環(huán))；10、端蓋與箱體間應(yīng)有調(diào)整墊片。30、試指出如圖所示的軸系零部件結(jié)構(gòu)中的錯(cuò)誤，并說(shuō)明錯(cuò)誤原因。說(shuō)明：(1) 軸承部件采用兩端固定式支承，軸承采用油脂潤(rùn)滑；(2) 同類錯(cuò)誤按1處計(jì)；(3) 指出10處錯(cuò)誤即可，將錯(cuò)誤處圈出并引出編號(hào)，并在圖下做簡(jiǎn)單說(shuō)明，無(wú) 需在圖上改正；答：(1)彈簧墊圈開(kāi)口方向錯(cuò)誤；(2) 螺栓不應(yīng)布置在剖分面上，螺紋孔結(jié)構(gòu)表示錯(cuò)誤;(3) 軸套過(guò)高，超過(guò)軸承內(nèi)圈定位高度；(4) 軸比轂略短，短23mrp(5) 鍵過(guò)長(zhǎng)；(6) 鍵應(yīng)位于同一軸向剖面

49、的同一母線上；(7) 加密封圈，透蓋與軸不能接觸；(8) 無(wú)調(diào)整墊片；(9) 重復(fù)定位軸承；(10) 此處應(yīng)該裝有擋油環(huán)(或封油環(huán))；(11) 軸徑在此處略小一點(diǎn)，便于軸承安裝；(12) 加工面未與非加工面分開(kāi)。4第十七章1、溫度升高時(shí)，潤(rùn)滑油的粘度（C ）。A.隨之升高B.保持不變C.隨之降低D.可能升高也可能降低p變?yōu)?、 徑向滑動(dòng)軸承的直徑增大1倍，寬徑比不變，載荷不變，則軸承的壓強(qiáng) 原來(lái)的（C ） 倍。A. 2B.1/2C.1/4D.43、 下列各種機(jī)械設(shè)備中，（D ）只宜采用滑動(dòng)軸承。A.中、小型減速器齒輪軸B.電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子C.鐵道機(jī)車(chē)車(chē)輛軸D.大型水輪機(jī)主軸4、在（B ）情況下，滑動(dòng)

50、軸承潤(rùn)滑油的粘度不應(yīng)選得較高A.重載B.高速C.工作溫度高D.承受變載荷或振動(dòng)沖擊載荷5、設(shè)計(jì)非液體摩擦滑動(dòng)軸承時(shí)，驗(yàn)算p是為了防止軸承（A ）A.過(guò)度磨損B. 過(guò)熱產(chǎn)生膠合C.產(chǎn)生塑性變形D.發(fā)生疲勞點(diǎn)蝕6設(shè)計(jì)非液體摩擦滑動(dòng)軸承時(shí)，驗(yàn)算pv是為了防止軸承（B ）A. 過(guò)度磨損 B. 過(guò)熱產(chǎn)生膠合C. 產(chǎn)生塑性變形 D. 發(fā)生疲勞點(diǎn)蝕 7、滑動(dòng)軸承中，軸瓦的強(qiáng)度不包括 ( B )A. 抗壓強(qiáng)度 B. 抗拉強(qiáng)度 C. 沖擊強(qiáng)度 D. 疲勞強(qiáng)度8、與滾動(dòng)軸承相比，以下哪項(xiàng)是滑動(dòng)軸承的缺點(diǎn)(C )A. 抗沖擊性能差 B. 徑向尺寸大 C. 啟動(dòng)力矩較大 D. 噪聲較大9、軸瓦的主要失效形式是( A

51、)A. 磨損 B. 疲勞破壞 C. 軸承襯脫落 D. 壓潰10、液體動(dòng)力潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承的參數(shù)選擇中，不包括以下哪個(gè)參數(shù)的選擇A. 寬徑比 B. 相對(duì)間隙 C. 平均壓強(qiáng) D. 公稱接觸角第十八章1、( B ) 通常應(yīng)成對(duì)使用。圓錐滾子軸承圓柱滾子軸承A. 深溝球軸承B.C. 推力球軸承D.2、( D ) 不宜用來(lái)同時(shí)承受徑向載荷和軸向載荷。A. 圓錐滾子軸承B.角接觸球軸承C. 深溝球軸承D.圓柱滾子軸承3、滾動(dòng)軸承內(nèi)圈與軸頸、外圈與座孔的配合 ( D )A. 均為基軸制C. 均為基孔制B. 前者基軸制，后者基孔制D.前者基孔制，后者基軸制4、一根軸只用來(lái)傳遞轉(zhuǎn)矩，因軸較長(zhǎng)采用三個(gè)支點(diǎn)固定在

52、水泥基礎(chǔ)上，各支點(diǎn)軸承應(yīng)選用 ( B )A. 深溝球軸承 B.調(diào)心球軸承C. 圓柱滾子軸承 D.調(diào)心滾子軸承5、若轉(zhuǎn)軸在載荷作用下彎曲較大或軸承座孔不能保證良好的同軸度，宜選用類 型代號(hào)為 ( A ) 的軸承。A. 1 或 2B. 3或 7C. N 或 NUD. 6或 NA6、跨距較大并承受較大徑向載荷的起重機(jī)卷筒軸軸承應(yīng)選用 （C ）A.深溝球軸承B.圓錐滾子軸承C.調(diào)心滾子軸承D.圓柱滾子軸承7、角接觸軸承承受軸向載荷的能力，隨接觸角:-的增大而（A ）。A.增大B.減小C.不變D.不定8、（ B ） 只能承受軸向載荷。A.圓錐滾子軸承B.推力球軸承C.滾針軸承D.調(diào)心球軸承9、（ D ） 適用于多支點(diǎn)軸、彎曲剛度小的軸及難于精確對(duì)中的支承。A.深溝球軸承B.圓錐滾子軸承C.角接觸球軸承D.調(diào)心軸承10、某輪系的中間齒輪（惰輪）通過(guò)一滾動(dòng)軸承固定在不轉(zhuǎn)的心軸上，軸承內(nèi)、 外圈的配合應(yīng)滿足（B ）。A. 內(nèi)圈與心軸較緊、外圈與齒輪較松B. 內(nèi)圈與心軸較松、外圈與齒輪較緊C. 內(nèi)圈、外圈配合均較緊D. 內(nèi)圈、外圈配合均較松11、滾動(dòng)軸承的代號(hào)由前置代號(hào)、基本代號(hào)和后置代號(hào)組成，其中基本代號(hào)表示（A ）。A.軸承