梁板臨時(shí)支撐加固

1、.蘭溪捷盛·中央廣場(chǎng)項(xiàng)目2#區(qū)塊第十施工段后澆帶部位拆模后梁板臨時(shí)支撐加固方案一、現(xiàn)場(chǎng)簡(jiǎn)況：蘭溪捷盛·中央廣場(chǎng)2#區(qū)塊第十施工段地下二層柱、剪力墻，地下一層梁板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)砼強(qiáng)度為C35，于2008年6月25日澆搗完成，拆模試塊于2008年7月11日送試驗(yàn)室進(jìn)行強(qiáng)度檢測(cè)，試驗(yàn)結(jié)果顯示強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)砼標(biāo)號(hào)的120，項(xiàng)目部在上部地下一層柱、剪力墻，一層梁板結(jié)構(gòu)砼澆筑完成的前提下，經(jīng)班組提出申請(qǐng)，同意于2008年7月20日拆除該施工段地下二層柱、地下一層梁板結(jié)構(gòu)支模架及模板，由于項(xiàng)目部管理人員管理不力，施工班組擅自把后澆帶部位的梁板支模架全部拆除，拆除后在后澆帶兩邊僅用單排立管將主、次

2、梁撐住，因而造成該跨梁板改變受力狀況，使后澆帶兩端梁、板幾乎成為懸挑結(jié)構(gòu)，形成了一定的撓度，幸好未對(duì)整體結(jié)構(gòu)質(zhì)量產(chǎn)生影響。二、受損程度檢測(cè)分析：在質(zhì)監(jiān)站2008年8月13日的巡查中發(fā)現(xiàn)該問(wèn)題后，立即要求我部停止上部結(jié)構(gòu)的施工，檢查分析受損情況，立即做好支撐加固方案報(bào)質(zhì)監(jiān)站。為此，業(yè)主和監(jiān)理公司會(huì)同設(shè)計(jì)單位、施工單位、監(jiān)理單位的總工及有關(guān)專家對(duì)該施工段后澆帶部位梁、板結(jié)構(gòu)進(jìn)行細(xì)致觀測(cè)，測(cè)量地下一層板面標(biāo)高，檢測(cè)地下二層凈空高度，將地下一層板面清除澆筑一層梁板砼時(shí)的掉渣、水泥漿等清理干凈，觀測(cè)梁板面是否有裂縫產(chǎn)生，對(duì)梁底后澆帶未澆部位的鋼筋是否有所變形、梁底砼是否有拉裂現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行觀察。經(jīng)過(guò)觀察和測(cè)量

3、的數(shù)據(jù)分析（由于檢測(cè)時(shí)間、條件有限，檢測(cè)數(shù)據(jù)有一定的局限性，因此只作為分析的參考依據(jù)）等手段，綜合多方因素，與會(huì)專家一致認(rèn)為梁板已產(chǎn)生一定的撓度，（檢測(cè)數(shù)據(jù)分析結(jié)合觀測(cè)情況）應(yīng)在10范圍內(nèi)，且板上有數(shù)段長(zhǎng)短在100600的細(xì)小裂縫，其中有34段為貫穿裂縫，梁上未發(fā)現(xiàn)有裂縫產(chǎn)生，（但要求進(jìn)行進(jìn)一步的觀測(cè)且要注意已產(chǎn)生裂縫的變化），目前所幸的是對(duì)結(jié)構(gòu)造成輕微的損傷，為此要求施工單位立即編制支撐加固的施工方案，經(jīng)施工單位總工審批及有關(guān)專家認(rèn)可后馬上組織實(shí)施，避免出現(xiàn)撓度增加和裂縫擴(kuò)展現(xiàn)象。為確保該后澆帶部位結(jié)構(gòu)整體質(zhì)量，在主梁部位采用碳纖維布加強(qiáng)。三、支撐加固方案：采用常用的托梁加固支撐方法：按整體

4、性設(shè)計(jì)托梁，通過(guò)擴(kuò)大底部受力面積，增加承重力桿對(duì)梁進(jìn)行支撐頂托，從而將梁、板及施工荷重的力通過(guò)支撐傳至地面的方木，再通過(guò)方木將力分散至地面，從而減少梁、板承擔(dān)的荷載，可一定程度限制梁、板撓度的產(chǎn)生。1) 頂托及底座與方木緊密結(jié)合，如圖所示： 2) 將頂托套入鋼管，并通過(guò)頂托上的銷孔調(diào)節(jié)高度，使頂托緊頂方木和梁、板。由于框架梁距離地面高度為3.0m、板距離地面高度3.59m，為保證鋼管支撐的整體剛度，鋼管布置按縱向2排，縱向間距600、橫向間距500進(jìn)行，鋼管高度方向按每600設(shè)置一道橫向連接鋼管，連接處采用碗扣式鋼扣件，形成連接可靠、整體性好、整體剛度大的支撐體系，如下圖所示：四、支撐加固施工

5、順序： 先在后澆帶兩邊按支撐加固方案搭設(shè)好支撐體系，并調(diào)節(jié)銷孔高度使頂托頂住方木和梁、板；首先進(jìn)行主梁支撐加固：選四根直徑為120mm壁厚為5mm以上的長(zhǎng)度2700mm的鋼管，兩端焊上400×400厚10mm鐵板作為受力面，在后澆帶長(zhǎng)度方向的中間位置梁端開(kāi)始用千斤頂把主梁往上頂5mm（用水準(zhǔn)儀觀測(cè)），頂?shù)轿缓蠹催M(jìn)行支撐加固體系的調(diào)節(jié)銷孔高度使頂托緊頂方木和梁、板；頂緊后卸下千斤頂分成兩組沿后澆帶縱向從中間向兩端逐步進(jìn)行支撐加固頂緊。支撐加固完成后一星期內(nèi)加強(qiáng)觀察，注意支撐加固后的穩(wěn)定情況。五、施工注意事項(xiàng)： 1、支撐加固前應(yīng)先把后澆帶部位清理干凈，鑿除后澆帶內(nèi)松動(dòng)和不密實(shí)的砼； 2、

6、把后澆帶部位的梁底模和板底模板支好； 3、支撐加固時(shí)要注意安全，并搭設(shè)好操作平臺(tái)；附：支撐立桿受力計(jì)算書(shū)溫州東甌建設(shè)集團(tuán)蘭溪·捷盛中央廣場(chǎng)項(xiàng)目部2008年8月14日*;梁支撐(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)蘭溪捷盛·中央廣場(chǎng)工程；屬于框架結(jié)構(gòu);地上26層;地下2層；建筑高度：101.15m；標(biāo)準(zhǔn)層層高：3.20m ；總建筑面積：165817.00平方米；總工期：800天；施工單位：溫州東甌建設(shè)集團(tuán)有限公司。本工程由蘭溪市山田房地產(chǎn)開(kāi)發(fā)有限公司投資建設(shè)，金華市建筑設(shè)計(jì)院有限公司設(shè)計(jì)，核工業(yè)金華工程勘察院地質(zhì)勘察，金華致遠(yuǎn)建設(shè)工程咨詢監(jiān)理有限公司監(jiān)理，溫州東甌建設(shè)集團(tuán)有限公司組織施工；由盛

7、金壽擔(dān)任項(xiàng)目經(jīng)理，汪昌銀擔(dān)任技術(shù)負(fù)責(zé)人。支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。一、參數(shù)信息1.支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):0.75混凝土板厚度(mm):160.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.60；立桿步距h(m):1.00；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：3.00；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.60；承重架支設(shè):1根承重立桿，方木支撐垂直梁截面；梁底承重立桿橫向間距或

8、排距Lb(m):0.60；采用的鋼管類型為48×3.5；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)上部施工模板自重(kN/m2):0.65；上部鋼筋自重(kN/m3):2.50；上部施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):4.5；上部振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；4.梁底參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；二、梁底支

9、撐的計(jì)算梁底支撐采用方木。1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+2.5)×0.75×0.083=1.656 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.65×0.083×(2×0.75+0.25)/ 0.25=0.379 kN/m；(3)活荷載為施工荷載 (kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1= (4.5+2)×0.083=0.542 kN/m；2.方木的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值 q = 1.2×1.656+1.2×0.379=2.442 kN/m；活荷載設(shè)計(jì)值

10、P = 1.4×0.542=0.758 kN/m； 方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:線荷載設(shè)計(jì)值 q = 2.442+0.758=3.201 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×3.201×0.6×0.6= 0.115 kN.m；最大應(yīng)力 = M

11、 / W = 0.115×106/83333.3 = 1.383 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 1.383 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!3.支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+2.500)×0.750= 19.875 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.650 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載 (kN/m2)：q3= (4.500+2.000)=6.500 kN/m2；q = 1.

12、2×(19.875 + 0.650 )+ 1.4×6.500 = 33.730 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N 。當(dāng)n=2時(shí)： 當(dāng)n2時(shí)： 計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力 RA = RB=0.314 kN，中間支座最大反力Rmax=5.133；最大彎矩 Mmax=0.125 kN.m；最大撓度計(jì)算值 Vmax=0.013 mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力 =0.125×106/5080=24.655

13、 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 24.655 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205.0 N/mm2,滿足要求!三、扣件抗滑移的計(jì)算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=5.1

14、33 kN；R < 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 四、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =0.314 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.149×3=0.536 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.60/2+(0.60-0.25)/2)×0.60×0.65=0.222 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(0.60/2+(0.60-0.25)/2)&#

15、215;0.60×0.160×(2.50+24.00)=1.450 kN； N =0.314+0.536+0.222+1.45=2.523 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo

16、= k1uh (1) k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.428 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=2522.768/(0.428×489) = 12.054 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 12.054 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/m

17、m2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =5.133 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.149×(3-0.75)=0.536 kN； N =5.133+0.536=5.535 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh (1) k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155