支架與連續(xù)梁施工設計課件

1、支架與連續(xù)梁施工設計2022/7/27支架與連續(xù)梁施工設計目 錄 一、滿堂支架設計二、鋼管立柱支架設計三、連續(xù)梁（剛構）0號段托架設計四、連續(xù)梁墩梁臨時固結設計五、連續(xù)梁合龍臨時鎖定設計支架與連續(xù)梁施工設計目 錄 一、滿堂支架設計二、鋼管立柱支架設計三、連續(xù)梁（剛構）0號段托架設計四、連續(xù)梁墩梁臨時固結設計五、連續(xù)梁合龍臨時鎖定設計支架與連續(xù)梁施工設計前言 連續(xù)梁（剛構）0號段托架設計、連續(xù)梁墩梁臨時固結設計、連續(xù)梁合龍臨時鎖定設計這三部分，屬于連續(xù)梁施工的三個方面，并不系統(tǒng)；且連續(xù)梁合龍鎖定設計屬于設計院主體結構設計的范疇，施工單位一般不必進行設計。 鑒于以上兩點，本課件按連續(xù)梁施工進行系統(tǒng)

2、說明。主要內容包括0#墩托架設計、墩梁固結、掛籃施工、邊跨直線段施工，合龍段施工、連續(xù)梁施工要點等幾個方面進行介紹。支架與連續(xù)梁施工設計四、連續(xù)梁施工設計 4.1 概述4.2 0#塊托架設計4.3 連續(xù)梁墩梁固結設計4.4 掛籃設計4.5 邊跨直線段施工4.6 合龍段設計4.7 連續(xù)梁施工要點支架與連續(xù)梁施工設計4.1 概述連續(xù)梁與連續(xù)剛構的異同1、連續(xù)梁與剛構的區(qū)別：前者墩頂有支座，后者墩梁固結。2、連續(xù)梁與連續(xù)剛構的施工區(qū)別：連續(xù)梁橋施工時要先實行墩梁固結，以保證施工時的穩(wěn)定性，并在邊跨合龍后解除(即體系轉換)；連續(xù)剛構橋無需體系轉換，其余部分施工方法相同。支架與連續(xù)梁施工設計 施工方法：

3、連續(xù)梁(剛構)的常規(guī)施工方法為懸臂澆筑法。又叫掛籃施工，是連續(xù)梁施工工藝的一大進步，這種方法克服了受地形、江河等不利自然條件施工橋梁的限制。4.1 概述連續(xù)梁(剛構）的施工方法支架與連續(xù)梁施工設計4.1 概述連續(xù)梁(剛構）的施工過程 施工過程：先利用支架在墩頂兩側立模施工0#塊，然后根據梁段的劃分利用掛籃分節(jié)段逐步對稱完成T構，再進行邊跨，合龍、體系轉換，最后進行中跨合龍。支架與連續(xù)梁施工設計4.1 概述連續(xù)梁(剛構）的施工過程下部結構施工安裝永久支座設置臨時支座墩梁臨時錨固搭設0#塊支架支架預壓0#塊施工掛籃預壓對稱懸臂澆筑邊跨直線段支架施工邊跨直線段現澆施工0#塊上安裝掛籃邊跨合龍段勁性骨

4、架安裝邊跨合龍第一次體系轉換中跨合龍中跨合龍段勁性骨架安裝第二次體系轉換支架與連續(xù)梁施工設計4.2 0#塊支架法施工1）滿堂腳手架法：滿堂腳手架法應用于墩底基礎條件較好，且墩高度較低的0號塊。此方法簡單，施工安全可靠。2）鋼管支架法：鋼管支架法應用于墩底基礎較差，且墩高度不大的0號塊。此方法所需材料較少，施工速度較快，施工安全可靠。3）膺架法：膺架法適用于墩身較高，或墩低基礎條件較差，堂腳手架無法搭設或搭設高度過大的0號塊。此方法工藝較為復雜，但施工速度快，用料省，經濟節(jié)約。4）支架與連續(xù)梁施工設計4.2 0#塊支架法施工1）滿堂腳手架法2）鋼管支架法 3）膺架法 4）支架與連續(xù)梁施工設計4.

5、2 0#塊支架法施工4）膺架與掛籃代替施工支架 0#塊分為兩部分，一部分位于墩頂，采用在墩頂兩側橫橋向設置膺架施工；另一部分0#塊在縱橋向超出墩頂兩側，采用掛籃施工。支架與連續(xù)梁施工設計4.2 0#塊支架法施工1）滿堂腳手架法2）鋼管支架法 3）膺架法 4）無論哪種方法，0號的支架均需按承重荷載的1.2倍進行預壓，以消除非彈性變形和測量彈性變形，同時也是對支架安全性進行檢驗。0#塊澆筑時，應根據其高度和混凝土數量分一次、二次和三次澆筑。盡量采用一次澆筑，以減少施工縫和減少施工工序。0號塊混凝土澆筑原則：對稱、連續(xù)不間斷（混凝土不出現初凝）。支架與連續(xù)梁施工設計4.2 0#塊支架法施工0#塊砼一

6、次澆筑支架與連續(xù)梁施工設計4.2 0#塊支架法施工0#塊砼一次澆筑支架與連續(xù)梁施工設計 臨時錨固實施前應編制詳細的施工方案，方案報請監(jiān)理工程師批準后方可實施。4.3 連續(xù)梁墩梁固結設計支架與連續(xù)梁施工設計墩梁固結設計和施工要求如下： 1）臨時固結可以通過設置臨時支墩與臨時支座、或臨時支座與0#塊預應力錨固筋等方式來實現。 2）墩梁臨時固結約束，必須形成剛性體系。臨時錨固措施能承受的中支點處最大不平衡彎矩，相應的豎向支點反力應滿足設計要求4.3 連續(xù)梁墩梁固結設計支架與連續(xù)梁施工設計4.3 連續(xù)梁墩梁固結設計墩梁固結如何固結，拉壓固定。 1）當墩頂面積較大時，在墩頂設置臨時支座，承受豎向壓力；在

7、墩梁之間設置精軋螺紋錨筋，承受另一側豎向拉力。 2）當墩頂面積較小時，利用0#塊施工支架的豎向鋼管，承受豎向壓力，在墩梁之間設置精軋螺紋錨筋，承受另一側豎向拉力。支架與連續(xù)梁施工設計4.3 連續(xù)梁墩梁固結設計墩梁固結設計時的荷載： 墩梁臨時固結裝置主要承受掛籃懸澆施工時梁體兩端不平衡重、風載、施工荷載不平衡重、一側掛籃傾覆及由此引起的不平衡彎矩。并由此計算不平衡彎矩及臨時支承墊石的最大豎向支反力。 1）梁體不平衡重計算時，假定連續(xù)梁兩側的梁體節(jié)段重量在施工時存在誤差，一側為理論值，另一側為理論值的105%，或最大懸臂階段最后一節(jié)段兩側超打混凝土方量的誤差不小于4m3。支架與連續(xù)梁施工設計4.3

8、 連續(xù)梁墩梁固結設計墩梁固結設計時的荷載： 墩梁臨時固結裝置主要承受掛籃懸澆施工時梁體兩端不平衡重、風載、施工荷載不平衡重、一側掛籃傾覆及由此引起的不平衡彎矩。并由此計算不平衡彎矩及臨時支承墊石的最大豎向支反力。 2）施工荷載不平衡重假定為：人員機具自重200kN； 3）風載：按項目所屬規(guī)范（公路或鐵路）進行計算； 4）掛籃出事：超打側掛籃自重，另一側掛籃按底模墜落，按1/2掛籃自重計。支架與連續(xù)梁施工設計4.3 連續(xù)梁墩梁固結設計墩梁固結設計實例： 津保鐵路子牙河特大橋（75+4120+75）m連續(xù)梁采用掛籃雙懸臂施工。墩梁錨固裝置為四個臨時支承墊石，墊石平面尺寸500mm2900mm，高0

9、.6m；單個臨時墊石內設置26根JL40精軋螺紋鋼筋，整個墩頂共設置104根JL40精軋螺紋鋼筋。支架與連續(xù)梁施工設計4.3 連續(xù)梁墩梁固結設計圖1 連續(xù)梁傾覆計算集中力與超打混凝土加載圖墩梁固結設計實例：圖2 連續(xù)梁傾覆計算豎向風載加載圖支架與連續(xù)梁施工設計4.3 連續(xù)梁墩梁固結設計墩梁固結設計實例精軋螺紋筋數量確定梁段號長度（m）體積（m3）重量（kN)超重（kN)距轉動點距離（m)風壓（KPa）風力（kN)換算梁段重（kN)力矩 （kNm)掛籃500.0 -58.8 500.0 -29400.0 154.053.11380.60-58.80.29.81390.4-81753.2 144.

10、053.41388.40-54.80.29.81398.2-76619.2 134.054.01404.00-50.80.29.81413.8-71819.0 12 4.054.81424.80 -46.80.2 9.81434.6-67137.4 11 4.057.91505.40 -42.80.2 8.51515.2-64848.8 10 3.555.21435.20 -39.10.2 8.51443.7-56378.0 9 3.558.21513.20 -35.60.2 8.51521.7-54097.9 8 3.560.01560.00 -32.10.2 8.51568.5-50271

11、.7 7 3.562.01612.00 -28.60.2 8.51620.5-46266.4 6 3.564.21669.20 -25.10.2 8.51677.7-42027.4 5 3.059.61549.60 -21.80.2 7.31556.7-33940.9 4 3.037.21747.20 -18.80.2 7.31754.3-32985.0 3 3.072.51885.00 -15.80.2 7.31892.1-29898.7 2 3.075.21955.20 -12.80.2 7.31962.3-25120.3 1 3.078.32035.80 -9.80.2 7.32043.

12、9-20022.6 0右4.7165.34297.80 -6.00.2 11.54309.3-25640.1 0中3.6240.06240.00 -1.80.2 8.86248.8-11247.8 預應力52根973kN-3.638936.0-182220.5 0左4.7 165.34297.8214.92.40.422.94535.610658.7 13.0 78.3 2035.8101.86.20.4 14.62152.213343.8 23.075.21955.297.89.20.4 14.62067.619021.9 33.072.51885.094.312.20.4 14.61993

13、.924325.5 43.067.21747.287.415.20.4 14.61849.228107.8 53.059.61549.677.518.20.4 14.61641.729879.3 63.564.21669.283.521.50.4 17.11769.737960.9 73.562.01612.080.625.00.4 17.11709.742656.5 83.560.01560.078.028.50.4 17.11655.147087.0 93.558.21513.275.732.00.4 17.11605.951323.2103.555.21435.271.835.50.4

14、17.11524.054042.1114.057.91505.475.339.20.4 19.51600.262746.3124.054.81424.871.243.20.4 19.51515.665492.9134.054.01404.070.247.20.419.51493.770503.6 144.053.41388.469.451.20.419.51477.375639.8 154.053.11380.669.055.2 0.419.51469.281097.1 掛籃1000.0 55.21000.0 55200.0 抗傾覆力矩合計（kNm)-1001694.8傾覆力矩合計（kNm)7

15、69018.6 抗傾覆系數1.303抗傾覆力矩合計（kNm)-1001694.8傾覆力矩合計（kNm)769018.6 抗傾覆系數1.303抗傾覆穩(wěn)定系數K=1.303 1.3可采用excel計算，便于調整支架與連續(xù)梁施工設計4.3 連續(xù)梁墩梁固結設計墩梁固結設計實例臨時支承墊石計算 1）結構自重與荷載產生的最大不平衡彎矩為50455.7kNm（上表中不考慮精軋螺紋鋼筋所得的不平衡彎矩）。 2）不平衡彎矩產生的拉力：3）兩側支承墊石分別承受的最大豎向反力：66966.8kN為連續(xù)梁自重、風載和掛籃等施工荷載總和由此可驗算兩側臨時支座受力支架與連續(xù)梁施工設計4.3 連續(xù)梁墩梁固結設計墩梁固結設計

16、實例臨時支承墊石計算 4）單個支承墊石承受的最大壓應力為： 支承墊石采用C50混凝土，允許抗壓強度為16.8MPa，大于實際受力，故臨時支承墊石受壓滿足要求。5）橋墩頂面混凝土局部受壓計算：按相應的混凝土規(guī)范配置有間接鋼筋的相關公式進行驗算，過程略。支架與連續(xù)梁施工設計4.3 連續(xù)梁墩梁固結設計墩梁固結設計實例螺紋鋼筋錨固長度計算 連續(xù)梁為C50混凝土，橋墩為C40混凝土；精軋螺紋鋼筋預埋至連續(xù)梁和橋墩的錨固長度計算。748.5kN為單根JL40螺紋鋼筋的埋深計算拉力 按鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結構設計規(guī)范（TB10002.3-2005）表5.2.1條，連續(xù)梁內螺紋鋼筋要求埋深：支架與

17、連續(xù)梁施工設計4.3 連續(xù)梁墩梁固結設計墩梁固結設計實例螺紋鋼筋錨固長度計算 連續(xù)梁為C50混凝土，橋墩為C40混凝土；精軋螺紋鋼筋預埋至連續(xù)梁和橋墩的錨固長度計算。 按鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結構設計規(guī)范（TB10002.3-2005）表5.2.1條，橋墩內螺紋鋼筋要求埋深：若精軋螺紋鋼筋端頭設置錨墊板，還可減少錨固長度，計算略。支架與連續(xù)梁施工設計4.3 連續(xù)梁墩梁固結設計墩梁固結臨時支承墊石如何拆除的措施： 1、臨時支承墊石設計可以采用高標號混凝土配鋼筋網片，在臨時支座頂底墊設塑料薄膜隔離層，以便于鑿除。 墩頂面及墊塊頂面，必須保證接觸面的平整；在澆筑墊塊混凝土和箱梁時，在墩頂面

18、及墊塊頂面涂抹隔離劑進行隔離，不得夾有雜質；鑿除臨時支座時注意對梁體結構進行保護。 2、同一T構墩頂兩側的臨時固結需同步進行解除,以減少對梁部應力的影響?？刹捎昧蚧巧皾{中間埋設電阻絲的方式設置臨時固結,采用通電熔解硫磺砂漿解除臨時固結。支架與連續(xù)梁施工設計 臨時支墩可以采用鋼管或鋼管混凝土柱，柱頂應和連續(xù)梁底固結。宜支承在連續(xù)梁腹板處。鋼管立柱底宜設置于承臺上，由于受力一般為幾千噸級豎向荷載，且鋼管直徑受承面積限制，多采用鋼管混凝土柱。墩梁固結的另一種方式：0#塊施工支架兼作固結裝置：4.3 連續(xù)梁墩梁固結設計墩梁固結質量控制口決臨時固結受力大， 替代支座來承壓；安全計算是關鍵， 各種荷載考慮

19、全；鋼管支柱受力大， 焊接鋼板軸心壓；錨固鋼筋連墩梁， 防止傾覆最牢靠；局部承壓較薄弱， 鋼筋加強也適合。支架與連續(xù)梁施工設計1）檢查錨栓孔平面位置及深度符合設計要求；2）支座吊裝就位后的高程及平面位置準確；3）設置上支座板的預偏量；4）檢查支座的類型和規(guī)格，避免低級錯誤。4.3 連續(xù)梁墩梁固結設計墩梁固結永久支座施工要點永久支座施工質量控制要點連接橋梁上下部， 支座作用很重要；安裝之前要放樣， 測量平面和高程；要問工人如何搞， 彈線卡尺不可少；支座安裝位置正， 分清活動和固定；墊石表面要鑿毛， 用水浸潤連接好；灌漿材料非常貴， 孔徑孔深要確保；重力灌漿是工藝， 制作試件別忘了；收縮徐變影響大

20、， 支座預偏在上方。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計1、掛籃的種類2、掛籃的工作原理與組成3、掛籃的拼裝與預壓4、掛籃的走行5、掛籃設計實例支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計1、掛籃的種類三角形掛籃平弦無平衡重掛籃菱形掛籃弓弦式掛籃斜拉式掛籃 桁架式掛籃支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計1、掛籃的種類三角掛籃支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計1、掛籃的種類平弦無平衡重掛籃支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計1、掛籃的種類菱形掛籃支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計1、掛籃的種類弓弦式掛籃支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計1、掛籃的種類斜拉式掛籃牽索掛籃主要用于斜拉橋混凝土主梁施工，

21、本課件不介紹。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計1、掛籃的種類桁架式掛籃常用的以貝雷片為主桁的掛籃也稱桁架式掛籃。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計2、掛籃的組成與工作原理 掛籃總的工作原理，就是通過掛籃將需要澆筑節(jié)段的混凝土重量，傳遞給已澆節(jié)段混凝土上，從而達到懸灌將梁體延伸的目的。 掛籃主要組成：1）主桁系統(tǒng) 2）錨固系統(tǒng) 3)吊掛系統(tǒng) 4)底籃系統(tǒng) 5)模板系統(tǒng) 6)走行系統(tǒng)支架與連續(xù)梁施工設計主軌液壓頂推結構下拉油缸推進油缸主千斤頂2、掛籃的組成支架與連續(xù)梁施工設計前后工作車主軌液壓頂推結構2、掛籃的組成支架與連續(xù)梁施工設計前后工作車主軌液壓頂推結構主框架2、掛籃的組成支架與連續(xù)梁

22、施工設計前后工作車主軌液壓頂推結構主框架 前后框架底框架橫梁內模導梁2、掛籃的組成支架與連續(xù)梁施工設計前后工作車主軌液壓頂推結構主框架前后框架底框架橫臂內模導梁外模底模內模2、掛籃的組成支架與連續(xù)梁施工設計前后工作車主軌液壓頂推結構主框架前后工作車底框架橫梁內模導梁外模底模內模端模工作平臺2、掛籃的組成支架與連續(xù)梁施工設計NRS AS掛籃的施工狀態(tài)支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計3、掛籃的拼裝與預壓 掛籃的拼裝、預壓和走行是掛籃懸臂澆筑施工的關鍵環(huán)節(jié)，施工中應按部就班對五大系統(tǒng)進行安裝、檢查： 第一道：地面對掛籃的主桁架、吊掛系統(tǒng)、模板系統(tǒng)、走行系統(tǒng)、錨固系統(tǒng)分類檢查，檢查各系統(tǒng)的構件尺寸

23、、數量，然后進行試拼裝，查找配件是否齊全，有無損傷、變形。試拼試壓不可少，滑道錨固要記牢。主桁后錨最重要，系統(tǒng)檢查五道保。支架與連續(xù)梁施工設計 第二道：掛籃拼裝過程中，逐一檢查五大系統(tǒng)，滑道安裝要平整，主桁定位要準確，后錨加固要牢固，吊掛連接要可靠，模板尺寸要規(guī)整。 第三道：掛籃試壓，目的在于消除非彈性變形，同時測定彈性變形。測定彈性變形同時也是對掛籃結構安全性進行檢查；試壓采用不小于梁體自重（1#塊）的1.2倍荷載。4.4 掛籃設計3、掛籃的拼裝與預壓試拼試壓不可少，滑道錨固要記牢。主桁后錨最重要，系統(tǒng)檢查五道保。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計3、掛籃的拼裝與預壓 第四道：澆筑之前的安

24、裝、檢查，主要保證工作系統(tǒng)的完整性，通過拼裝、預壓，再次對各系統(tǒng)的連接部位進行檢查，保證連接可靠。同時也應對下一節(jié)段施工時在本節(jié)段需要預埋的各項設施進行安裝、檢查。 第五道：澆筑之后的檢查，主要在于查找構件是否有變形，模板接縫是否嚴密，線形控制預計的撓度變化是否實現等。試拼試壓不可少，滑道錨固要記牢。主桁后錨最重要，系統(tǒng)檢查五道保。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計3、掛籃的拼裝與預壓掛籃拼裝掛籃預壓支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計3、掛籃的拼裝與預壓 掛籃施工初始階段，由于墩頂位置的限制，施工中常將兩側掛籃的承重結構以及配重連接在一起，待梁段澆筑到一定長度后，再將兩側的承重結構及配重分

25、開。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計走行軌跡放樣松內外模吊桿螺栓檢查吊桿是否牢靠同步對稱松底模吊桿再檢查吊桿是否牢靠檢查后錨和反扣系統(tǒng)松主縱梁后錨走行至下一節(jié)段后鎖定縱梁后錨和反扣系統(tǒng)緩慢走行滑道并更換后錨同步對稱、緩慢走行主縱梁走行到位后錨固滑道提升吊桿并旋緊螺栓、立模、校模4、掛籃的走行支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計4、掛籃的走行1）一次走行：掛籃帶底模系統(tǒng)一次走行到位。2）二次走行：主桁帶前上橫梁及外（內）導梁移至下一節(jié)段施工位置安裝掛籃主桁后錨固底模系統(tǒng)； 底模平臺及外側模用倒鏈吊掛在外導梁走行吊環(huán)上，解除底板吊掛后再沿外導梁向前滑移到位，將底模平臺前下橫梁重新吊掛于前上橫梁

26、上，后下橫梁底板和翼緣吊點分別錨固于已澆梁段上放松底模平臺與外導梁之間的吊掛。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例 以貝雷片為主桁的桁架式掛籃制作方便，便于倒用，現場投入少，是工程上常用的一種掛籃。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例掛籃主要計算內容 1)通過計算來設計底模平臺縱梁，前、后下橫梁并求得其吊點反力；2)檢算內、外導梁受力是否滿足要求，并求其前后吊點反力；3)通過各前吊點的反力，設計前上橫梁；4)計算掛籃主桁受力并求出掛籃前支點反力和后錨固力； 5)掛籃傾覆驗算。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例掛籃計算假定 1) 箱梁翼緣板

27、混凝土及側模重量通過外導梁分別傳至上一節(jié)段已施工完的箱梁翼緣板和掛籃前上橫梁上。 2) 箱梁底板、腹板、頂板混凝土及底模平臺、內模及其支架系統(tǒng)的重量由上一節(jié)段已施工完的箱梁底板、翼緣板和掛籃主桁的前上橫梁承擔。 3) 掛籃貝雷片主桁的受力按照裝配式公路鋼橋使用手冊進行計算。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例掛籃及箱梁計算荷載1) 箱梁鋼筋混凝土比重按26.5kN/m3計。2) 施工荷載：施工荷載按2.5kN/m2且總荷載不超過150kN計；本橋最大施工面積約為42m2，故施工荷載取105.0kN，其中底模平臺承擔105.00.6=63.0kN，側模承擔105.00.4=42

28、kN。3）荷載取值：傾倒和振搗混凝土時產生的沖擊荷載2.5kN/m2；4）本橋橋址處基本風速為25.0m/s，施工階段按20年一遇的風速計算，主梁施工時應在不大于6級風的條件下進行，掛籃走行時風速按5級風計。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例掛籃及箱梁計算荷載5) 掛籃結構荷載：底模平臺及底模：支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例掛籃及箱梁計算荷載5) 掛籃結構荷載：底模平臺及底模：支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例掛籃及箱梁計算荷載5) 掛籃結構荷載：底模平臺及底模：支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例掛籃及箱梁計算

29、荷載5) 掛籃結構荷載： 底模平臺及底模：底模平臺前、后下橫梁間距為4.5m，底?？v梁A/B/C均為4片，總重55.0kN；前、后下橫梁采用2工28b，長10.6m，總重27.1kN；底模平臺欄桿，人行通道和前后操作平臺等附屬結構的重量為11.6kN；掛籃底模20.3kN。故，底模平臺及底模總重：支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例掛籃及箱梁計算荷載5) 掛籃結構荷載： 掛籃主桁重量（兩榀）：兩榀主桁及聯(lián)結系重145.5kN；前后支腿重21kN，后錨固系統(tǒng)及走行軌道重37.1kN。故，其總重為：兩榀主桁支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例掛籃及箱梁計算荷載5

30、) 掛籃結構荷載： 外導梁系統(tǒng)重量：外導梁長9.1m，采用232c組焊成箱形，兩根外導梁共重24kN； 內導梁系統(tǒng)重量：內導梁長9.1m，采用232c組焊成形，兩根內導梁共重23.6kN； 上橫梁：采用2I40a型鋼制，長10.0m，重為22.8kN。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例掛籃及箱梁計算荷載5) 掛籃結構荷載： 底模平臺及導梁吊掛系統(tǒng)共重44kN； 內、外模重量：內模及支架自重為60kN；上、下游兩側外側模及桁架自重為75kN；封端模板自重約為10kN。 混凝土箱梁節(jié)段最大荷載：箱梁最重節(jié)段為1#塊，其自重為1369kN。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、

31、掛籃的設計實例底模平臺計算 底模平臺計算時分為二種工況，第一種工況為底模平臺空載吊掛走行時，第二種工況為掛籃懸澆施工連續(xù)箱梁時，且澆筑1#塊節(jié)段時，底模平臺各構件受力最不利。底模平臺縱梁最不利工況下，混凝土荷載分解圖示具體如下：混凝土荷載分解圖支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例底模平臺計算1）底模平臺縱梁1(232b + 上、下10mm蓋板)承受1#混凝土塊段自重及施工荷載，其線荷載：其受力簡圖：底模平臺縱梁1受力簡圖面積節(jié)段長度容重施工荷載長度支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例底模平臺計算底模平臺縱梁1受力簡圖 由Midas程序計算得，底模縱梁1最大彎

32、矩為129.3kN.m，縱梁1的應力： 位移： 兩側反力：采用力學知識也可求解。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例底模平臺計算2) 底模平臺縱梁2(232b + 上、下10mm)計算 底模平臺縱梁2承受2#混凝土塊段自重及施工荷載，其線荷載為：底模平臺縱梁2受力簡圖支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例底模平臺計算2) 底模平臺縱梁2(232b + 上、下10mm)計算底模平臺縱梁2受力簡圖 由Midas程序計算得，底?？v梁2最大彎矩為188.8kN.m，縱梁2的應力： 位移： 兩側反力：支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例底模平臺計算2)

33、 底模平臺縱梁i計算 采用同樣的方法驗算底模平臺各縱梁的強度與剛度是否滿足要求；同時求得縱梁兩端反力。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例前下橫梁計算 前下橫梁采用2工28b型鋼組焊的形式，長10.6m，2R1、2R2、2R3、2R4和4R5分別作用于前下橫梁的相應位置，可檢算前下橫梁的強度、剛度是否滿足要求。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例前下橫梁計算 前下橫梁為簡單的梁單元受力，可驗算前下橫梁的受力性能，并求得R6、R7反力，即前吊點軸力，從而驗算前吊桿的受力。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例前下橫梁計算 由Midas程序算得：

34、 ， ；前下橫梁最大應力 ，最大(最小)位移為支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例后下橫梁計算 后下橫梁采用2工28b型鋼組焊的形式，長10.6m，2R1、2R2、2R3、2R4和4R5分別作用于后下橫梁的相應位置，可檢算后下橫梁的強度、剛度是否滿足要求。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例前下橫梁計算 后下橫梁為簡單的梁單元受力，可驗算后下橫梁的受力性能，并求得R6、R7反力，即后吊點軸力，從而驗算后吊掛的受力。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例前下橫梁計算 由Midas程序算得： ， ；后下橫梁最大應力 ，最大(最小)位移為支架與連續(xù)

35、梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例前下橫梁計算 以上計算為掛籃澆筑工況，前、后下橫梁均有4個吊點，掛籃空載走行時，前后均有兩個吊點，需對此工況進行驗算。計算方法與上述相同，不再詳述。計算反力R8用于驗算走行吊掛的受力情況。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例外導梁計算1）外導梁采用232c組焊成箱型的形式，長度為9.1m。2）砼澆筑時：外導梁前、后吊點間距4.7m，計算模型如圖：澆筑混凝土時外導梁受力簡圖支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例外導梁計算3）外導梁走行時：按走行至3.5m混凝土節(jié)段時計算，外側模和底模平臺在外導梁上滑移至最大跨跨中時，底

36、模平臺自重為114kN，計算模型如圖：外導梁走行時受力簡圖支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例外導梁計算4）以上計算可驗算外導梁的受力情況。通過計算所得反力驗算外導梁吊掛的受力情況。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例內導梁計算1）內導梁采用232c組焊成箱型的形式，長度為9.1m。2）混凝土澆筑時，內導梁前后吊點間距4.5m，內模桁架自重為60kN，頂板混凝土自重及施工荷載重為197.4kN，單根內導梁計算模型如圖：澆筑混凝土時內導梁受力簡圖支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例內導梁計算3）內導梁走行時：當內導梁走行時，按走行至3.5m混

37、凝土節(jié)段時計算，內側模和內模桁架在內導梁上滑移至最大跨跨中時，其受力最大。內導梁走行時內導梁受力簡圖支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例外導梁計算4）以上計算可驗算內導梁的受力情況。通過計算所得反力驗算內導梁吊掛的受力情況。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例吊帶及吊掛計算 由上述計算可得，底模平臺底板處后吊帶受力最不利，其最大受力為 ，后帶吊寬度為120mm，沿中線開直徑為41mm的圓孔，其厚度為20mm，采用Q345B鋼材制作。吊帶最大應力為： 采用JL32鋼筋( )制作的吊桿，當1#節(jié)段混凝土澆筑時，內導梁后吊桿受力最不利，其最大值為 ，吊桿最大應力為

38、：由此可得，吊帶及吊桿受力均滿足要求。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例前上橫梁計算 由上述計算可得，各吊帶及吊桿的受力均已知，將前吊帶的受力加載至前上橫梁上，在貝雷片桁架處設置約束，可求得前上橫梁的受力情況。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例前上橫梁計算 由上述計算可得，各吊帶及吊桿的受力均已知，將前吊帶的受力加載至前上橫梁上，在貝雷片桁架處設置約束，可求得前上橫梁的受力情況。通過計算得：R13=364.3kN， ，支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例掛籃主桁計算 掛籃主桁采用弦桿加強貝雷片組拼，每三片一榀，上、下游各一榀，兩組間通過

39、連接系連成整體，在主桁尾部通過精軋螺紋鋼筋與主體豎向預應力筋錨固。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例掛籃主桁計算 通過手算可得：前支腿最大反力： ，后錨點反力： ，一榀貝雷片最大彎矩： ，小于三排加強貝雷片桁架容許內力 ，弦桿OK。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例掛籃主桁計算 外荷載引起的單片貝雷片豎桿軸力為 ，自重引起的豎桿軸力為 ，即貝雷片豎桿軸力最大值為 ，小于豎桿容許值 ，豎桿OK。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例掛籃傾覆穩(wěn)定計算 1)澆筑時：綜上所述，主桁在施工1#塊段時，單片主桁后錨固反力最大，為 ，掛籃后錨固筋( )

40、最大可提供2804.2650/1000=1045kN，據此可知：掛籃在灌注砼時可以滿足傾覆穩(wěn)定系數K2.0的要求。 2) 空載走行時：通過在后上橫梁上吊掛水箱壓重走行方式，吊掛水箱屬于一種較為常用的經濟方法。支架與連續(xù)梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例掛籃傾覆穩(wěn)定計算 2) 空載走行時：引起主桁傾覆的力P包括：主桁上弦操作平臺、前上橫梁、前上橫梁吊帶系統(tǒng)、內（外）導梁部分荷載。其中主桁上弦操作平臺和前上橫梁共重22.8kN，前上橫梁吊帶系統(tǒng)共重21.6kN，內（外）導梁部分荷載共重24kN，綜上得：P=68.4kN。其對主桁前支點的傾覆力矩：主桁及聯(lián)結系對前支點的傾覆力矩：支架與連續(xù)

41、梁施工設計4.4 掛籃設計5、掛籃的設計實例掛籃傾覆穩(wěn)定計算 2) 空載走行時：掛籃主桁及連接系、后支腿和后上橫梁可以提供的抗傾覆力矩：壓重水箱提供的抗傾覆力矩：掛籃走行傾覆穩(wěn)定系數：小于2.0，不滿足要求。支架與連續(xù)梁施工設計4.5 邊跨直線段施工 邊跨直線段施工一般采用支架法，現澆施工。與支架施工相同，本部分不作詳細介紹。支架與連續(xù)梁施工設計4.6 合龍段施工施工步驟邊跨合龍施工步驟圖“T構”懸臂澆注及邊跨直線段現澆段施工完畢。搭設合龍段支架。加平衡配重，鋼筋綁扎，預應力管道安裝，邊跨合龍段鎖定。選擇當天最低溫度時間澆筑混凝土，逐級卸除配重。邊跨合龍段預應力張拉及錨固完畢，拆除合龍段支架及

42、臨時鎖定。拆除邊跨模板、支架。支架與連續(xù)梁施工設計4.6 合龍段施工邊中跨合龍段施工流程圖 合龍口配載安裝鋼性支撐張拉臨時預應力束鋼筋綁扎及預應力管道定位一天中最低溫度澆筑合龍段混凝土合龍口兩頭均配合龍段一半重量，可用水箱或砂袋一天中最低溫度下安裝需要時解除主墩活動支座約束支架與連續(xù)梁施工設計4.6 合龍段施工掛籃合龍示意圖1、連續(xù)梁合龍前的墩、梁臨時固結約束措施解除 1）一般講，在兩側邊跨合攏后，應立即解除墩梁臨時固結措施，使梁成簡支懸臂體系。 2）也有另一種情況，可以在中跨合攏后在解除墩梁臨時固結措施。 3）采取上述哪一種解除方式，要與設計院溝通后才能確定，切勿自行確定。支架與連續(xù)梁施工設

43、計4.6 合龍段施工2、連續(xù)梁合攏前活動支座的約束 約束活動支座順橋向的變形能力，可將活動支座的頂、底板在順橋向的兩側用鋼板臨時焊接。支架與連續(xù)梁施工設計4.6 合龍段施工3、合龍口的臨時鎖定支撐 1）內外剛性支撐鎖定措施：如圖，在箱梁頂、底板的頂面預埋鋼板，將外剛性支撐焊接(或栓結)在其上；并在箱梁頂、底板中央縱向設置內剛性支撐共同鎖定合攏口。因內剛性支撐僅能抗壓且吸收部分預應力，且用鋼量較多，故已不多用。支架與連續(xù)梁施工設計4.6 合龍段施工3、合龍口的臨時鎖定支撐 剛構橋中跨合龍，有時還需進行頂推調整結構內力。支架與連續(xù)梁施工設計4.6 合龍段施工2）外(或內)剛性支撐和張拉臨時束共同鎖

44、定：即除用外(或內)剛性支撐鎖定外，再利用永久性的部分預應力束臨時張拉，以抵抗降溫時產生的收縮變形，較常用。 3）僅設剛性外(內)剛性支撐鎖定：即根據實際受力要求，僅用設置外或內剛性支撐鎖定。例如邊跨若采用膺架法灌注混凝土時，其合龍口另側的現澆混凝土長度一般較短，加之低溫合攏，以及膺架對邊跨的摩阻力作用，往往就可僅用外(內)剛性支撐即可抵抗升溫時的膨脹力。3、合龍口的臨時鎖定支撐支架與連續(xù)梁施工設計4.6 合龍段施工溫度問題1）分析氣溫變化規(guī)律，確定合龍時間。2）依結構情況及梁溫的可能變化情況，選定適宜的合龍方式。3）選擇日氣溫較低、溫度變化幅度較小時鎖定合龍口并灌注合龍段混凝土。4）合龍口的

45、鎖定，應迅速、對稱地進行，先將外剛性支撐一段與梁端預埋件焊接（或栓接），而后迅速將外剛性支撐另一端與梁連接，有臨時預應力束時，也應隨之快速張拉。在合龍口鎖定后，立即釋放一側的固結約束，使梁一端在合龍口鎖定的連接下能沿支座左右伸縮。支架與連續(xù)梁施工設計4.6 合龍段施工5）合龍口混凝土宜提高一級，并要求早強，宜采用微膨脹混凝土，并須作特殊配比設計，澆注時應認真振搗和養(yǎng)護。6）保證澆筑混凝土過程中合龍口始終處于穩(wěn)定狀態(tài)，必要時澆注之前可在各懸臂端加與混凝土重量相等的配重。7）混凝土達到設計要求的強度后，先部分張拉預應力鋼束，然后解除勁性骨架，最后按設計要求張拉全橋剩余預應力束；當利用永久束時，只需按設計順序將其補拉至設計張拉力即可。8）臨時束的張拉力一般