第四章 軸心受力構件 -簡化

鋼結構2014-2015-2本章重點軸心受力構件的強度和剛度軸心受壓構件的整體穩(wěn)定軸心受壓構件的局部穩(wěn)定實腹式軸心受壓構件設計格構式軸心受壓構件設計柱頭和柱腳§4-1概述一、軸心受力構件的應用3.塔架1.桁架2.網(wǎng)架實腹式軸壓柱與格構式軸壓柱二、軸心受壓構件的截面形式截面形式可分為：實腹式和格構式兩大類。1、實腹式截面2、格構式截面截面由兩個或多個型鋼肢件通過綴材連接而成。§4-2軸心受力構件的強度和剛度軸心受力構件軸心受拉構件軸心受壓構件強度（承載能力極限狀態(tài)）剛度（正常使用極限狀態(tài)）強度剛度（正常使用極限狀態(tài)）穩(wěn)定（承載能力極限狀態(tài)）一、強度計算（承載能力極限狀態(tài)）

N—軸心拉力或壓力設計值；

An—構件的凈截面面積；

f—鋼材的抗拉強度設計值。適用于fy/fu≤0.8的情況；軸心受壓構件，當截面無削弱時，強度不必計算。二、剛度計算（正常使用極限狀態(tài)）

保證構件在運輸、安裝、使用時不會產(chǎn)生過大變形。應計算最大長細比進行驗算，取兩主軸方向的較大值?！?-3軸心受壓構件的整體穩(wěn)定一、軸心受壓構件的整體穩(wěn)定（一）軸壓構件整體穩(wěn)定的基本理論1、軸心受壓構件的失穩(wěn)形式

軸心受壓構件的主要破壞形式是失穩(wěn)。

理想的軸心受壓構件(桿件挺直、荷載無偏心、無初始應力、無初彎曲、無初偏心、截面均勻等）的失穩(wěn)形式分為：（1）彎曲失穩(wěn)

只發(fā)生彎曲變形，截面只繞一個主軸旋轉，桿縱軸由直線變?yōu)榍€，是雙軸對稱截面常見的失穩(wěn)形式，或是單軸對稱截面繞非對稱軸失穩(wěn)；1、軸心受壓構件的失穩(wěn)形式（2）扭轉失穩(wěn)

失穩(wěn)時除桿件的支撐端外，各截面均繞縱軸扭轉，是某些雙軸對稱截面可能發(fā)生的失穩(wěn)形式；1、軸心受壓構件的失穩(wěn)形式（3）彎扭失穩(wěn)

單軸對稱截面繞對稱軸屈曲時，桿件發(fā)生彎曲變形的同時必然伴隨著扭轉。1、軸心受壓構件的失穩(wěn)形式三種平衡狀態(tài)：穩(wěn)定平衡：微小干擾力使物體偏離平衡位置，干擾力去除后物體仍能回到原來平衡位置；隨遇平衡：微小干擾力使物體偏離平衡位置，干擾力去除后物體將停留在新的位置而無法回到原來平衡的位置；不穩(wěn)定平衡：微小干擾力使物體偏離平衡位置，干擾力去除后無法回到原來平衡的位置；軸心受壓桿件的彈性彎曲屈曲對軸心受壓構件而言，分別是穩(wěn)定平衡狀態(tài)，臨界狀態(tài)和失穩(wěn)狀態(tài)軸心受壓桿件的彈性彎曲屈曲lNNFFFNNNNNcrNcrNcrNcrNNNcrNcrA穩(wěn)定平衡狀態(tài)B隨遇平衡狀態(tài)C臨界狀態(tài)下面推導臨界力Ncr設M作用下引起的變形為y1，剪力作用下引起的變形為y2，總變形y=y1+y2由材料力學知：NcrNcrlyy1y2NcrNcrM=Ncr?yx剪力V產(chǎn)生的軸線轉角為：對于常系數(shù)線形二階齊次方程：其通解為：NcrNcrlyy1y2NcrNcrM=Ncr?yx

通常剪切變形的影響較小，可忽略不計，即得歐拉臨界力和臨界應力：

上述推導過程中，假定E為常量（材料滿足虎克定律），所以σcr不應大于材料的比例極限fp，即：4.軸心受壓桿件的彈塑性彎曲屈曲Ncr,rNcr,rlxydσ1dσ2σcr形心軸中和軸(1)雙模量理論

該理論認為，軸壓構件在微彎的中性平衡時，截面平均應力(σcr)要疊加上彎曲應力，彎曲受壓一側應力增加遵循切線模量Et規(guī)律（分布圖形為曲線），由于是微彎，故其數(shù)值較σcr小的多，可近似取直線。而彎曲受拉一側應力發(fā)生退降,且應力退降遵循彈性規(guī)律。又因為E>Et，且彎曲拉、壓應力平衡，所以中和軸向受拉一側移動。σεσcrfp0E1dεdσ歷史上有兩種理論來解決該問題，即：當σcr大于fp后σ-ε曲線為非線性,σcr難以確定。Ncr,rNcr,rlxy令：I1為彎曲受拉一側截面（退降區(qū)）對中和軸的慣性矩；解此微分方程，即得理想的軸心壓桿微彎狀態(tài)下的彈塑性臨界力：dσ1dσ2σcr形心軸中和軸I2為彎曲受壓一側截面對中和軸的慣性矩；且忽略剪切變形的影響，由內(nèi)、外彎矩平衡得：(2)切線模量理論Ncr,rNcr,rlxy△σσcr,t中和軸△σ假定:A、達到臨界力Ncr,t時桿件挺直;B、桿微彎時,軸心力增加

△N，其產(chǎn)生的平均壓應力與彎曲拉應力相等。

所以應力、應變?nèi)孛嬖黾?，無退降區(qū)，切線模量Et通用于全截面。由于△N較Ncr,t小的多，近似取Ncr,t作為臨界力。因此以Et替代彈性屈曲理論臨界力公式中的E，即得該理論的臨界力和臨界應力：（二）初始缺陷對壓桿穩(wěn)定的影響

但試驗結果卻常位于藍色虛線位置，即試驗值小于理論值。這主要由于壓桿初始缺陷的存在。

如前所述，如果將鋼材視為理想的彈塑性材料，則壓桿的臨界力與長細比的關系曲線（柱子曲線）應為：σεfy0fy=fp1.00λ歐拉臨界曲線初始缺陷幾何缺陷：初彎曲、初偏心等；力學缺陷：殘余應力、材料不均勻等。1、殘余應力的影響（1）殘余應力產(chǎn)生的原因及其分布A、產(chǎn)生的原因①焊接時的不均勻加熱和冷卻，如前所述；②型鋼熱扎后的不均勻冷卻；③板邊緣經(jīng)火焰切割后的熱塑性收縮；④構件冷校正后產(chǎn)生的塑性變形。

實測的殘余應力分布較復雜而離散，分析時常采用其簡化分布圖（計算簡圖）：++-0.361fy0.805fy(a)熱扎工字鋼0.3fy0.3fy0.3fy(b)熱扎H型鋼fy(c)扎制邊焊接0.3fyβ1fy(d)焰切邊焊接0.2fyfy0.75fy(e)焊接0.53fyfyβ2fyβ2fy(f)熱扎等邊角鋼通過分析，殘余應力對弱軸的影響要大于對強軸的影響（k<1）。thtkbbxxyfyaca’c’b’σ1σrtbσrc2、初彎曲的影響桿長中點總撓度為：

根據(jù)上式，可得理想無限彈性體的壓力—撓度曲線，具有以下特點：①v隨N非線形增加,當N趨于NE時，v趨于無窮;②相同N作用下,v隨v0的增大而增加;③初彎曲的存在使壓桿承載力低于歐拉臨界力NE。0.51.00vv0=3mmv0=1mmv0=0v0：長度中點最大初始撓度；v1：后續(xù)增加的撓度；

實際壓桿并非無限彈性體，當N達到某值時，在N和N?v的共同作用下，截面邊緣開始屈服(A或A’點)，進入彈塑性階段，其壓力--撓度曲線如虛線所示。0.51.00vv0=3mmv0=1mmv0=0ABB’A’

對于僅考慮初彎曲的軸心壓桿，截面邊緣開始屈服的條件為：

最后在N未達到NE時失去承載能力，B或B’點為其極限承載力。解式4-19，其有效根，即為以截面邊緣屈服為準則的臨界應力：

上式稱為柏利(Perry)公式。如果取v0=l/1000（驗收規(guī)范規(guī)定），則：由于不同的截面及不同的對稱軸，i/ρ不同，因此初彎曲對其臨界力的影響也不相同。對于焊接工字型截面軸心壓桿，當時：對x軸（強軸）i/ρ≈1.16；對y軸（弱軸）i/ρ

≈2.10。xxyy1.00λ歐拉臨界曲線對x軸僅考慮初彎曲的柱子曲線對y軸3、初偏心的影響NNl/2l/2xyve0xye00e0yNNN?(e

0+y)xy0x其壓力—撓度曲線如圖：

曲線的特點與初彎曲壓桿相同，只不過曲線過圓點，可以認為初偏心與初彎曲的影響類似，但其影響程度不同，初偏心的影響隨桿長的增大而減小，初彎曲對中等長細比桿件影響較大。1.00ve0=3mme0=1mme0=0ABB’A’僅考慮初偏心軸心壓桿的壓力—撓度曲線

實際壓桿并非全部鉸支，對于任意支承情況的壓桿，其臨界力為：（三）、桿端約束對壓桿整體穩(wěn)定的影響

對于框架柱和廠房階梯柱的計算長度取值，詳見有關章節(jié)。1、實際軸心受壓構件的臨界應力確定受壓構件臨界應力的方法，一般有：（1）屈服準則：以理想壓桿為模型，彈性段以歐拉臨界力為基礎，彈塑性段以切線模量為基礎，用安全系數(shù)考慮初始缺陷的不利影響；（2）邊緣屈服準則：以有初彎曲和初偏心的壓桿為模型，以截面邊緣應力達到屈服點為其承載力極限；（3）最大強度準則：以有初始缺陷的壓桿為模型，考慮截面的塑性發(fā)展，以最終破壞的最大荷載為其極限承載力；（4）經(jīng)驗公式：以試驗數(shù)據(jù)為依據(jù)。（四）實際軸心受壓構件的整體穩(wěn)定計算2、實際軸心受壓構件的柱子曲線

我國規(guī)范給定的臨界應力σcr，是按最大強度準則，并通過數(shù)值分析確定的。由于各種缺陷對不同截面、不同對稱軸的影響不同，所以σcr-λ曲線（柱子曲線），呈相當寬的帶狀分布，為減小誤差以及簡化計算，規(guī)范在試驗的基礎上，給出了四條曲線（四類截面），并引入了穩(wěn)定系數(shù)。3、實際軸心受壓構件的整體穩(wěn)定計算

軸心受壓構件不發(fā)生整體失穩(wěn)的條件為，截面應力不大于臨界應力，并考慮抗力分項系數(shù)γR后，即為：公式使用說明：（1）截面分類：見教材；（2）構件長細比的確定①、截面為雙軸對稱或極對稱構件：xxyy對于雙軸對稱十字形截面，為了防止扭轉屈曲，尚應滿足：②、截面為單軸對稱構件：xxyy繞對稱軸y軸屈曲時，一般為彎扭屈曲，其臨界力低于彎曲屈曲，所以計算時，以換算長細比λyz代替λy

，計算公式如下：xxyybt③、單角鋼截面和雙角鋼組合T形截面可采取以下簡

化計算公式：yytb（a）A、等邊單角鋼截面，圖（a）B、等邊雙角鋼截面，圖（b）yybb（b）C、長肢相并的不等邊角鋼截面，圖（C）yyb2b2b1（C）D、短肢相并的不等邊角鋼截面，圖（D）yyb2b1b1（D）④、單軸對稱的軸心受壓構件在繞非對稱軸以外的任意軸失穩(wěn)時，應按彎扭屈曲計算其穩(wěn)定性。uub

當計算等邊角鋼構件繞平行軸（u軸)穩(wěn)定時，可按下式計算換算長細比，并按b類截面確定值：（3）其他注意事項：1、無任何對稱軸且又非極對稱的截面（單面連接的不等邊角鋼除外）不宜用作軸心受壓構件；2、單面連接的單角鋼軸心受壓構件，考慮強度折減系數(shù)后，可不考慮彎扭效應的影響；3、格構式截面中的槽形截面分肢，計算其繞對稱軸（y軸）的穩(wěn)定性時，不考慮扭轉效應，直接用λy查穩(wěn)定系數(shù)。yyxx實軸虛軸單角鋼的單面連接時強度設計值的折減系數(shù)：1、按軸心受力計算強度和連接乘以系數(shù)0.85；2、按軸心受壓計算穩(wěn)定性：等邊角鋼乘以系數(shù)0.6+0.0015λ，且不大于1.0；短邊相連的不等邊角鋼乘以系數(shù)0.5+0.0025λ，且不大于1.0；長邊相連的不等邊角鋼乘以系數(shù)0.70；3、對中間無聯(lián)系的單角鋼壓桿，按最小回轉半徑計算λ，當

λ<20時，取λ=20。xxx0x0y0y0b在外壓力作用下，截面的某些部分（板件），不能繼續(xù)維持平面平衡狀態(tài)而產(chǎn)生凸曲現(xiàn)象，稱為局部失穩(wěn)。局部失穩(wěn)會降低構件的承載力。一、軸心受壓構件的局部穩(wěn)定ABCDEFOPABCDEFGb§4-4軸心受壓構件的局部穩(wěn)定（一）薄板屈曲基本原理1、單向均勻受壓薄板彈性屈曲對于四邊簡支單向均勻受壓薄板，彈性屈曲時，由小撓度理論，可得其平衡微分方程:四邊簡支單向均勻受壓薄板的屈曲

對一般構件來講，a/b遠大于1，故近似取β（屈曲系數(shù)）=4，這時有四邊簡支單向均勻受壓薄板的臨界力：

對于其他支承條件的單向均勻受壓薄板，可采用相同的方法求得β值，如下：ba側邊側邊β=4β=5.42β=6.97β=0.425β=1.277

綜上所述，單向均勻受壓薄板彈性階段的臨界力及臨界應力的計算公式統(tǒng)一表達為：2、單向均勻受壓薄板彈塑性屈曲應力板件進入彈塑性狀態(tài)后，在受力方向的變形遵循切線模量規(guī)律，而垂直受力方向則保持彈性，因此板件屬于正交異性板。其屈曲應力可用下式表達：（二）軸心受壓構件的局部穩(wěn)定的驗算

對于普通鋼結構，一般要求：局部失穩(wěn)不早于整體失穩(wěn)，即板件的臨界應力不小于構件的臨界應力，所以：

由上式，即可確定局部失穩(wěn)不早于整體失穩(wěn)時，板件的寬厚比限值：

1、翼緣板：

A、工字形、T形、H形截面翼緣板btbttbtbB、箱形截面翼緣板bb0t

2、腹板：A、工字形、H形截面腹板twh0h0twB、箱形截面腹板bb0th0twC、T形截面腹板自由邊受拉時：twh0h0tw3、圓管截面（三）、軸壓構件的局部穩(wěn)定不滿足時的解決措施

1、增加板件厚度；Dt2、對于H形、工字形和箱形截面，當腹板高厚比不滿足以上規(guī)定時，在計算構件的強度和穩(wěn)定性時，腹板截面取有效截面，即取腹板計算高度范圍內(nèi)兩側各為部分，但計算構件的穩(wěn)定系數(shù)時仍取全截面。twh0由于橫向張力的存在，腹板屈曲后仍具有很大的承載力，腹板中的縱向壓應力為非均勻分布：

因此，在計算構件的強度和穩(wěn)定性時，腹板截面取有效截面betw。

腹板屈曲后，實際平板可由一應力等于fy的等效平板代替，如圖。be/2be/2fy3、對于H形、工字形和箱形截面腹板高厚比不滿足以上規(guī)定時，也可以設縱向加勁肋來加強腹板。

縱向加勁肋與翼緣間的腹板，應滿足高厚比限值。

縱向加勁肋宜在腹板兩側成對配置，其一側的外伸寬度不應小于10tw，厚度不應小于0.75tw?！?0tw≥0.75twh0’縱向加勁肋橫向加勁肋一、實腹式柱的設計1、截面的選取原則§4-5實腹式軸心受壓構件的設計（2）盡量滿足兩主軸方向的等穩(wěn)定要求，即：以達到經(jīng)濟要求；（4）盡可能構造簡單，易加工制作，易取材。（1）截面積的分布盡量展開，以增加截面的慣性矩和回轉半徑，從而提高柱的整體穩(wěn)定性和剛度；（3）便于其他構件的連接；2、截面的設計（1）截面面積A的確定 假定λ=50~100，當壓力大而桿長小時取小值，反之取大值，初步確定鋼材種類和截面分類，查得穩(wěn)定系數(shù)，從而：（2）求兩主軸方向的回轉半徑：（3）由截面面積A和兩主軸方向的回轉半徑，優(yōu)先選用軋制型鋼，如工字鋼、H型鋼等。型鋼截面不滿足時，選用組合截面，組合截面的尺寸可由回轉半徑確定:（4）由求得的A、h、b，綜合考慮構造、局部穩(wěn)定、鋼材規(guī)格等，確定截面尺寸；（5）構件的截面驗算：

A、截面有削弱時，進行強度驗算；

B、整體穩(wěn)定驗算；

C、局部穩(wěn)定驗算；

對于熱軋型鋼截面，因板件的寬厚比較大，可不進行局部穩(wěn)定的驗算。

D、剛度驗算：可與整體穩(wěn)定驗算同時進行。3、構造要求：

對于實腹式柱，當腹板的高厚比h0/tw>80時，為提高柱的抗扭剛度，防止腹板在運輸和施工中發(fā)生過大的變形，應設橫向加勁肋，要求如下：

橫向加勁肋間距≤3h0；橫向加勁肋的外伸寬度bs≥h0/30+40mm；橫向加勁肋的厚度ts≥bs/15。

對于組合截面，其翼緣與腹板間的焊縫受力較小，可不于計算，按構造選定焊腳尺寸即可。bs橫向加勁肋≤3h0h0ts(一)、截面選取原則盡可能做到等穩(wěn)定性要求。yyxx（a）實軸虛軸xxyy（b）虛軸虛軸xxyy（c）虛軸虛軸一、格構式軸心受壓構件設計§4-6格構式軸心受壓構件的設計(二)格構式軸壓構件設計1、強度

N—軸心壓力設計值；An—柱肢凈截面面積之和。yyxx實軸虛軸N2、整體穩(wěn)定驗算

對于常見的格構式截面形式，只能產(chǎn)生彎曲屈曲，其彈性屈曲時的臨界力為：或：（1）對實軸（y-y軸）的整體穩(wěn)定

因

很小，因此可以忽略剪切變形，λo=λy,其彈性屈曲時的臨界應力為：則穩(wěn)定計算：yyxx實軸虛軸（2）對虛軸（x-x）穩(wěn)定

繞x軸（虛軸）彎曲屈曲時，因綴材的剪切剛度較小，剪切變形大，γ1則不能被忽略，因此：則穩(wěn)定計算：

由于不同的綴材體系剪切剛度不同，γ1亦不同，所以換算長細比計算就不相同。通常有兩種綴材體系，即綴條式和綴板式體系，其換算長細比計算如下：①雙肢綴條柱

設一個節(jié)間兩側斜綴條面積之和為A1；節(jié)間長度為l1VV單位剪力作用下斜綴條長度及其內(nèi)力為：V=1V=1△△dγ1γ1l1ldαabcdb’

假設變形和剪切角有限微小，故水平變形為： 剪切角γ1為：因此，斜綴條的軸向變形為：V=1V=1△△dγ1γ1l1ldαabcdb’e將式4-51代入式4-50，得：

對于一般構件，α在40ｏ～70o之間，所以規(guī)范給定的λ0x的計算公式為： 102030405060708090(度)10080604020027αabcd②雙肢綴板柱

假定:綴板與肢件剛接，組成一多層剛架；彎曲變形的反彎點位于各節(jié)間的中點；只考慮剪力作用下的彎曲變形。 取隔離體如下：

當α超出以上范圍時應按式4-52計算。l1aI1Ibaxx11l1aa1-21-21-21-2l1-2l1-2l1-aT=θ1γ1γ1△1△2abcdef分肢彎曲變形引起的水平位移△2:因此,剪切角γ1:綴板的彎曲變形引起的分肢水平位移△1:a1-21-21-21-2l1-2l1-2l1-aT=θ1γ1γ1△1△2abcdef將剪切角γ1代入式4-50，并引入分肢和綴板的線剛度K1、Kb，得:由于規(guī)范規(guī)定這時：

所以規(guī)范規(guī)定雙肢綴板柱的換算長細比按下式計算： 式中：

對于三肢柱和四肢柱的換算長細比的計算見規(guī)范。3、綴材的設計（1）軸心受壓格構柱的橫向剪力 構件在微彎狀態(tài)下，假設其撓曲線為正弦曲線，跨中最大撓度為v，則沿桿長任一點的撓度為：

NlzyvVNyyyxxb截面彎矩為：所以截面剪力：顯然，z=0和z=l時：由邊緣屈服準則：NlzyvVNyvmaxyyxxb

在設計時，假定橫向剪力沿長度方向保持不變，且橫向剪力由各綴材面分擔。Vl（2）綴條的設計

A、綴條可視為以柱肢為弦桿的平行弦桁架的腹桿，故一個斜綴條的軸心力為：V1V1單綴條θV1V1雙綴條θB、由于剪力的方向不定，斜綴條應按軸壓構件計算，其長細比按最小回轉半徑計算；C、斜綴條一般采用單角鋼與柱肢單面連接，設計時鋼材強度應進行折減，同前；D、交叉綴條體系的橫綴條應按軸壓構件計算，取其內(nèi)力N=V1；V1V1單綴條θV1V1雙綴條θE、單綴條體系為減小分肢的計算長度，可設橫綴條（虛線），其截面一般與斜綴條相同，或按容許長細比[λ]=150確定。（3）綴板的設計

對于綴板柱取隔離體如下： 由力矩平衡可得： 剪力T在綴板端部產(chǎn)生的彎矩:V1/2l1／2l1／2V1/2a/2TTMdT和M即為綴板與肢件連接處的設計內(nèi)力。同一截面處兩側綴板線剛度之和不小于單個分肢線剛度的6倍，即：；綴板寬度d≥2a/3，厚度t≥a/40且不小于6mm；端綴板宜適當加寬，一般取d=a。4、格構柱的設計步驟 格構柱的設計需首先確定柱肢截面和綴材形式 對于大型柱宜用綴條柱，中小型柱兩種綴材均可。 具體設計步驟如下：綴板的構造要求：axx11l1ad以雙肢柱為例：

1、按對實軸的整體穩(wěn)定確定柱的截面(分肢截面)；

2、按等穩(wěn)定條件確定兩分肢間距a，即λ0x=λy； 雙肢綴條柱： 雙肢綴板柱：

顯然，為求得λx，對綴條柱需確定綴條截面積A1（可按A1/2=0.05A預選角鋼型號）；對綴板柱需確定分肢長細比λ1（按λ1≤0.5

λy)。

所以，由教材表求得截面寬度： 當然也可由截面幾何參數(shù)計算得到b；

3、驗算對虛軸的整體穩(wěn)定，并調整b；

4、設計綴條和綴板及其與柱肢的連接。對虛軸的回轉半徑：格構柱的構造要求：λ0x和λy≤[λ]；為保證分肢不先于整體失穩(wěn)，應滿足： 綴條柱的分肢長細比： 綴板柱的分肢長細比：（三）柱子的橫隔

為提高柱子的抗扭剛度，應設柱子橫隔，間距不大于柱截面較大寬度的9倍或8m，且每個運輸單元的端部均應設置橫隔。

橫隔的形式自學

格構柱的設計方法和步驟§4-7柱頭和柱腳一、柱頭（梁與柱的連接－鉸接）（一）連接構造自學

設計原則：傳力明確、過程簡潔、經(jīng)濟合理、安全可靠，并具有足夠的剛度且構造又不復雜。（二）柱頭的傳力途徑傳力路線：梁突緣柱頂板加勁肋柱身焊縫墊板焊縫焊縫柱梁梁柱頂板加勁肋突緣墊板填板填板構造螺栓（三）、柱頭的計算(1)梁端局部承壓計算梁設計中講授(2)柱頂板

平面尺寸超出柱輪廓尺寸15-20mm，厚度不小于14mm。（3）加勁肋

加勁肋與柱腹板的連接焊縫按承受剪力V=N/2和彎矩M=Nl/4計算。N/2l/2l15-20mm15-20mmt≥14mm二、柱腳（一）柱腳的型式和構造實際的鉸接柱腳型式有以下幾種：1、軸承式柱腳

制作安裝復雜，費鋼材，但與力學符合較好。樞軸2、平板式柱腳xyN靴梁隔板底板隔板錨栓柱

錨栓用以固定柱腳位置，沿軸線布置2個，直徑20-24mm。肋板b1（二）柱腳計算1.傳力途徑柱靴梁底板混凝土基礎隔板（肋板）實際計算不考慮cca1Bt1t1Lab1靴梁隔板底板隔板錨栓柱N2.柱腳的計算(1)底板的面積

假設基礎與底板間的壓應力均勻分布。式中：fc--混凝土軸心抗壓設計強度；βl--基礎混凝土局部承壓時的強度提高系數(shù)。

fc

、βl均按《混凝土結構設計規(guī)范》取值。An—底版凈面積，An=B×L-A0。Ao--錨栓孔面積，一般錨栓孔直徑為錨栓直徑的

1～1.5倍。cca1Bt1t1ab1靴梁隔板底板La1—

構件截面高度；t1—

靴梁厚度一般為10～14mm；c—

懸臂寬